帶式輸送機(jī)傳動裝置二級斜齒圓柱齒輪減速器設(shè)計

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1、目錄 1 前言 - 1 - 2 設(shè)計任務(wù)書 - 2 - 3傳動方案的分析和擬定（附傳動方案簡圖） - 3 - 4電動機(jī)的選擇 - 4 - 5傳動裝置運(yùn)動和動力參數(shù)計算 - 5 - 6傳動零件設(shè)計計算 - 6 - 7軸的設(shè)計計算 - 9 - 8滾動軸承的選擇與計算 - 13 - 9聯(lián)軸器的選擇 - 14 - 10鍵連接的選擇與計算 - 15 - 11潤滑方式、潤滑劑牌號及密封裝置的選擇 - 16 - 12其他技術(shù)說明 - 17 - 13結(jié)束語 - 18 - 設(shè)計小結(jié)： - 18 -  1 前言 本學(xué)期學(xué)了機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)，稍微接觸了一些基本理論， “紙上學(xué)

2、來終覺淺，要知此事需躬行”，唯有把理論運(yùn)用到實(shí)踐才能真正的了解到自己對機(jī)械設(shè)計知識方面的掌握情況，正因?yàn)槿绱?，學(xué)校安排了為期兩周的機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計，內(nèi)容為“二級齒輪減速器的設(shè)計”。  2 設(shè)計任務(wù)書 機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計任務(wù)書 設(shè)計題目：帶式輸送機(jī)傳動裝置二級斜齒圓柱齒輪減速器設(shè)計 設(shè)計帶式輸送機(jī)傳動系統(tǒng)。采用兩級圓柱齒輪減速器的傳動系統(tǒng)參考方案（見圖）。 帶式輸送機(jī)由電動機(jī)驅(qū)動。電動機(jī)1通過聯(lián)軸器2將動力傳入良機(jī)圓柱齒輪減速器3，在通過聯(lián)軸器4，將動力傳至輸送機(jī)滾筒5，帶動輸送帶6工作。 原始數(shù)據(jù)： 輸送帶有效拉力F=3600N 輸送機(jī)滾筒轉(zhuǎn)速n=6

3、0r/min （允許誤差±5%） 輸送機(jī)滾筒直徑D=360mm 減速器設(shè)計壽命為10年（250天/年）。 工作條件： 兩班制（15h/天），常溫下連續(xù)工作；空載起動，工作載荷平穩(wěn)，單向運(yùn)轉(zhuǎn)；三相交流電源，電壓為380/220伏。 設(shè)計任務(wù)：1、減速器裝配圖1張（0號或1號圖紙）； 2、零件圖2張（低速軸及上面大齒輪，3號或號圖紙） 3、設(shè)計計算說明書一份 設(shè)計期限：2008年6月23日至2008年7月4日 頒發(fā)日期：2008年6月23日  3傳動方案的分析和擬定（附傳動方案簡圖） 題目要求設(shè)計帶式輸送機(jī)傳動裝置，二級斜齒圓

4、柱齒輪減速器，為了提高高速軸的剛度，應(yīng)是齒輪遠(yuǎn)離輸入端，為了便于浸油潤滑，軸需水平排放，任務(wù)書中給出的參考方案可以采用。 方案簡圖如下: 輸出端 輸入端  4電動機(jī)的選擇 1） 工作機(jī)所需功率Pw Pw=F?V1000 m/s V=πDn60×1000 m/s 代入數(shù)據(jù)得 v=1.13 m/s 。 2） 電動機(jī)的輸出功率 Pd Pd=Pwηα·ηw ηα=η3軸承·η2齒輪·η2聯(lián)軸器 ηw=η軸承·η卷筒 查表可知η軸承=0.99 η卷筒=0.96 η齒輪=0.97 η聯(lián)軸器 =0

5、.992 帶入數(shù)據(jù)得 ηα=0.898 ηw=0.951 Pd=4.768kw nd=ia·n=(8～25)n=480～1500 r/min 查《機(jī)械工程及自動化簡明設(shè)計手冊（上冊）》p30: 選電動機(jī)型號為 Y132s-4， 滿載轉(zhuǎn)矩為1440 r/min, Pe=5.5kw 。 3)分配速比 ia=n滿載n= 1440/60= 24 i1=1.3×i2 ia= i1·i2=1.3i22  i2=ia1.3 代入數(shù)據(jù)得：i2=4.2962 取i2=4.3 。 i1=ia/i2 代

6、入數(shù)據(jù)得 i1=5.6 。  5傳動裝置運(yùn)動和動力參數(shù)計算 1） 各軸轉(zhuǎn)速的計算： n1=ned=1440r/min ， n2=n1/i1=1440/5.6=257 r/min ， n3=n2/i2=258/4.3=60 r/min 2） 各軸功率的計算： p1=pd·η聯(lián)軸器=5.5×0.992=5.456kw p2=p1·η軸承·η齒輪=5.456×0.99×0.97=5.239kw p3=p2·η軸承·η齒輪=5.239×0.99×0.97=5.031kw p4=p3·η軸承·η聯(lián)軸器=5.031

7、×0.99×0.992=4.941kw 3） 各軸扭矩的計算 Td=9549×Pedn=36.47 N·m T1= Td·η聯(lián)軸器=36.47×0.992=36.18 N·m T2= T1·i1·η軸承·η齒輪 代入數(shù)據(jù)得： T2=194.56 N·m T3= T2·i2·η軸承·η齒輪 代入數(shù)據(jù)得： T3=803.39 N·m T卷筒= T3·η軸承·η聯(lián)軸器 代入數(shù)據(jù)得： T卷筒=789 N·m  6傳動零件設(shè)計計算 1）齒輪的設(shè)計計算 選材

8、： 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p222 表11.8 因?yàn)橐患夶X輪為中速中載，所以選高速軸齒輪的材料為 40Cr鋼 調(diào)質(zhì) 260HBS。 因?yàn)樾↓X輪要比大齒輪硬度高30～50HBS，所以中速軸大齒輪的材料為45鋼 調(diào)質(zhì) 230HBS。 因?yàn)橹兴佥S的小齒輪為低速中載，所以選材為為45鋼 調(diào)質(zhì) 240HBS。 同樣小齒輪要比大齒輪硬度高30～50HBS，所以低速軸大齒輪的材料為 45鋼 正火 210 HBS 。 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p251 表11.21 因?yàn)槭菢?biāo)準(zhǔn)系列減速器中的齒輪，所以選各齒輪精度為7級。 因?yàn)楦鼾X

9、輪硬度小于350HBS,所以是閉合式軟齒面，所以齒面點(diǎn)蝕是主要的失效形式。 齒數(shù)設(shè)計：取高速軸齒輪齒數(shù)為 z1=27 ， 則中速軸大齒輪的齒數(shù) z2=i1·z1 z2=5.6×27=151.2 ， 圓整 z2=151 u，= z2z1=151/27=5.59 ， ε=|u-u，|u=|5.6-5.59|/5.6=0.18% ≤ 5% 中速軸齒數(shù)z3=33 ， 則 z4= z3·i2=33×4.3=141.9 圓整 z4=142。 同理可計算 ε≤ 5%

10、。 2）齒輪的強(qiáng)度設(shè)計與校核 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p250 表11.19 ， 因?yàn)辇X輪是軟齒面對稱布置，所以取 ψd=1 。 初選螺旋角 β=15。。 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p227 表11.11 ，因?yàn)辇X輪材料是鍛鋼，所以取彈性系數(shù) ZE=189.8。 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p223 圖11.23 ，根據(jù)硬度，查取許用接觸應(yīng)力： бHlim1=700Mpa ，бHlim2=560 Mpa ，бHlim3=560 Mpa ，бHlim4=550 Mpa 。 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p22

11、4 表11.9 ，因?yàn)槭擒淉X面，所以取安全系數(shù) SH=1。 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 的計算：N1=60n·j·Lh=60×1440×1×10×250×15=3.24×109 N2= N1/i1=3.24×109/5.6=5.8×108 N3= N2/ i2=5.8×108/4.3=1.3×108 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p225 圖 11.26 ，根據(jù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)和材料以及熱處理方式，查取接觸疲勞壽命系數(shù)： ZN1=1 ， ZN2=1 ，

12、ZN3=1.1 。 齒面接觸疲勞許用應(yīng)力[бH]： [бH] = ZN·бHlimSH 代入數(shù)據(jù)得: [бH]1=700Mpa [бH]2=560Mpa [бH]3=560Mpa [бH]4=605Mpa ① 初算齒輪分度圓直徑： d≥3K·T1·(u+1)×3.52×ZEψd·u·[бH] ，法面模數(shù) mn=dz·cosβ 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p226 表11.10 ，因?yàn)樵瓌訖C(jī)是電動機(jī)且所受載荷是均勻、輕微沖擊，所以取載荷系數(shù)K=1.2。 代入數(shù)據(jù) 得：d，1≥36.6 mn1

13、=36.627×cos15。=1.32 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p201 表11.3， 取mn1=1.5。 d，3≥70.03 mn2=70.0333×cos15。=2.07 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p201 表11.3， 取mn2=2。 ② 精算齒輪分度圓直徑： d=mn·zcosβ 代入數(shù)據(jù)得：d1=1.5×27/cos15。=41.865 mm d2= 1.5×151/cos15 =234.135 mm d3=2×33/cos15。 =68.640 mm d4=2×142/cos15=295.360

14、mm ③中心距a的計算： a1=mn1·（z1+z2）2cosβ=1.5×（27+151）/2cos15。=138.2 mm 取 a1=138 mm β1=arccosmn1·（z1+z2）2a1=14.672。 與15。相差不大，不必重新計算。 同理可算出a2=181.2mm， 取a2=182 mm，β2=15.942。 與15。相差不大， 不必重新計算。 ③ 齒面寬b的計算： b2=ψd·d1=1×41.865=41.865mm 取b2=42，b1= b2+5=47mm 同

15、理，b4=ψd·d3 取b4=70mm b3=75mm 。 ⑤按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核： zv1=z1cosβ1=27/14.672。=30 同理zv2=167 ， zv3=37 ， zv4=157 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p229 表11.12 ，根據(jù)齒輪的齒數(shù)，查取標(biāo)準(zhǔn)外齒輪的齒形系數(shù)YF： YF1=2.54 , YF2=2.18 , YF3=2.47 , YF4=2.18 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p230 表11.13 ，根據(jù)齒輪的齒數(shù)，

16、查取標(biāo)準(zhǔn)外齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)YS： YS1=1.63 , YS2=1.80 , YS3=1.65 , YS4=1.80 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p224 圖11.24 ，根據(jù)齒輪的硬度，查取齒輪的彎曲疲勞極限 бFlim： бFlim1=240Mpa , бFlim2=210Mpa , бFlim3=210Mpa , бFlim4=200Mpa 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p224 表11.9 ，因?yàn)辇X輪是軟齒面，所以查取安全系數(shù) SF=1.4。 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p

17、225 圖11.25 ，根據(jù)齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)和熱加工工藝，查取彎曲疲勞壽命系數(shù)YN： YN2=1 ， YN2=1 ， YN3=1 ， YN4=1 計算齒根彎曲疲勞許用應(yīng)力 [бF] : [бF]=YN·бFlimSF 代入數(shù)據(jù)得：[бF1]=184.6Mpa ，[бF2]=161.5Mpa [бF3]=161.5Mpa ，[бF4]=153.8Mpa ⑥校核齒根彎曲疲勞應(yīng)力：бF=1.6Kcosβbmn2zYFYS 代入數(shù)據(jù)得： бF1=97.3Mpa≤[бF1] , бF2=99.3Mp

18、a≤[бF2] , бF3=149Mpa≤[бF2] бF4=142Mpa≤[бF4] 。 ⑦檢驗(yàn)齒輪圓周速率：v1=πn1d160×1000=3.2m/s≤17m/s , v3= πn2d360×1000 =0.95m/s≤17 m/s 滿足7級精度要求。 da1=d1+2ha=41.865+2×1×1.5=44.865mm , da2=d2+2ha=234.135+2×1×1.5=237.135mm， da3=d3+2ha=68.640+2×1×2=72.640mm， da4=d4+2ha=295.360+2×1×

19、2=295.360mm， df1=d1-2hf=41.865-2×1×1.5=38.865mm , df2= d2-2hf=234.135-2×1×1.5=231.35mm， df3= d3-2hf=68.640-2×1×2=64.640mm, df4= d4-2hf=295.360-2×1×2=291.360mm。 綜上所述，齒輪設(shè)計參數(shù)如下： z1=27 ， d1=41.865 mm， b1=47mm ，da1=44.865mm， df1=38.865mm 齒輪軸 z2=151 ，d2=234.135 mm， b2=4

20、2 ，da2=237.135mm ， df2=231.35mm 腹板式 z3=33， d3=68.640mm, b3=75mm , da3=72.640mm , df3=64.640mm 實(shí)體式 z4=142 , d4=295.360mm ，b4=71mm ，da4=295.360mm ， df4=291.360mm 腹板式 mn1=1.5 ， mn2=2 ， β1=14.672。 ， β2=15.942。  7軸的設(shè)計計算 1） 軸的選材：因?yàn)槭且话阌幂S，所以選材料為45鋼 ，調(diào)質(zhì)。 查《機(jī)械設(shè)計

21、基礎(chǔ)》p333 表16.1 ，查取бB=637Mpa。 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p342 表16.3 ，因?yàn)椴牧鲜翘妓劁?，所以取許用彎曲應(yīng)力[б-1b]=60Mpa。 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p341 表16.2 ， 因?yàn)槭?5鋼，所以查取[τ]=30～40Mpa ， C=118～107。 2）高速軸的設(shè)計： 按純扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸徑（最小軸徑）： d≥C3Pn d1≥C3P1n1=(107～118)35.4561440mm=16.7～18.4mm 考慮到軸的最小處要安裝聯(lián)軸器，增大3%～5%。 故d1取17.4～19.2mm 查

22、《機(jī)械工程及自動化簡明設(shè)計手冊（上冊）》p38 聯(lián)軸器 可知：Tn=63>36, 取d1=22mm。 選聯(lián)軸器型號為：TL4 , 軸承為:7205C 因?yàn)檩S兩端要安裝軸承，所以取dmin=25mm，其具體參數(shù)如下圖： 3）中速軸的設(shè)計： d2≥C3P2n2=(107～118)35.239257mm=29.2～32.2mm 取d2=35mm 選用軸承 720

23、7C 具體參數(shù)如下圖： 4）低速軸的設(shè)計與強(qiáng)度校核： d3≥C3P3n3=(107～118)35.03160mm=47.7～52.6mm 考慮最小直徑要裝聯(lián)軸器，開鍵槽，要增大3%～5%。 故d3取50.1～55.3mm 查《機(jī)械工程及自動化簡明設(shè)計手冊（上冊）》p37 表2-6，選聯(lián)軸器型號為 YL11 J型， d=55mm L=84mm, 選軸承型號為7212C 。 圓周力：Ft=2T3d4=2×803/295.

24、360=5.44kN 軸向力：Fa=Ft·tanβ2=5.44×tan15.942。=1.56kN 徑向力：Fr=Ft·tanαncosβ=5.44×tan20。/cos15.942。=2.06kN FA: -FA×194+ Fr×(194-68)+ Fa×d4/2=0 解之 得： FA=2.5 kN FB: FA+ FB=Fr 解之得：FB=-0.44 kN F1: F1= Ft×(194-68)/194=3.54 kN F2: F2= Ft×68/194=1.91 kN  軸力圖如下： 由圖可知：

25、1截面 ，2截面 為危險截面 1截面的當(dāng)量彎矩Me1=370.32+116.82+（0.6×803）2 =500.7N·m 2截面的當(dāng)量彎矩Me2=31452+240.72+（0.6×803）2 =557.8 N·m 校核危險截面：б1=Me1×104d1截面3 代入數(shù)據(jù)得：б1=23.2Mpa≤[б-1b]=60Mpa б2=Me2×104d2截面3 代入數(shù)據(jù)得：б2=16.3 Mpa≤[б-1b]=60Mpa 因此該軸滿足剛度條件。  8滾動軸承的選擇與計算 在第四章中，選軸承的型號為：因?yàn)楦咚?/p>

26、軸最小端軸徑是22mm，所以選軸承的內(nèi)徑取成國標(biāo)的25mm， 即軸承型號為7205C ；因?yàn)槌跛阒兴佥S時的最小軸徑為32mm，所以取成國標(biāo)選軸承的內(nèi)徑為35mm，型號為 7207C ；因?yàn)樵诘退佥S初算最小軸徑是52mm，考慮到要與聯(lián)軸器相連且載荷比較大（803N·m），所以選低速軸軸承的內(nèi)徑略大些，為60mm，所以型號為7212C。 低速軸軸承的壽命校核： 在低速軸的剛度校核中，算得：FA=2.5 kN ，F(xiàn)B=-0.44 kN ，F(xiàn)1=3.54 kN F2= 1.91 kN 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p372 表17.7，因?yàn)槭窍蛐慕墙佑|球軸承7000C且α=15。，所以取

27、Fs=0.4Fr。 Fr1=FA2+F12=4.73 kN Fr2=FB2+F22=1.96 kN Fs1=0.4Fr1=1.75 kN Fs2=0.4Fr2=0.79 kN 因?yàn)镕A + Fs2=3.25kN> Fs1=1.75 kN ,所以1端受壓，2端放松，所以 Fa1=FA+FS2=2.5+0.79=3.29kN Fa2= FS2=0.79 kN 查《機(jī)械工程及自動化簡明設(shè)計手冊（上冊）》p454 表D-2 取7212C的Cor=48.5kN Cr=61.0 kN

28、 Fa1Cor=3.29/48.5=0.067 , Fa2Cor 0.79/48.5=0.016 查得 e1=0.46 ，e2=0.38 Fa1Fr1=3.29/4.37=0.753≥e1 , Fa2Fr2=0.79/1.96≥e2 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p380 表17.10 ，因?yàn)棣?15。，根據(jù)e值和Fa1Fr1的值的大小情況，查取當(dāng)量動載荷 X Y X1=0.44 , Y1=1.23 ,

29、 X2=0.44 , Y2=1.23 。 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p381 表17.11 ，因?yàn)槭禽p微沖擊載荷，所以取載荷系數(shù) fP=1.1。 當(dāng)量動載荷P: P=fT(XFr+YFa) 代入數(shù)據(jù)得： P1=7.44Kw , P2=2.02Kw 取 P1 校核壽命 因?yàn)闈L動體是球，所以取ε=3，取fT=1 ，Cr=61.0 kN Lh=10660n（fTCP1）3 代入數(shù)據(jù)得：Lh=7.65×106 h≥ 37500 , 所以滿足

30、壽命要求。 9聯(lián)軸器的選擇 1）輸入軸聯(lián)軸器的選擇： 電動機(jī)與減速器高速軸連接用的聯(lián)軸器，一般選用彈性可移式聯(lián)軸器，如彈性柱銷聯(lián)軸器。電動機(jī)軸徑38mm，軸頸長80mm。減速器輸入軸軸徑22mm，軸頸長50mm。所以可選TL6聯(lián)軸器YA38×82YA22×52GB4323-84。在第四章中選聯(lián)軸器的型號為TL4 2）輸出軸聯(lián)軸器的選擇：減速器輸出軸軸徑45mm，軸頸長72mm。所以可選YL11聯(lián)軸器JA45×84JA45×84GB4323-84。 在第四章中選聯(lián)軸器的型號為YL11 J型。  10鍵連接的選擇與計算 查《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》p

31、133 表8.1及p134 表8.2 ，因?yàn)殒I的材料是鋼且載荷性質(zhì)是輕微中載，所以查取許用擠壓應(yīng)力[бjy]=100Mpa （鋼）。 1）高速軸的（連接聯(lián)軸器的）鍵，根據(jù)聯(lián)軸器的鍵的需要，選A型平鍵，因?yàn)閐=22mm，所以選b=6mm，h=6mm ，L=20mm ，材料 ：鋼 。 2）中速軸的兩個鍵，與大齒輪相連的，考慮到中速軸的軸身設(shè)計長度，所以選B型平鍵，因?yàn)閐=40mm，所以選b=12mm ，h=8mm，L=25mm材料：鋼 。 與小齒輪相連的選A型平鍵，應(yīng)為d=40mm，所以選b=12mm，h=8mm，L=38mm，

32、 材料：鋼 。 3）低速軸的鍵：與聯(lián)軸器相連的，因?yàn)槁?lián)軸器所需的鍵的類型有要求，所以選B型，因?yàn)閐=55mm，所以選b=16mm，h=10mm，L=60mm ，材料：鋼。 與齒輪相連的鍵，因?yàn)榭紤]到軸身的長度，所以選B型，因?yàn)閐=70mm，所以選b=20mm，h=12mm，L=48mm ， 材料：鋼。 4）低速軸鍵的強(qiáng)度校核： бjy=4000Tnd·h·l 與齒輪相連的鍵：бjy=4000×803/(70×12×48)=79.3Mpa≤

33、[бjy]=100Mpa 與聯(lián)軸器相連的鍵：бjy=4000×803/(55×10×60)=97.4Mpa≤[бjy]=100Mpa 經(jīng)校核，低速軸鍵的強(qiáng)度符合要求。  11潤滑方式、潤滑劑牌號及密封裝置的選擇 1）潤滑方式 齒輪的潤滑 當(dāng)齒輪的圓周速率小于12m/s時（vmax=3.2m/s），通常采用浸油潤滑，浸油高度約為六分之一大齒輪半徑，取為50mm。再加上齒輪到箱底的距離30～50mm，所以油深85mm。 滾動軸承的潤滑 ：因?yàn)辇X輪可以將底部的潤滑

34、油帶起且在箱體上設(shè)計了油溝，所以軸承的潤滑方式采用油潤滑方式 2）潤滑油牌號 齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用L-CKC90～110潤滑油 3）密封裝置 選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，采用氈圈油封密封圈實(shí)現(xiàn)密封。 密封圈型號按所裝配軸的直徑確定為 氈圈55JB/ZQ4606-86 氈圈80JB/ZQ4606-86 氈圈120JB/ZQ4606-86。  12其他技術(shù)說明 1）裝配前所有零件進(jìn)行清洗，因?yàn)樵谙潴w底座要加液體潤滑油，所以要在箱體內(nèi)涂耐油油漆。 2）用涂色法檢驗(yàn)

35、斑點(diǎn)，在齒高和齒長方向接觸斑點(diǎn)不小于50%。 3）高速軸軸承的軸向間隙為0.1；低速軸軸承的軸向間隙為0.13。 4）減速器剖分面及密封處均不許漏油，剖分面可涂水玻璃或密封膠。 5）減速器表面涂灰色油漆。  13結(jié)束語 設(shè)計小結(jié)： 通過這次設(shè)計，使我認(rèn)識到上課時的內(nèi)容雖然已經(jīng)很很豐富，但如果沒有實(shí)踐的話，學(xué)習(xí)再多的理論也只是紙上談兵，就像用到的各種符號，往往就同其它的一些符號相混，結(jié)果往往是張冠李戴。但如果書上的知識沒有掌握，在設(shè)計的過程中會遇到很多麻煩，就像有許多公式記不起來，結(jié)果是弄得自己手忙腳亂，只好再從書上查找；通過這次設(shè)

36、計，我查找資料的能力也得到了很大的提高。更重要的是，通過這次的課程設(shè)計，我們初步嘗試了去獨(dú)立地去發(fā)現(xiàn)問題，解決問題，反思問題的能力，并且設(shè)計的是一個整體，所以考慮問題的方向也全面了，不單單是去解一道題目，而是去解決一系列相關(guān)聯(lián)的題目鏈，大大地提高了我們在這方面的能力，而且這種能力的培養(yǎng)恰恰是在學(xué)校學(xué)習(xí)階段很難得接觸到的，但卻在以后踏上工作崗位中常常會遇到的，所以覺得此次的設(shè)計受益匪淺，并且稍有成就感，感謝開了這門課程設(shè)計課。 參考資料 1、《機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)》 陳立德 主編 高等教育出版社 07年11月 2、《機(jī)械工程及自動化簡明設(shè)計手冊（上冊）》 葉偉昌 主編 機(jī)械工業(yè)出版社 08年2月 - 18 -