工程傳熱學(xué) (許國(guó)良 王曉墨 鄔田華 陳維漢 著) 中國(guó)電力出版社 課后答案
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工程傳熱學(xué) (許國(guó)良 王曉墨 鄔田華 陳維漢 著) 中國(guó)電力出版社 課后答案
第一章作業(yè)
1-1 對(duì)于附圖所示的兩種水平夾層,試分析冷、熱表面間熱量交換的方式有何不
同?如果要通過實(shí)驗(yàn)來測(cè)定夾層中流體的導(dǎo)熱系數(shù),
應(yīng)采用哪一種布置?
解:(a)中熱量交換的方式主要有熱傳導(dǎo)和熱輻射。
(b)熱量交換的方式主要有熱傳導(dǎo),自然對(duì)流
和熱輻射。
所以如果要通過實(shí)驗(yàn)來測(cè)定夾層中流體的導(dǎo)熱系數(shù),
應(yīng)采用(a)布置。
1-7 一爐子的爐墻厚 13cm,總面積為 20m2,平均導(dǎo)
熱系數(shù)為 1.04w/m·k,內(nèi)外壁溫分別是 520℃及 50℃。試計(jì)算通過爐墻的熱損
失。如果所燃用的煤的發(fā)熱量是 2.09×104kJ/kg,問每天因熱損失要用掉多少千
克煤?
解:根據(jù)傅利葉公式
Q = λA?t=1.04 × 20 × (520 ? 50)=75.2kw
δ 0.13
每天用煤
24 × 3600 × 75.2
4=310.9kg / d
×
2.09 10
1-9 在一次測(cè)定空氣橫向流過單根圓管的對(duì)流換熱實(shí)驗(yàn)中,得到下列數(shù)據(jù):管壁
平均溫度 tw=69℃,空氣溫度 tf=20℃,管子外徑 d=14mm,加熱段長(zhǎng) 80mm,輸
換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)多大?入加熱段的功率 8.5w,如果全部熱量通過對(duì)流換熱傳給空氣,試問此時(shí)的對(duì)流
解:根據(jù)牛頓冷卻公式
Q
8.5
2
α =
A t
?
=
3.14 × 0.014 × 0.08 × (69 ? 20)
=
49.3w / m ? °c
1-14 宇宙空間可近似的看作 0K 的真空空間。一航天器在太空中飛行,其外表面
平均溫度為 250K,表面發(fā)射率為 0.7,試計(jì)算航天器單位表面上的換熱量?
解:航天器單位表面上的換熱量
Q
=
εσ
4
T ? T
4
?8
4
w m
2
ε=1.0
δ
(1
tw3
2
) =
0.7 × 5.67 ×10 × (250 ) = 155 /
1-27 附圖所示的空腔由兩個(gè)平行黑體表面組
成,孔腔內(nèi)抽成真空,且空腔的厚度遠(yuǎn)小于其
高度與寬度。其余已知條件如圖。表面 2 是厚
δ=0.1m 的平板的一側(cè)面,其另一側(cè)表面 3 被高
溫流體加熱,平板的平均導(dǎo)熱系數(shù)λ=17.5w/m?
K,試問在穩(wěn)態(tài)工況下表面 3 的 tw3溫度為多少?
tw1=27℃
tw2=127℃
解:
表面 1 到表面 2 的輻射換熱量=表面 2 到表面 3
的導(dǎo)熱量
4
4
tw3 ? tw
2
σ
(T ? T1) = λ
0 2
σ4?
δ
4 )
(T T
5.67
0.1
t
w3
= tw2+
0 2
λ
1
δ = 127 +
× (44? 34) ×=
17.5
132.7°
c
第二章作業(yè)
2-4 一烘箱的爐門由兩種保溫材料 A 和 B 做成,且δA=2δB(見附圖)。已知λA=0.1
w/m?K,λB=0.06 w/m?K。烘箱內(nèi)空氣溫度 tf1=400℃,內(nèi)壁面的總表面?zhèn)鳠嵯?
數(shù) h1=50 w/m2?K。為安全起見,希望烘箱爐門的外表面溫度不得高于 50℃。設(shè)
可把爐門導(dǎo)熱作為一維導(dǎo)熱問題處理,試決定所需保溫材料的厚度。環(huán)境溫 度
δAδB
tf2=25℃,外表面總表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) h2=9.5 w/m2?K。
解:按熱平衡關(guān)系,有:
tf1 ? tw
= α ? )
2(t t
w f 2
h1
h2
tf2
1
α
δA
+ +
λA
?
δB
λB
tf1
tw
1
400 50
2δBδ
=
9.5(50 ? 25)
+
+
B
50
0.1 0.06
由此得,δB=0.0396m
δA=2δB=0.0792 m
2-8 在如圖所示的平板導(dǎo)熱系數(shù)測(cè)定裝置中,試件厚度 δ遠(yuǎn)小于直徑 d。由于安
裝制造不好,試件與冷、熱表面之間存在著一厚度為 Δ=0.1mm 的空氣隙。設(shè)熱
表面溫度 t1=180℃,冷表面溫度 t2=30℃,空氣隙的導(dǎo)熱系數(shù)可分別按 t1、t2查
取。試計(jì)算空氣隙的存在給導(dǎo)熱系數(shù)的測(cè)定帶來的誤差。通過空氣隙的輻射換熱
可以忽略不計(jì)。(Φ=58.2w d=120mm)
解:不考慮空氣隙時(shí)側(cè)得的導(dǎo)熱系數(shù)記為λ0,則
t1πd2
t2
δ
λ0
=
A t
φ
?
=
4
×150
58.2
=
0.02915
已知空氣隙的平均厚度Δ1、Δ2均為 0.1mm,并設(shè)導(dǎo)熱
系數(shù)分別為λ1、λ2,則試件實(shí)際的導(dǎo)熱系數(shù)應(yīng)滿足:
δ
δ
+
?
1
+
?
1
=
A?t
λ0λ λ
φ
所以
1
2
δ
δ
? =
?
1
+
?
1
λ0
λ λ1λ
2
?
1
+
?
1
0.0001
+
0.0001
λ ? λ
λ λ
0.02646 + 0.03745
0
=
1
2
=
0.00378
0.00267
=
=
21.92
即
λ
δ
λ0
0.02915
0.02915
%
2-11 一根直徑為 3mm 的銅導(dǎo)線,每米長(zhǎng)的電阻為 2.22×10-3Ω。導(dǎo)線外包有 1mm、
導(dǎo)熱系數(shù) 0.15w/m.k 的絕緣層。限定絕緣層的最高溫度為 65℃,最低溫度 0℃,
試確定這種條件下導(dǎo)線中允許通過的最大電流。
解:最大允許通過電流發(fā)生在絕緣層表面溫度為 65℃,最低溫度 0℃的情形。此
時(shí)每米導(dǎo)線的導(dǎo)熱量:
Q
l
= 2πλ
ln
t
?=
d2
d
3.14 × 0.15
×
65
ln5
3
=
/
119.9W m
最大允許通過電流滿足
所以Im=232.4 A
1
Im2R=
119.9
2-14 一直徑為 30mm、壁溫為 100℃的管子向溫度為 20℃的環(huán)境散熱,熱損失率
為 100W/m。為把熱損失減小到 50W/m,有兩種材料可以同時(shí)被利用。材料 A 的導(dǎo)
熱系數(shù)為 0.5 w/m?K,可利用度為 3.14×10-3m3/m;材料 B 的導(dǎo)熱系數(shù)為 0.1 w/m
?K,可利用度為 4.0×10-3m3/m。試分析如何敷設(shè)這兩種材料才能達(dá)到上要求。假
設(shè)敷設(shè)這兩種材料后,外表面與環(huán)境間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與原來一樣。
解:對(duì)表面的換熱系數(shù)α應(yīng)滿足下列熱平衡式:
α (100 ?
=
20) × 3.14 × 0.03 100
由此得α=13.27 w/m2?K
V =
每米長(zhǎng)管道上絕熱層每層的體積為
π
4
(di+1
2
2
? di)
。當(dāng) B 在內(nèi), A 在外時(shí), B
與 A 材料的外徑為 d2、d3可分別由上式得出。
?3
d2=
V
V
0.785
+2= ×
d14 10
2 ×
0.785+0.03
?3
2
=
0.0774
m
d
3
=
0.785
d
+ =
3.14 10
0.785+0.0774
2
=
0.1
2
此時(shí)每米長(zhǎng)度上的散熱量為:
Q
?
100 20
m
l
=
ln(77.4
)
30
+
ln(100
)
77.4
+
1
=
43.7
6.28 × 0.1
6.28 × 0.5
13.27 × 3.14 × 0.1
W/m
當(dāng) A 在內(nèi),B 在外時(shí),A 與 B 材料的外徑為 d2、d3可分別由上式得出。
?3
d
2
=
V
0.785
d2
+1=
×
3.14 10
?3
0.785+0.03
2
=
0.07
m
d
3
=
V
0.785
+ d2= ×
2 4 10
0.785+0.07
2
=
0.1
m
此時(shí)每米長(zhǎng)度上的散熱量為:
Q
?
100 20
l
=
ln(70
)
30
+
ln(100
)
70
+
1
=
74.2
6.28× 0.5
6.28× 0.1
13.27 × 3.14 × 0.1
W/m
絕熱性能好的材料 B 在內(nèi)才能實(shí)現(xiàn)要求。
?
2-35:一具有內(nèi)熱源φ ,外徑為 r0 的實(shí)心長(zhǎng)圓柱,向周圍溫度為 t∞的環(huán)境散熱,
表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為 h,試列出圓柱體中穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)的微分方程式和邊界條件,并對(duì)
?
φ = 常數(shù)的情形進(jìn)行求解。
解:溫度場(chǎng)滿足的微分方程為:
λ
d
r
dt
?
+ r φ
=
dr
( )
dr
(r ) 0
? λ
d
t
= h(t ? ∞)
邊界條件為:r=0,dt/dr=0; r= r0,
dr
2
?
?
t = c ln r ?
r
φ
+c
當(dāng)φ = 常數(shù)時(shí),積分兩次得:
由 r=0,dt/dr=0;得 c1=0;
1
?
4 λ
?
2
λ
d
t
c =
r
0
φ
+
r
0
2
φ
+ t
由 r= r0,
?
dr
= h(t ? ∞)
得
2
2 h
4
λ
∞
t = ?
r
2
?
φ
+
r0
2
?
φ
+
?
r0φ
+ t∞
因此,溫度場(chǎng)為
2 λ
4 λ
2h
2-46 過熱蒸汽在外徑為 127mm 的鋼管內(nèi)流過,測(cè)蒸汽溫度套管的布置如圖所式。
已知套管外徑 d=15mm,厚度δ=0.9mm,導(dǎo)熱系數(shù)λ=49.1w/m?K。蒸汽與套管
間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) h=105 w/m2?K。為使測(cè)溫誤差小于蒸汽與鋼管壁溫度差 的
0.6%,試確定套管應(yīng)有的長(zhǎng)度。
解:設(shè)蒸汽溫度為 tf,
θ t ? t
h h f
按題義,應(yīng)使
θ
=
t ? t
f
≤
0.6
θh
θ
=
1
mH
0 0
≤ 0.6
%
又 mH=5.81
P=πd,A=πdδ
即
0
ch( )
,得 ch(mH)=166.7
所以
mH
=
hU
λAH
? =
105
×
49.1× 0.9 10
?3
H
? =
48.75
H
=
5.81
H=0.119m
2-48 用一柱體模擬燃汽輪機(jī)葉片的散熱過程。柱長(zhǎng) 9cm,周界為 7.6cm,截面為
1.95cm2,柱體的一端被冷卻到 305℃(見附圖)。815℃的高溫燃?xì)獯颠^該柱體,
假設(shè)表面上各處的對(duì)流換熱系數(shù)是均勻的,并為 28 w/m2?K,柱體導(dǎo)熱系數(shù)λ=55
w/m?K,肋端絕熱。試:
(1)計(jì)算該柱體中間截面上的平均溫度及柱體
中的最高溫度。
(2)冷卻介質(zhì)所帶走的熱量。
解:以一維肋片的導(dǎo)熱問題來處理。
mH
=
hU
λ
AH
? =
28 × 0.076
×
55 ×1.95 10
?4
×
0.09
ch(1.268)=1.92
=
14.09 × 0.09 = 1.268
柱體中的最高溫度為肋端溫度。
305 ? 815
ch mh
θh= θ0/ ( )
266
c
=
1.92
= ? °
= ∞ ? 266 815 266 549
θh= th? t∞=?266
所以 tht
=
?
=
°c
在 x=h/2 處,m(x-h)=-14.09×0.045=-0.634
ch(0.634)
1.2092
因?yàn)?ch(-x)=chx
θ
所以
x=
h
2
= θ
0
ch
(1.268)
= ?510 ×
1.9196
= ?
321
= ∞ ? 321 = 815 ? 321 494
tht = °c
2
P
Q = α θ0th(mh) =
冷卻水帶走的熱量 m
負(fù)號(hào)表示熱量由肋尖向肋根傳遞。
28 × 0.076
14.09
× (
?510) × th(1.268) =
?65.7
w
第三章作業(yè)
3-6 一初始溫度為 t0 的固體,被置于室溫為 t∞的房間中。物體表面的發(fā)射率為ε,
表面與空氣間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為 h,物體的體積 V,參與換熱的面積 A,比熱容
和密度分別為 c 和ρ,物體的內(nèi)熱阻可忽略不計(jì),試列出物體溫度隨時(shí)間變化的
微分方程式。
?
ρcV
dt
+
hA(t t
)
4
εAσ (T T
4
) 0
?
?
dτ
? ∞+
?
∞
=
解: ??t(0) = t0
3-9 一熱電偶的ρcV/A 之值為 2.094kJ/m2·K,初始溫度為 20℃,后將其置于 320
℃的氣流中。試計(jì)算在氣流與熱電偶之間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為 58 w/m2·K 及 116
w/m2·K 的兩種情形下,熱電偶的時(shí)間常數(shù),并畫出兩種情形下熱電偶讀書的過
余溫度隨時(shí)間的變化曲線。
ρcV
解:時(shí)間常數(shù)
τ =
hA
對(duì) h=58 w/m2·K,有
τ =2.094 ×103=
58
2.094 ×103
τ = =
36.1s
18.1s
對(duì) h=116 w/m2·K,有
116
3-23 一截面尺寸為 10cm×5cm 的長(zhǎng)鋼棒(18-20Cr/8-12Ni),初始溫度為 20℃,
然后長(zhǎng)邊的一側(cè)突然被置于 200℃的氣流中,h=125 w/m2·K,而另外三個(gè)側(cè)面
絕熱。試確定 6min 后長(zhǎng)邊的另一側(cè)中點(diǎn)的溫度。鋼棒的ρ、c、λ可近似的取用
20℃時(shí)之值。
解:這相當(dāng)于厚為 2δ=2×5 cm 的無限大平壁的非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題。由附錄 5 查得:
λ
a = =
ρc
15.2
×
7820 460
1 λ
=
s
4.23 ×10?6(m2/ )
15.2
=
Bi hδ
aτ
=
125 × 0.05
?6
=
×
2.45
F0=
2
=
4.23×10 360
2
=
0.61
δ
0.05
由圖 3-6 查得θm/θ0=0.85
tm=t∞-0.85(t∞-t0)=5+0.85(200-20)=47℃
3-37 一直徑為 500mm、高為 800mm 的鋼錠,初溫為 30℃,被送入 1200℃的爐
子中加熱。設(shè)各表面同時(shí)受熱,且表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) h=180 w/m2·K,λ=40 w/m·
K,a=8×10-6m2/s。試確定 3h 后鋼錠高 400mm 處的截面上半徑為 0.13m 處的溫
度。
解:所求之點(diǎn)位于平板的中心截面與無限長(zhǎng)圓柱 r=0.13m 的柱面相交處。
對(duì)平板,
Bi =
αδ
λ
=180× 0.4=
40
1.8
F0=
aτ
2
=
×
8 ×10?6×3 3600
2
=
0.54
δ
由圖 3-6 查得θm/θ0=0.66
0.4
對(duì)圓柱體,
Bi
= αr=180 × 0.25=
λ 40
1.125
F0=
aτ
2
=
×
8 ×10 ?6×3 3600
2
=
1.38
r
由附錄 2 查得θm/θ0=0.12
0.25
又根據(jù) r/R=0.13/0.25=0.52,1/Bi=0.889
由附錄 2 查得θ/θm=0.885
則對(duì)于圓柱體θ/θ0=(θm/θ0)( θ/θm)=0.885×0.12=0.1062
所以,所求點(diǎn)的無量綱溫度為:
θ/θ0=(θm/θ0)p( θ/θ0)c=0.66×0.1062=0.0701
t=0.0701θ0+1200=-0.0701×1170+1200=1118℃
3-48 一初始溫度為 25℃的正方形人造木塊被置于 425℃的環(huán)境中,設(shè)木塊的 6
個(gè)表面均可受到加熱,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) h=6.5W/m2.K,經(jīng)過 4 小時(shí) 50 分 24 秒后,
木塊局部地區(qū)開始著火。試推算此種材料的著火溫度。已知木塊的邊長(zhǎng) 0.1m,
材料試各向同性的,λ=0.65 W/m.K,ρ=810kg/m3,c=2550J/kg.K。
解:木塊溫度最高處位于角頂,這是三塊無限大平板相交處。
Bi =
αδ
λ
=
6.5 × 0.05
0.65
= >
0.5 1
由圖 3-7 查得θs/θm=0.8
aτ
F0=2=
×
0.65 17424
2
=
2.19
r
810 × 2550 × 0.05
由圖 3-6 查得θm/θ0=0.41
θs/θ0=(θm/θ0)( θs/θm)=0.8×0.41=0.328
角頂處無量綱溫度:(θs/θ0)3=0.0353
所以角頂溫度等于 411℃。
第四章作業(yè)
4-4 試對(duì)附圖所示的等截面直肋的穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題,用數(shù)值方法求解 2、3 點(diǎn)的溫
度。圖中 t0=85℃,tf=25℃,h=30W/m2.K。肋高
H=4cm ,縱剖面面積
=20W/m.K。
解:
對(duì)于點(diǎn) 2 可以列出:
AL=4cm2 ,導(dǎo)熱系數(shù) λ
λδ
? t
t12
+ λδ
t ? t
3 2
+ ?
h x t ? t =
節(jié)點(diǎn) 2:
?x
t ? t
?x
2 (f
?
2
) 0
λδ
2 3
+
δ
?
h t t
? +
hxt t
? =
節(jié)點(diǎn) 3:
?x
?1 (f
2 ?2
3
) 2
2
(f
3
) 0
t
? t + t ? +
h x(t t
? =
由此得:
t12 3 2
?
?
λδ
2
f
2
) 0
t t
? +
δh x(tf? t + hxt t
? =
2 3
λδ
2
3
)
λδ
(
f
?2
3
) 0
t
2
t t
= [1+3+
2h?xt
λδ
f
] /(2
2
+
2h x
λδ
)
2
t
t +htf?x + (h ?x
= [
)t ] /(1 +
h ?x + h ?x
)
3
2
λ
λδ
f
λ
λδ
h
?x230 × 0.022
=
λδ 20 × 0.01
t = t + t +
=
0.06
于是2
t t
= +
3[2
[13
30
tf
0.02
0.12tf] /(2 + 0.12)
30
+ (0.06)t ] /(1 +
0.02 + 0.06)
解得
20
f
20
t ? t
x
t ? t
4-9 在附圖所示得有內(nèi)熱源的二維導(dǎo)熱區(qū)域中,一
個(gè)界面絕熱,一個(gè)界面等溫(包括節(jié)點(diǎn) 4),其余
兩個(gè)界面與溫度為 tf 的流體對(duì)流換熱,h 均勻,內(nèi)
?
熱源強(qiáng)度φ ,試列出節(jié)點(diǎn) 1、2、5、6、9、10 的節(jié)
點(diǎn)方程。
解:
y
1
?
1
節(jié)點(diǎn) 1:
λ
5 1
?y
? t
t12
(
?)+
2
?y
λ
2 1
?x
t ? t
3 2
(
?)+ ?x?y φ ? h?y ? =
(t1tf) 0
2 4 2
y t ? t 1 ?
? 6 2
節(jié)點(diǎn) 2:
λ
?x
? t
(
2
x
)
+ λ
?x
t ? t
(
2
x
)
+ λ
?y
t ? t
y φ
?x + ?x? =
( )
2
1 ?
0
λ
t15
(
?)+
λ
9 5
(
?)+
λ
6 5
?y + ?x?y φ ? h?y ? =
節(jié)點(diǎn) 5:
節(jié)點(diǎn) 6:
λ
?y
t ? t
2 6
?y
2
x
? +
( )
λ
?y
t ? t
7 6
?x
2
y
? +
( )
λ
?x
? t
t106
?y
( )
x
? +
( )
2
λ
t ? t
5 6
?x
(t5tf) 0
?
yφ
?y + ?x? = 0
( )
t ? t
x
?
t
1
1
x
y
?
λ
5 9
(
?)+
λ
t109
(
?y)+ ?x?yφ? ? ( ?+
) (
? =
節(jié)點(diǎn) 9:
節(jié)點(diǎn) 10:
t ? t
y
?y
2
?
t
?x
y
2
t ? t
4
1
2
2 2
?
h t9tf) 0
λ
9 10
(
?)+
λ
t1110
(
?)+
λ
6 10
?x + ?x?yφ ? ?
( )
(
? =
) 0
?x
2
?x
2
xh t10tf
?y 2
第五章作業(yè)
5-2 對(duì)于油、空氣及液態(tài)金屬,分別有 Pr>>1、Pr≈1、Pr<<1。試就外掠等溫平
板時(shí)的層流邊界流動(dòng),畫出三種流體邊界層中速度分布與溫度分布的大致圖像。
0
δt
δ
x
T∞
u∞
x
0
δ δt
x
u∞
T∞
(a)Pr<1
(b) Pr>1
5-3
流體在兩平行平板間作層流充分發(fā)展的對(duì)流換熱(見附圖)。試畫出下列三種情
形下充分發(fā)展區(qū)域截面上的流體溫度分布曲線:
qw1= qw2
qw1= 2qw2
qw1= 0
(1)qw1= qw2
(2)qw1= 2qw2
(3)qw1= 0
解:
5-7 取外掠平板邊界層的流動(dòng)從層流轉(zhuǎn)變?yōu)橥牧鞯呐R界雷諾數(shù)(Rec)為 5×105,
試計(jì)算 25℃的空氣、水及 14 號(hào)潤(rùn)滑油達(dá)到 Rec 時(shí)所需的平板長(zhǎng)度,取 u∞=1m/s。
解:
25 ℃ 時(shí)三種流體的運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)為:水 v = 0.9055 ×10 ?6m2/s 、空氣
v
= 15.53 ×10?6m2/s 、14 號(hào)潤(rùn)滑油 v =
L =5×105v=
313.7 ×10?6 2/
m s
L =5×105v=
0.453m
7.765m
達(dá)到臨界所需板長(zhǎng):水
L =5×105v=
156.9m
u∞
、空氣
u∞
、
油
u∞
u
?u
+ v
?u
= v
2
? u
2
5-10 試通過對(duì)外掠平板的邊界層動(dòng)量方程式
?x
?y
?y
沿 y 方向作積分
(從 y=0 到 y≥δ)(如附圖所示),導(dǎo)出邊界層動(dòng)量積分方程。提示:在邊界層
外邊界上,vδ≠0。
解:將動(dòng)量方程作 y=0 到 y=δ的積分,得
2
δ
∫ u
?u
δ
dy + ∫ v
?u
δ
dy = ∫ v
? u
2
dy
x
0
?
δ
v
2
? u
0
dy
?y
?u
δ
0
?y
?u
(1)
∫
2
= ( )0=
?( )0
其中,
0
?y
?y
?y
(2)
δ
v
?u
dy uv
δ
δ
u
?y
dy u v
δ
u
?y
dy
∫
0
?y
= ( )
? ∫
00
( )
?y
=
∞ δ
? ∫
0
( )
?y
(3)
由連續(xù)性方程,
?u
?x
= ?
?v
?y
,及
v
δ
= ?
δ ?u
∫0?
x
dy
,將此代入(3)得:
∫
δ
v
?u
dy = ?u
δ ?u
∞ ∫
dy
+
δ
∫
?u
u( )dy
0
?y
0 ?x
0
?x
(4)
將(2)(4)代入(1),得
δ
u
?u
?
δ ?u
+
δ
?u
= ?
?u
∫
dy u∞ ∫
dy
∫0u( )dy
v( )
0
0
?x
0 ?x
?x
?y
此式可整理為:
δ ?
∫0
= τ
?x
[u(u∞ ? u)]dyw
5-25 一常物性的流體同時(shí)流過溫度與之不同的兩根直管 1 與 2,且 d1=2d2,流動(dòng)
與換熱均已處于紊流充分發(fā)展區(qū)域。試確定在下列兩種情形下兩管內(nèi)平均表面?zhèn)?
熱系數(shù)的相對(duì)大?。?
(1)流體以同樣流速流過兩管;
(2)流體以同樣的質(zhì)量流量流過兩管。
解:設(shè)流體是被加熱的,則以式(5-54)
有:
cp0.4λ0.6(ρu)0.8
Nuf=
0.8 0.4
0.023 RegPr
為基礎(chǔ)來分析時(shí),
α =
0.023
0.4 0.2
µ
d
對(duì)第一種情形,u1=u2,d1=2d2,則
0.8
α
1
u1
d
0.2
1
d
0.8 2
0.2
1
0.2
α2
=
u2
0.8
0.2
d2
= (u1)( )
u2d1
= (
2
)
=
u =
0.87
4m
對(duì)第二種情形,m1=m2,d1=2d2,因?yàn)?
0.8
m1
1.8
πd2ρ
則
α1
d1
d2
1.8
11.8
α2
=
m2
0.8
1.8
d2
= (m1)0.8()
m2d1
= (
2
)
=
0.287
當(dāng)流體被冷卻時(shí),因 Pr 不進(jìn)入α對(duì)比的表達(dá)式,所以上述各式仍有效。
5-38 現(xiàn)代貯存熱能的一種裝置的示意圖如圖所示。一根內(nèi)徑為 25mm 的園管被
置于一正方形截面的石蠟體中心,熱水流過管內(nèi)使石蠟溶解,從而把熱水的顯熱
化為石蠟的潛熱而儲(chǔ)存起來。熱水的入口溫度為 60℃,流量為 0.15kg/s。石蠟
的物性參數(shù)為:熔點(diǎn)為
3
27.4℃,熔化潛熱 L=244kJ/kg,固體石蠟的密度 ρ
s=770kg/m 。假設(shè)圓管表面溫度在加熱過程中一直處于石蠟的熔點(diǎn),試計(jì)算該單
元中的石蠟全部熔化熱水需流過多長(zhǎng)時(shí)間?(b=0.25m,l=3m)
解:為求得所需加熱時(shí)間,需知道該管子的換熱量,
因而需知道出口水溫 t”。
設(shè)出口水溫 t”=40℃,
則定性溫度 tf=(t’+t”)/2=50℃
查表得物性:λ=0.648w/m·\u8451X,μ=549.4×10-6kg/m·
s
Pr=3.54,ρ=988.1kg/m3,Cp=4.174×10-3J/kg·\u8451X。
Re =
4m
πdµ
=
4 × 0.15
3.1416 × 0.025 ×
×
6=13905
?
所以
549.4 10
因?yàn)橐后w被冷卻,由式(5-54)得:
Nuf=
0.023 × (13905)
0.8
(3.54)
0.3
=
69.34
α =
Nu
λ
?=
69.34 × 0.648
= 1797( /
w m2? ?c)
所以
δ
0.025
Aα t t
mC
由熱平衡關(guān)系可得:
(
)
f ?w=
p
(t'?t" )
,代入數(shù)據(jù),得
t”=43.5℃,此值與假設(shè)值相差太大,故重設(shè) t”=43.5℃,重新進(jìn)行上述計(jì)算步驟,
得 t”=43.3℃。此值與假設(shè)值 43.5℃已十分接近。
可取 t”=(43.3+43.5)/2=43.4℃
于是該換熱器的功率為:
? =
' " )
mCp(t t
0.15 × 4175 × (60
?
43.4)
=
10395.8
w
使石蠟全部熔化所需熱量為:
Q=(0.252×3-0.0252×0.785×3) ×770×244=3.495×107J
所以所需加熱時(shí)間為 3.495×107/10395.8=3362s=56min
5-42 溫度為 0℃的冷空氣以 6m/s 的流速平行的吹過一太陽(yáng)能集熱器的表面。該
表面呈方形,尺寸為 1m×1m,其中一個(gè)邊與來流方向垂直,如果表面平均溫度
為 20℃,試計(jì)算由于對(duì)流所散失的熱量。
解:定性溫度 tm=(0+20)/2=10,λ=0.0251w/m·\u8451X,v=14.16×10-6m2/s
Pr=0.705
uL
Re = =
5
×
5
v
4.237 ×10 < 5 10
所以
Nu = 0.664 × (Re)0.5 (Pr)0.333=
384.7
Nu
λ
α
= ?=
δ
9.66(w / m2? ?c)
Q=1×9.66×20=193W
5-47 一個(gè)空氣加熱器系由寬 20mm 的薄電阻帶沿空氣流動(dòng)方向并行排列組成(見
附圖),其表面平整光滑。每條電阻帶在垂直于流動(dòng)方向上的長(zhǎng)度為 200mm,且
各自單獨(dú)通電加熱。假設(shè)在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行過程中每條電阻帶的溫度都相等。從第一條
電阻帶的功率表中讀出的功率為 80W,問第 10 條、第 20 條電阻帶的功率表讀
數(shù)是多少?(其他熱損失不計(jì),流動(dòng)為層流)。
解:按空氣外掠平板層流時(shí)對(duì)流換熱處理。
u0,t0
第 n 條加熱帶與第 1 條帶的功率之比可表示為:
Qn/Q1=(Q1-n-Q1-(n-1))/ Q1,其中
Q
= A
α
?t ,Q1?( ?1)=A
n 1
α
( 1)
?t
1 n
故
?
n n
1 1
? ?
有
?( n?1) 1? n?
:
Q
n
Q1
=
α
n n
? ?
A11
?
α
A1?(n?1) 1?(n?1)
α
=
nα
?
1
n
? (n ?1)α
α
1?(n?1)
λ
uL
A11
0.5 0.333
u
1
0.333 0.5L?0.5
α =
0.664 ( ) Pr
L v
?0.5
=
0.664λ Pr ( )
v
?0.5
n L
?
?
n
L
? ?
Qn
Q
=
n( )
(n ?1)[(
L?0.5
1) ]
= n
0.5
? (n ? 1)
0.5
得:
1
?
對(duì)第 10 條,n=10,Q10/Q1=100.5-90.5=0.1623
對(duì)第 20 條,n=20,Q20/Q1=200.5-190.5=0.1132
所以,Q10=80×0.1623=12.98w,Q20=80×0.1132=9.06w
5-51 一個(gè)優(yōu)秀的馬拉松長(zhǎng)跑運(yùn)動(dòng)員可以在 2.5h 內(nèi)跑完全程(41842.8m)。為了估
計(jì)他在跑步過程中的散熱損失,可以做這樣簡(jiǎn)化:把人體看成高 1.75m,直徑為
0.35m 的圓柱體,皮膚溫度為柱體表面問題,取為 31℃;空氣是靜止的,溫度為
15℃,不計(jì)柱體兩端面的散熱,試據(jù)此估算一個(gè)馬拉松長(zhǎng)跑運(yùn)動(dòng)員跑完全程后的
散熱量(不計(jì)出汗散熱部分)。
解:
u =
×
41842.84=4.
/
649m s
平均速度
2.5 3600
定性溫度 tm=(31+15)/2=23,空氣的物性為:λ=0.0261w/m·\u8451X,v=15.34×10-6m2/s
Pr=0.702
ud
Re = =
v
×
106072 >> 4 10
4
所以 Nu = 0.0266 × (Re)0.805=
Nu ? λ
295.5
α =
d
=
22(w / m2? ?c)
Q=AhΔt=3.1416×0.35×1.75×22×16=677.3W
5-54 如附圖所示,一股冷空氣橫向吹過一組圓形截面的直肋。已知:最小截面處
的空氣流速為 3.8m/s,氣流速度 tf=35℃;肋片的平均表面溫度為 65℃,導(dǎo)熱系
數(shù)為 98 w/m·\u8451X,肋根溫度維持定值;s1/d1=s2/d2=2,d=10mm。為有效的利用金
屬,規(guī)定肋片的 mH 不應(yīng)大于 1.5,使計(jì)算此時(shí)肋片應(yīng)多高?在流動(dòng)方向上排數(shù)
大于 10。
采用外掠管束的公式來計(jì)算肋束與氣流的對(duì)流換熱。
定性溫度 tm=(35+65)/2=50℃,查表得物性參數(shù)為:
λ=0.0283w/m·\u8451X,v=17.95×10-6m2/s
則 Re=3.8×0.01/(17.95×10-6)=2117
由表(5-72)查得 c=0.482,m=0.556,
Nu=0.452×(2117)0.556=34.05
Nu 34.05 × 0.0283
所以
α = ? λ=
d
4α
4 ×
0.01
96.4
=
w m2? ?c
96.4( / )
因?yàn)?
m =
λd
=
98 × 0.01
=
19.83
所以 h≤1.5/19.83=0.0756m
5-60 假設(shè)把人體簡(jiǎn)化成直徑為 30cm,高 1.75m 的等溫豎圓柱,其表面溫度比人
體體內(nèi)的正常溫度低 2℃,試計(jì)算該模型位于靜止空氣中時(shí)的自然對(duì)流散熱量,
并與人體每天平均攝入熱量(5440kJ)作比較。圓柱兩端面散熱不予考慮,人體
正常體溫按 37℃計(jì)算,環(huán)境溫度為 25℃。
解:
定性溫度 tm=(35+25)/2=30℃,查表得物性參數(shù)為:
λ=0.0267w/m·\u8451X,v=16×10-6m2/s,Pr=0.701,β=1/(30+273)=1/303
3
tl
9
Gr
=gβ?=6.771×10
v2
處于過渡區(qū),
Nu=0.0292(GrPr)0.39=173.4
α=2.646 w/m2·\u8451X
q = αA?t =
43.62w / m2
此值與每天的平均攝入熱量相接近,實(shí)際上由于人體穿了衣服,自然對(duì)流散熱量
要小于此值。
5-65 一輸送冷空氣的方形截面的管道,水平的穿過一室溫為 28℃的房間,管道
外表面平均溫度為 12℃,截面尺寸為 0.3m×0.3m。試計(jì)算每米長(zhǎng)管道上冷空氣
通過外表面的自然對(duì)流從房間帶走的熱量。注意:冷面朝上相當(dāng)于熱面朝下,而
冷面朝下相當(dāng)于熱面朝上。對(duì)均勻壁溫情形,水平板熱面朝上時(shí)有:0.54(GrPr)1/4
(104< GrPr<107)及 Nu=0.15(GrPr)1/3(107< GrPr<1011)
水平板熱面朝下時(shí)有:Nu=0.27(GrPr)1/4(105< GrPr<1011),特征長(zhǎng)度為 A/P,其
中 A 為表面面積,P 為周長(zhǎng)。
解:不考慮各平面相交處的相互影響,以 4 個(gè)獨(dú)立的表面來考慮。
定性溫度 tm=(28+12)/2=20℃,查表得物性參數(shù)為:
λ=0.0259w/m·\u8451X,v=15.06×10-6m2/s,Pr=0.703,
tl
3
9.8 × (28 ?
3
12) × 0.115 ×
0.703
6
Gr Pr
=gβ?=
v2
?6 2
×
=
×
2.523 10
(15.06 ×10 ) 293
所以,豎板 Nu1=0.59(GrPr)1/4=0.59×(2.523×106)1/4=23.51
水平板熱面朝上時(shí),Nu3=0.54(GrPr)1/4=0.54×(2.523×106)1/4=21.52
水平板熱面朝下時(shí),Nu4=0.27(GrPr)1/4=0.27×(2.523×106)1/4=10.76
所以
0.0259
Q = ∑α t × × + + =
A? = (2 23.51 21.52 10.76) × 0.3×1× (28 ? 12)
85.73
0.115
w/m
5-69 一水平封閉夾層,其上、下表面的間距為δ=14mm,夾層內(nèi)是壓力為 1.013
×105Pa 的空氣。設(shè)一表面的溫度為 90℃,另一表面溫度為 30℃。試計(jì)算當(dāng)熱表
面在冷表面之上及冷表面之下兩種情形時(shí),通過單位面積夾層的傳熱量。
解:當(dāng)熱面在上,冷面在下時(shí),熱量的傳遞方式僅靠導(dǎo)熱。
所以 tm=(90+30)/2=60℃
查表得λ=0.029w/m·\u8451X,v=18.97×10-6m2/s,Pr=0.696,
則
q = λ
?t
δ
=
0.029 ×
?
90 30
0.014
=
w m
124.3 /
2
當(dāng)熱面在下時(shí),GrPr=9.8×60×0.0143×0.696/[(18.97×10-6)2×333]=9371
根據(jù)式(5-87),Nu=0.212(GrPr)1/4=0.212×(9371)1/4=2.09
則α=2.09×0.029/0.014=4.33 w/m2·\u8451X,
2
q = α?t =
4.33 × 60 = 260w / m
260/124.3=2.09
第 6 章作業(yè)
6-7 立式氨冷凝器有外徑為 50mm 的鋼管制成。鋼管外表面溫度為 25℃。冷凝
溫度為 30℃,要求每根管子的氨凝結(jié)量為 0.009kg/s,試確定每根管子的長(zhǎng)度。
解:
設(shè) tw=25 ℃,tm=(25+30)/2=27.5 ℃,r=1145.8× 103J/kg,ρl=600.2,μl=2.11×
10-4kg/m.s,λ=0.5105w/m·\u8451X,
由αAΔt=Gr,得 L=(Gr)/(πdαΔt)
設(shè)流動(dòng)為層流,則
2 λ31
grρll L?1/ 4
h =
×
1.13 [
µ L(t ? t
l s w
)
]4=5370.3
代入 L 的計(jì)算式,得 L=3.293m
則 h=3986.6W/m2.K
Re=1086<1600,故確為層流。
6-12 壓力為 1.013×105Pa 的飽和水蒸氣,用水平放置的壁溫為 90℃的銅管來凝
結(jié)。有下列兩種選擇:用一根直徑為 10cm 的銅管或用 10 根直徑為 1cm 的銅管。
試問:
(1)這兩種選擇所產(chǎn)生的凝結(jié)水量是否相同?最多可以相差多少?
(2)要使凝結(jié)水量的差別最大,小管徑系統(tǒng)應(yīng)如何布置(不考慮容積因素)
(3)上述結(jié)論與蒸汽壓力、銅管壁溫是否相關(guān)(保證兩種布置的其它條件
相同)
1
α1
=
d
1
=
10
1
=
( 1 ) 4
解:由公式(6-4)知,α ∝d,其它條件相同時(shí) α2
又 Q=αAΔt,AΔt 相同,所以
(2) 4() 4
d11
1.778
,
(1)小管徑系統(tǒng)的凝結(jié)水量最多可達(dá)大管徑情形的 1.778 倍。
(2)要達(dá)到最大的凝結(jié)水量,小管徑系統(tǒng)應(yīng)布置成每一根管子的凝結(jié)水量不落
到其它管子上。
(3)上述結(jié)論與蒸汽壓力、銅管壁溫?zé)o關(guān)。
6-28 一直徑為 3.5mm、長(zhǎng) 100mm 的機(jī)械拋光的薄壁不銹鋼管,被置于壓力為 1.013
×105Pa 的水容器中,水溫已接近飽和溫度。對(duì)該不銹鋼管兩端通電以作為加熱
表面。試計(jì)算當(dāng)加熱功率為 1.9w 和 100w 時(shí),水與鋼管表面間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。
解:當(dāng) Q=1.9w 時(shí),
q =
Q
πdl
=
1.9
3.1416 × 0.0035 × 0.1
=
w m
1728 /
2
,這樣低的熱流密
度仍處于自然對(duì)流換熱階段。設(shè)Δt=0.6℃,則 tm=100.8℃,物性值λ=0.6832w/m·
℃,υ=0.293×10-6m2/s,Pr=1.743,β=7.54×10-4,
Gr Pr =
×
9.8 × 7.54 10
?4
2
×
×
1.6 × 0.0035
?12
3
×
=
1.743 10292
0.293 10
根據(jù)表(5-12)Nu=0.53(GrPr)1/4,
α=0.53×0.6832Δt(10292)1/4/0.0035=1042 w/ m2·\u8451X
q=αΔt=1042×16=1667w/m2,與 1728 差 3.5%,在自然對(duì)流工況下,
在物性基本不變時(shí),
0.8
?t ∝ (q) ,
正確的溫度值可按下列估算得到,Δt=1.6×\u65288X1728/1667)0.8=1.647℃,
1
而α ∝ (?t) 4 ,所以α=1042×\u65288X1.647/1.6)0.25=1050 w/ m2·\u8451X
當(dāng) Q=100w 時(shí),
q =
Q
πdl
=
100
3.1416 × 0.0035 × 0.1
=
w m
90946 /
2
,這時(shí)已進(jìn)入核態(tài)沸
騰區(qū),采用式(6-17)得:
422?t
q
×
?4
1
3
2257 ×10 ×1.75
=
0.0132[
?6
×
3
9.8×
588.6 10
(958.4 ? 0.594)
]3
282.5 ×10 × 2257 10
得 1.0684×10-3Δt=2.17×10-4q0.33,
即 q0.67×1.0684×10-3=2.17×10-4×\u65288Xq/Δt),所以α=10338 w/ m2·\u8451X
6-33 試計(jì)算當(dāng)水在月球上并在 1.013×105Pa 及 10×105Pa 下做大容器飽和沸騰
時(shí),核態(tài)沸騰的最大熱流密度(月球的重力加速度為地球的 1/6)比地球上的相
應(yīng)數(shù)值小多少?
1
q ∝ (g) 4
解:由式(6-20),