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本科畢業(yè)設(shè)計(jì)
外文文獻(xiàn)及譯文
文獻(xiàn)、資料題目：Texture evolution during equal channel angular extrusion Part I. Effect of route, number of passes and initial texture
文獻(xiàn)、資料來源： Materials Science and Engineering
文獻(xiàn)、資料發(fā)表（出版）日期： 2003
院 （部）： 材料科學(xué)與工程學(xué)院
專 業(yè)： 材料成型及控制工程
班 級(jí)： 成型053
姓 名： 李超
學(xué) 號(hào)： 2005101234
指導(dǎo)教師： 任國成
翻譯日期： 2009.4.28
山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)譯文
中文譯文：
在等靜角擠壓中織構(gòu)的轉(zhuǎn)變
第一部分 變形路線、道次和初始織構(gòu)的影響
摘要
試驗(yàn)結(jié)果表明，等靜角擠壓（ECAE）是一種有效的技術(shù)來控制金屬和合金的織構(gòu)。兩個(gè)過程參數(shù)、變形路線和道次都對(duì)織構(gòu)的轉(zhuǎn)變有重要的影響。變形路線確定了允許建立許多新的組成部分的目標(biāo)。在四道次以前，變形取決于變形路線和初始織構(gòu)，產(chǎn)生了由弱變得很強(qiáng)的所有類型的織構(gòu)強(qiáng)度，而在四道次以后，將會(huì)看到織構(gòu)以所有的路線全面變?nèi)酰a(chǎn)生了一個(gè)由適中到強(qiáng)再到很弱的織構(gòu)，一個(gè)簡(jiǎn)單的泰勒模型表明一個(gè)機(jī)械純剪切激活的晶體滑移是控制織構(gòu)取向的管理機(jī)制。然而，在四道次以后，具有高取向誤差的亞微米晶粒結(jié)構(gòu)相信可以限制晶體滑移和織構(gòu)變?nèi)酢?
1、 導(dǎo)言
亞微米晶（SMG）材料（晶粒尺寸小于1微米）是具有吸引力的工藝對(duì)象，這是因?yàn)樗麄儽憩F(xiàn)出不同尋常的物理和力學(xué)性能。密集的塑性變形已經(jīng)被證明為是產(chǎn)生SMG材料的有效的方法。很多技術(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)所要求的應(yīng)變水平。特別令人感興趣的是等靜角擠壓方法允許通過簡(jiǎn)單的剪切產(chǎn)生SMG散裝件。ECAE技術(shù)加工的材料的組織和性能在過去的五年以達(dá)到很高的水平。尺寸非常細(xì)的晶粒（小于1微米）會(huì)表現(xiàn)出不同尋常的性能，如理想塑性、高強(qiáng)度、較高的塑性和韌性、低溫超塑性。最近一些研究的重點(diǎn)放在ECAE變形金屬的織構(gòu)上。通過ECAE對(duì)晶粒細(xì)化機(jī)制進(jìn)行織構(gòu)分析是極為重要的。這一階段對(duì)各種類型的ECAE變形及模具角度相符合的少數(shù)特定織構(gòu)進(jìn)行了調(diào)查和模擬，本文的意圖是介紹對(duì)在材料降到室溫下通過模具角度為90o的ECAE加工后織構(gòu)形成的系統(tǒng)研究。這項(xiàng)研究闡明了ECAE技術(shù)來控制織構(gòu)的潛力。
2、 實(shí)驗(yàn)
2.1 原始材料和ECAE加工
高純度的Al0.5Cu合金是均勻和分散的塑件。這種單相高層錯(cuò)能（SFE）合金是分析織構(gòu)轉(zhuǎn)變的方便材料，所有的試樣遵守兩個(gè)ECAE道次由路徑C經(jīng)過250oc一小時(shí)的退火來產(chǎn)生一個(gè)再結(jié)晶晶粒為60微米的均勻和堅(jiān)固的織構(gòu)。當(dāng)然，有些試樣隨后通過四道次路徑C和300oc下一小時(shí)退火來產(chǎn)生再結(jié)晶晶粒尺寸為100微米的弱織構(gòu)。有一天平板產(chǎn)品組織水平的發(fā)展被大家越來越多的關(guān)注，ECAE成了進(jìn)行平板生產(chǎn)的方法，一個(gè)特殊的注釋應(yīng)該加在這個(gè)情況下對(duì)工藝路線的定義上，規(guī)定選擇剪切水平和方向的不同路線將會(huì)在隨后的道次中通過坯料在xyz軸上的旋轉(zhuǎn)來達(dá)到。同樣的拉長坯料在通常狀況下研究時(shí)在路線A的每個(gè)道次中坯料的傾向性并沒有發(fā)上變化。在路線B中，試樣在Z軸上旋轉(zhuǎn)±90o。在路線D中，試樣在每個(gè)道次不斷地圍繞Y軸旋轉(zhuǎn)+90o，在路線C中試樣在每個(gè)道次不斷地圍繞Z軸旋轉(zhuǎn)+180o，值得注意的是，Z軸是平板鋼在B和D路線中以Z軸為旋轉(zhuǎn)軸的，而不是拉長坯料的X軸。對(duì)于較強(qiáng)的初始織構(gòu)，A、B和D路線研究證明是通過1、2、3、4、6和8道次完成的。對(duì)路線C則是通過從一到八的所有道次來完成。對(duì)于弱初始織構(gòu)，只做了經(jīng)路線A和D從一到四道次的實(shí)驗(yàn)。ECAE實(shí)驗(yàn)是在低于室溫和一個(gè)較低的柱塞速度下完成的。每個(gè)道次的工序需要小心控制。被較好潤滑的75mm*75mm*15mm的試樣在一個(gè)有尖角的模具以與每道次中一個(gè)正確的應(yīng)變值（ε=1.16）相應(yīng)的90°進(jìn)行加工。
圖一 平板的ECAE
2.2 織構(gòu)測(cè)量
對(duì)晶體的測(cè)量通過Phillips X’Pert 衍射對(duì)一段與XY平面平行的中厚的坯料的織構(gòu)進(jìn)行了調(diào)查，在部分極圖上{111},{200} and {220}平面形成了。這個(gè)Beartex軟件用來處理原始數(shù)據(jù)，并為輻射散焦和計(jì)算取向分布函數(shù)（ODF）更正每組數(shù)據(jù)。一個(gè)對(duì)其本質(zhì)的分析通過檢查ODF在γ的固定植為0、5、10、15、20、22.5、25、30、40和45，這些是在Roe/Matthies會(huì)議上和歐拉角α、β、γ一同由Beartex提出的。此外，Beartex估計(jì)的取向分布的積分強(qiáng)度在某一特定的范圍和定位空間內(nèi)，他是來描述晶粒的體積分?jǐn)?shù)在某一范圍內(nèi)具有某一特定方向。大家可以考慮一下，組分在5°范圍內(nèi)的分布。織構(gòu)或OD指數(shù)是ODF極值的均方根（RMS），用于測(cè)量評(píng)估織構(gòu)強(qiáng)度。假定OD指數(shù)介于1到3t.r對(duì)應(yīng)于任意弱織構(gòu)中。介于3到5t.r的對(duì)應(yīng)于弱到中等織構(gòu)。5到20t.r與中等到強(qiáng)織構(gòu)相適應(yīng)。在20t.r以上的與非常強(qiáng)的織構(gòu)相對(duì)應(yīng)。最后對(duì)每個(gè)極圖來說，最后一個(gè)道次的擠壓軸（X軸）始終是面向X方向的，如圖4所示。在圖1中，垂直于極圖的平面是平行于Z軸的。
2.3 織構(gòu)模型
基于泰勒晶體塑性滑移模型的計(jì)算機(jī)代碼是用于測(cè)純剪切變形。它適用于塑性變形主要是由晶體滑移來完成的低相應(yīng)溫度時(shí)。其他變形機(jī)制如剪切、孿生、晶界滑移和轉(zhuǎn)動(dòng)還有晶粒的大小和形狀都不予以考慮。盡管這樣簡(jiǎn)單，人們也發(fā)現(xiàn)該模型為研究單晶的織構(gòu)轉(zhuǎn)變提供了合理的預(yù)測(cè)，包括有中到高層錯(cuò)能立方晶格金屬不管是何種變形模式，在模擬時(shí)取向?yàn)?00和100分別會(huì)產(chǎn)生弱（無規(guī)則的）和強(qiáng)初始織構(gòu)。
表一
3 結(jié)論
3.1 初始織構(gòu)
較強(qiáng)的初始織構(gòu)（OD指數(shù)=21.7t.r）主要包括三個(gè)主要取向（表二）。這個(gè)不規(guī)則的織構(gòu)對(duì)應(yīng)于傳統(tǒng)轉(zhuǎn)變過程中最強(qiáng)的織構(gòu)。若初始織構(gòu)的OD指數(shù)為2.6t.r（表二）。
3.2 織構(gòu)取向的轉(zhuǎn)變
表一闡述了每個(gè)ECAE路線中主要滑移面的定義。表2-5則闡述了主要取向（歐拉角為α、β、γ(Roe/Matthies)并對(duì)應(yīng)于{xyz}uvw理想描述）和相關(guān)滑移面?？棙?gòu)的取向也和這些有顯著特點(diǎn)的這兩種類型的初始織構(gòu)有著相似的變化。
首先，初始織構(gòu)通過一和二道次中的取向移動(dòng)和變?nèi)醍a(chǎn)生限制作用。（表2-5，請(qǐng)看路線A和D圖2a和b）在更高的道次數(shù)量時(shí)，初始織構(gòu)在取相上的影響消失了。例如，對(duì)三和四道次中通過路線D相反的極圖表現(xiàn)出與一個(gè)很強(qiáng)的無規(guī)則的初始織構(gòu)相似的取向。
其次，ECAE路線在低道次數(shù)量時(shí)對(duì)織構(gòu)的取向產(chǎn)生了很大的影響。事實(shí)上，所有產(chǎn)生于四個(gè)被考慮道次的取相覆蓋了一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)三角形的顯著區(qū)域。（表2-5，圖2-5）。例如，隨著一個(gè)較強(qiáng)的初始織構(gòu)，越來越多的取向如(1 0 2)〈2 4 1〉（路線A），(2 1 2)〈4 2 5〉 （路線D），(4 1 6)〈4 1 3〉（路線C），(3 0 4)〈4 6 3〉（路線C）， (7 2 10)〈4 9 1〉和(1 0 4)〈4 5 1〉（路線B）產(chǎn)生了。這些取向于傳統(tǒng)的成型方式相比是非同尋常的。
第三，ODF分析表明，一些有限數(shù)量的包含一個(gè)或幾個(gè)主要取向的滑移面適于每條路線都有聯(lián)系的，不論他們的道次數(shù)量和初始織構(gòu)（表1-5；圖6）?；泼娴臄?shù)量由一到六。但是對(duì)每條線路來說，只有一到兩個(gè)主要的滑移面。這些主滑移面在路線A中被計(jì)作FC3和FC2（圖6），在B和D路線中被計(jì)作FBD2，在D路線的三個(gè)道次后被計(jì)作FD1，在路線B路線的3個(gè)道次后被計(jì)作FB3和FB1，在路線C中被計(jì)作FC3和FC1（表一）。大量的滑移面反映了這個(gè)不對(duì)稱的織構(gòu)。它是在一個(gè)道次后，通過一個(gè)無規(guī)則的初始織構(gòu)得到的（1 1 1）極圖表明的 ECAE中產(chǎn)生。這種模式與以Y軸成10-15°角的平面軋制織構(gòu)（圖5b）相似。它直接影響這種不對(duì)稱。在更高的道次中，織構(gòu)保持是平面的和不對(duì)稱的。和其他的軋制情況不同。
第四，在極圖證明的產(chǎn)生于不同路線的織構(gòu)和變形滑移面有一些相似之處。ODF空間中對(duì)于一個(gè)給定的滑移面和γ截面，變形路線在取向上的作用是改變?chǔ)陆?。并在較小的程度上改變?chǔ)两恰Ｒ虼?，β角和α角分別影響（X Y Z）平面和〈u v w〉方向。無論是在滑移面變化內(nèi)的主要取向還是有一個(gè)新取向的新滑移面產(chǎn)生，這個(gè)早先提到的特定名稱考慮到了這個(gè)相似之處。當(dāng)一個(gè)滑移面有Fxy這種類型，它的字母X對(duì)應(yīng)于特定的路線，（分別是A、B、C、D）而Y對(duì)應(yīng)于一組特定的角度α、γ。三個(gè)主要類型滑移面Fx1, Fx2 和 Fx3都被表一所示的確定。這些滑移面顯示了對(duì)大多數(shù)路徑和道次（例如對(duì)Fx1從(230, 0) 到(180, 45)）一系列的角α、γ來說的相似價(jià)值。但在一定程度上，對(duì)β和α角的特定價(jià)值取決于變形路線。表一說明反極圖區(qū)域加上一系列平面和被主要滑移面所覆蓋的歐拉角（例如，F(xiàn)x1，當(dāng)重組對(duì)應(yīng)于FA1,FB1, FC1, FD1 和FBD1滑移面的所有路線）。表六說明在第一道次后ODF空間中的滑移面FA1,FA2和FA3。
表二
第五，對(duì)任何路線來說，取向的較少變化被看作是N道次增強(qiáng)，一些主要的滑移面和取向通過N的增加來選擇和保存。織構(gòu)轉(zhuǎn)變可以用簡(jiǎn)單的規(guī)律來描述，它表明如何處理其力學(xué)性能對(duì)織構(gòu)的影響。
表三
? 對(duì)路線A，材料變形接近單調(diào)，它產(chǎn)生了一些在取向上小的漸變，包括一些相同的平面如(1 0 2)和(2 1 3) 這種類型的線型轉(zhuǎn)變跟軋制種的相似。
? 對(duì)路線D三道次后，在ODF中沒有顯著的變化，無論是何種初始織構(gòu)，也沒有可觀察的極圖，每道次不斷旋轉(zhuǎn)90°，這種情況是非常令人驚訝的。然而，對(duì)每個(gè)極圖或ODF，以N道次的旋轉(zhuǎn)作為參考，因此旋轉(zhuǎn)90°的作為N-1道次。
? 對(duì)路線B，可以注意到一個(gè)特殊的轉(zhuǎn)變，在三道次后，雖然極圖模型出現(xiàn)不同，但主要成分并沒有發(fā)生顯著變化（圖三；表四）。事實(shí)上，相應(yīng)奇數(shù)道次的極圖通過與之相應(yīng)的道次可被近似的推斷為使鏡面對(duì)稱的。她的平面可在圖四中顯示出來。這些循環(huán)變化與平板在路線B中的不斷旋狀90°是有關(guān)的。
? 路線C是最典型的（圖三；表四）。因?yàn)榧兗羟性陔S后的道次中是轉(zhuǎn)化的，所以織構(gòu)往往變回前幾個(gè)道次中的初始強(qiáng)織構(gòu)，由于被晶體結(jié)構(gòu)和變形史的強(qiáng)制限制，N-2道次總的織構(gòu)在N道次的回復(fù)并沒有被充分的認(rèn)識(shí)到，相反，一些新型的細(xì)小織構(gòu)永久的產(chǎn)生，給予一個(gè)較強(qiáng)的滯后現(xiàn)象，在圖三中所示的對(duì)N=3、5和7，主平面接近（1 0 3）和（2 1 2）。而對(duì)N=2,4,6和8，主平面確定為(7 2 10)–(3 0 2)。同樣，主滑移面強(qiáng)度，F(xiàn)C1特別是FC3是交替的（表四）。
表四
表五
圖二 對(duì)路線C兩道次后的強(qiáng)（a）和弱（b）初始織構(gòu)，和四道次后的強(qiáng)（c）和弱（d）織構(gòu)的與（0 0 1）相反的極圖
3.3 織構(gòu)強(qiáng)度轉(zhuǎn)變
對(duì)織構(gòu)強(qiáng)度的研究揭示了由圖7a所顯示出來的幾點(diǎn)。
首先，初始織構(gòu)對(duì)低ECAE道次中的織構(gòu)強(qiáng)度施加較大的力。對(duì)任何道次，初始織構(gòu)越強(qiáng)，在少數(shù)ECAE道次中由OD指數(shù)和主要部分的百分?jǐn)?shù)表示的織構(gòu)就越強(qiáng)。在高壓下，三或四道次后，初始織構(gòu)對(duì)織構(gòu)強(qiáng)度的影響明顯降低。
其次，隨著道次的增加織構(gòu)強(qiáng)度全面減小，OD指數(shù)或取向百分?jǐn)?shù)明顯減少，對(duì)弱初始織構(gòu)，最強(qiáng)的織構(gòu)在A或D路線中的一和二道次中產(chǎn)生。三道次后，弱織構(gòu)出現(xiàn)了。對(duì)于一個(gè)較強(qiáng)的初始織構(gòu)，這兩個(gè)區(qū)域是可以劃分的，最急劇的變化和最強(qiáng)的織構(gòu)在四道次以前獲得，而四道次后，織構(gòu)強(qiáng)度的減少和中強(qiáng)到很弱取決于道次的織構(gòu)產(chǎn)生了。
第三，織構(gòu)強(qiáng)度轉(zhuǎn)變?nèi)Q于路線，路線A、B和D呈現(xiàn)出織構(gòu)強(qiáng)度的不斷減少，路線D和A在四道次后對(duì)FD1和FA1滑移面的織構(gòu)變化是最有效的，這部分包含不足總體積的百分之四，在路線B中，對(duì)一個(gè)強(qiáng)初始織構(gòu)，在OD指數(shù)從5到7時(shí)獲得一個(gè)中強(qiáng)織構(gòu)是可能的。路線C是特殊的，它顯示了織構(gòu)強(qiáng)度的循環(huán)變化，在四道次后，織構(gòu)對(duì)奇數(shù)道次是很弱的，但對(duì)FC3滑移面的主要取向是的道次是很強(qiáng)的。她的組成部分在12%至14%和不到5%區(qū)間內(nèi)震蕩（表4）。
圖三 路線C中二（a）、三（b）、四（c）、五（d）、六（e）、七（f）道次后與（0 0 1）相反的極圖
圖四 對(duì)強(qiáng)初始織構(gòu)經(jīng)路線B在三（a）和四（b）道次后的（1 1 1）極圖
圖五 通過模擬(a,c,e)預(yù)測(cè)的和實(shí)驗(yàn)性的(b,d,f)(1 1 1)極圖分別對(duì)應(yīng)于(a),(b)-對(duì)弱初始織構(gòu)的一道次；(c)(d)-對(duì)強(qiáng)初始織構(gòu)經(jīng)路線A的四道次；對(duì)強(qiáng)初始織構(gòu)經(jīng)路線C的四道次
3.4 織構(gòu)取向模型
一般說來，模型為強(qiáng)和弱織構(gòu)都提供了很好的織構(gòu)取向的預(yù)測(cè)，這證明ECAE變形是純剪切（圖5和8）。隨著無規(guī)則初始織構(gòu)一個(gè)緊密相配被發(fā)現(xiàn)了，因?yàn)榭棙?gòu)是最容易產(chǎn)生的而且大量取向在計(jì)算中被確定，例如，對(duì)無規(guī)則初始織構(gòu)，對(duì)路線D升到三道次和路線A升到四道次（將圖2b和8b相比）獲得了試驗(yàn)和模擬的相關(guān)性。模型所給的主要變形滑移面是路線A中的FA2和FA3，路線C中的FC1和FC3。路線D的FD1和FD2，路線B中的FB1和FB3，F(xiàn)x1類型的滑移面從(1 0 3)平面變到（1 1 7）平面，F(xiàn)x2的從（2 1 2）平面變到（3 3 4）/（2 2 3）平面，F(xiàn)x3以（1 0 3）和（7 2 10）作為主平面。類似的趨勢(shì)在相應(yīng)路線中通過實(shí)驗(yàn)看到。最后，模型證明了在路線C時(shí)織構(gòu)的循環(huán)轉(zhuǎn)化。
盡管取得了這些成功，隨著道次的增加，在模型和實(shí)驗(yàn)間也有差別。例如，對(duì)路線D的四道次，計(jì)算機(jī)代碼選擇了平面（1 0 3），尤其是（3 3 4）而不是（1 0 3），（2 1 2）通過實(shí)驗(yàn)獲得（將圖2d和8b相比）。強(qiáng)初始織構(gòu)有了更明顯的變化。在路線C中，模擬無法獲得重現(xiàn)被滯后作用強(qiáng)加的逐步織構(gòu)變化。事實(shí)上，在兩個(gè)織構(gòu)兼有相當(dāng)?shù)恼鹗?，最初的一個(gè)和其后的一個(gè)。
圖六 對(duì)弱初始織構(gòu)一道次后的典型滑移面
3.5 織構(gòu)強(qiáng)度模型
織構(gòu)強(qiáng)度的模擬在圖7b中顯示出來，在所有情況下，模擬預(yù)測(cè)出比實(shí)驗(yàn)中強(qiáng)很多的織構(gòu)，強(qiáng)度的二和三規(guī)定的OD指數(shù)值是有很大不同的（相比于圖7a和b）。此外，不管什么樣的初始織構(gòu)，當(dāng)?shù)来卧黾訒r(shí)在A、B和D路線得到了不斷增強(qiáng)的力，這一結(jié)果使通過實(shí)驗(yàn)使織構(gòu)顯著變?nèi)跏敲艿摹?
4 討論
試驗(yàn)和模擬表明，在很大程度上，ECAE使織構(gòu)取向和強(qiáng)度容易控制。兩個(gè)具體的ECAE參數(shù)。路線和道次數(shù)量被證明對(duì)這種控制是非常有效的。強(qiáng)和接近無規(guī)則的初始織構(gòu)的影響已經(jīng)研究過了，說明這些作用是非常方便的，首先對(duì)織構(gòu)取向，其次對(duì)織構(gòu)強(qiáng)度。
圖七 經(jīng)路線A,B,C,D隨著道次數(shù)量的增加對(duì)強(qiáng)和弱的初始織構(gòu)的實(shí)驗(yàn)性和模擬的OD指數(shù)
4.1 織構(gòu)取向的轉(zhuǎn)變
織構(gòu)取向?qū)μ幚碛赡M證明的宏觀構(gòu)成來說是很靈敏的。這個(gè)給予泰勒理論的簡(jiǎn)單模型表明通過凹平面由純剪切進(jìn)行力學(xué)活化的晶體滑移是主要機(jī)制。它是通過由顯示在其上的ECAE來控制織構(gòu)轉(zhuǎn)化的。這闡明了滑移面形成的原因和無論是怎樣的ECAE道次或路線下的一些的滑移面的相似性。由于純剪切的限制性，晶體滑移選擇了一些積極有利的穩(wěn)定取向。它可以依靠他們的初始織構(gòu)來獲取所有的變形晶粒。然而，在多晶體中，大部分晶粒找到了這些理想取向中最緊密的取向。隨著緊密取向，這些重要的不斷排列的晶粒，應(yīng)更準(zhǔn)確稱之為滑移面或管道，在材料內(nèi)部產(chǎn)生。對(duì)一個(gè)給定的材料，這樣的滑移面就產(chǎn)生了。純剪切對(duì)有多種滑移面證明的對(duì)稱織構(gòu)是可靠的。
圖八 經(jīng)路線D兩道次后（a），經(jīng)路線D四道次后（b），經(jīng)路線A四道次后（c）對(duì)弱初始織構(gòu)通過模擬預(yù)測(cè)的與（0 0 1）相反的極圖
取向轉(zhuǎn)變的復(fù)雜性表現(xiàn)出一種ECAE路線的功能。路線是一種最有影響力的因素。因?yàn)樗诿康来沃羞x擇一組剪切平面和方向，并用確切的織林該計(jì)劃它們。因此，即使純剪切在每個(gè)道次都出現(xiàn)而且容易產(chǎn)生相同的織構(gòu)。在N道次進(jìn)入ECAE模具中試樣初始織構(gòu)將會(huì)是在特有的道次中通過轉(zhuǎn)動(dòng)的每條路線產(chǎn)生不同。因此，第N道次完后，最后織構(gòu)在每條路線中是不同的。對(duì)路線A，積累的應(yīng)變接近于單調(diào)和在同一平面的。這樣只有少數(shù)織構(gòu)取向的漸變。路線C是循環(huán)的平面變形情況。在那剪切方向在每個(gè)道次的發(fā)生循環(huán)織構(gòu)轉(zhuǎn)變的相同剪切平面出現(xiàn)反向。路線B、D在變形的三個(gè)方面是非單調(diào)的。這些非單調(diào)的路線B、D和C給了這種最不規(guī)則和易變的織構(gòu)轉(zhuǎn)變。顯著的影響是（1）滑移面的主要取向每個(gè)道次都變化；（2）一些滑移面在其他的損失時(shí)變得顯著。（3）滑移面部分或全部的改變。由于多種組合的加工路線?？刂瓶棙?gòu)的機(jī)會(huì)很多，然而產(chǎn)生任何可能的取向是不可能的，因?yàn)橛屑兗羟幸鸬木w滑移將趨向于產(chǎn)生一些特定的取向。
相比于ECAE路線初始織構(gòu)和道次對(duì)織構(gòu)取向起到了限制作用。在前幾道次（N=1，2，3）初始織構(gòu)起到了限制作用。這些作用在N>3時(shí)消失。每個(gè)道次的變形數(shù)量太高以至于初始影響減少被證明了。甚至在路線C，盡管有純剪切的轉(zhuǎn)化和滯后性的原因，在兩道次后，使初始織構(gòu)不同而獲得了組成部分。最后，隨著道次的增加，減少的織構(gòu)取向的變化發(fā)生了。在每個(gè)由織構(gòu)削弱和結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變導(dǎo)致的在最后取向周圍的全面?zhèn)鞑コ霈F(xiàn)了，其解釋如下。
4.2 織構(gòu)強(qiáng)度轉(zhuǎn)變
織構(gòu)由中等到很低的全面削弱隨著道次的增加被觀察到。特別是三或四道次后，不管是怎樣的初始織構(gòu)，織構(gòu)的無規(guī)則性通過初始織構(gòu)而增強(qiáng)是在減少指令的影響下，對(duì)路線D、A和C（在奇數(shù)道次的最后情況）。在強(qiáng)初始織構(gòu)下通過路線B或C四道次獲得中強(qiáng)的織構(gòu)是可能的。隨著道次的增加而軟化的織構(gòu)也可被發(fā)現(xiàn)。而與實(shí)驗(yàn)相對(duì)，計(jì)算機(jī)模擬預(yù)測(cè)在高應(yīng)變下變得不怎么準(zhǔn)確。這些相互矛盾的結(jié)果證明晶體滑移對(duì)ECAE中的織構(gòu)轉(zhuǎn)變并不是唯一可靠的機(jī)制。特別是，簡(jiǎn)單的泰勒代碼并沒有考慮到發(fā)生在對(duì)ECAE中的所有微觀組織變化。有關(guān)ECAE的大量文獻(xiàn)表明在高應(yīng)變下，一種亞微米結(jié)構(gòu)出現(xiàn)了。組織的分解和精煉被動(dòng)態(tài)再結(jié)晶所物理性引起，他被認(rèn)為與這樣的機(jī)制有關(guān)，例如晶粒/亞晶粒?；旧?，在第一道次屬于每個(gè)滑移面的區(qū)域分為高壓和不當(dāng)取向的SMG結(jié)構(gòu)。它使更多的X射線和若滑移面分散開。
在高壓中織構(gòu)傳播的發(fā)生被不同的處理而報(bào)告，這其中包括如減少90-95%后的軋制。大多數(shù)意見是對(duì)應(yīng)變提出的。她并不像這項(xiàng)研究一樣那么多。當(dāng)ECAE達(dá)到塑性應(yīng)變很高的水平，通過誘導(dǎo)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶物理性的促進(jìn)產(chǎn)生弱織構(gòu)，甚至無規(guī)則織構(gòu)是可能的。
在回復(fù)中，ECAE被證明是在大量坯料劇烈塑性變形是使亞微米晶大小的晶粒細(xì)化的有效技術(shù)。在織構(gòu)控制中，對(duì)敵道次（N<4）強(qiáng)初始織構(gòu)來說改變不同的路線可能是最有希望的事。這個(gè)工具的角度也是一個(gè)可能的參數(shù)，它可以影響織構(gòu)。劇烈變形與最佳路線相結(jié)合。它是另一種在很弱的織構(gòu)或中強(qiáng)織構(gòu)是產(chǎn)生SMG材料的有吸引力的選擇。然而，ECAE加工特性的謹(jǐn)慎選擇一定會(huì)為促進(jìn)純剪切和控制織構(gòu)而實(shí)現(xiàn)。
5 結(jié)論
1 ECAE是一種控制織構(gòu)強(qiáng)度和取向的有效技術(shù)。相對(duì)于傳統(tǒng)技術(shù)，ECAE為織構(gòu)轉(zhuǎn)化提供了大量的參數(shù)。其中兩者，道次數(shù)量和變形路線是最重要的。
2 覆蓋標(biāo)準(zhǔn)三角形的大部分區(qū)域的許多取向已獲得了，ECAE路線為織構(gòu)在低道次（N>4）中轉(zhuǎn)變提供了基本和有影響的機(jī)制，
3 所有類型的織構(gòu)強(qiáng)度通過控制道次數(shù)量來獲得；對(duì)低道次數(shù)目（N<4）中從中等到很強(qiáng)，還有對(duì)高道次數(shù)目（N>4）中由很弱接近無規(guī)則到中強(qiáng)。
4 一個(gè)簡(jiǎn)單的泰勒模型表明由純剪切增強(qiáng)的晶體滑移是在ECAE中確定織構(gòu)取向的主要機(jī)制。這合理的解釋了在每個(gè)道次中主要取向和滑移面的獲得，有少數(shù)類型的滑移面，它是ECAE純剪切變形模式的特性，被確定了。
5 泰勒模型未能預(yù)測(cè)織構(gòu)強(qiáng)度因?yàn)榕c晶體滑移相對(duì)的其他各種機(jī)制在高變形水平下變得很有效。這些機(jī)制有利于物理性的誘導(dǎo)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和產(chǎn)生亞微米結(jié)構(gòu)。當(dāng)然它往往是很弱的，在這些情況下，接近無規(guī)則結(jié)構(gòu)。路線A和D對(duì)織構(gòu)的無規(guī)則性是最有效的。
6 初始織構(gòu)在變形早期限制了織構(gòu)取向，但對(duì)織構(gòu)強(qiáng)度確有顯著作用。對(duì)路線C，它的影響是最大的。
鳴謝
作者希望感謝對(duì)這項(xiàng)工作有貢獻(xiàn)的其他人，特別是Prof. H.R. Wenk和Dr. D.Damodaran。
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