多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計-沖壓模具【含26張CAD圖紙+PDF圖】

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編 號 無錫太湖學院 畢 業(yè) 設 計 （ 論 文 ） 題目： 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 信 機 系 機 械 工 程 及 自 動 化 專 業(yè) 學 號： 0923235 學生姓名： 裴永勝 指導教師： 鐘建剛 （職稱：副教授） （職稱： ） 2013 年 5 月 25 日 無錫太湖學院本科畢業(yè)設計（論文） 誠 信 承 諾 書 本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)設計（論文） 多向固定支 架冷沖壓工藝及級進模設計 是本人在導師的指導下獨立進行 研究所取得的成果，其內(nèi)容除了在畢業(yè)設計（論文）中特別加 以標注引用，表示致謝的內(nèi)容外，本畢業(yè)設計（論文）不包含 任何其他個人、集體已發(fā)表或撰寫的成果作品。 班 級： 機械 95 學 號： 0923235 作者姓名： 裴永勝 2013 年 5 月 25 日 I 無 錫 太 湖 學 院 信 機 系 機 械 工 程 及 自 動 化 專 業(yè) 畢 業(yè) 設 計 論 文 任 務 書 一、題目及專題： 1、題目多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 2、專題 二、課題來源及選題依據(jù) 來源于無錫海諾有限公司，是電器產(chǎn)品上的一個零件。 模具是機械工程及其自動化專業(yè)的一個專業(yè)方向，選擇模具方 向的畢業(yè)設計題目完全符合本專業(yè)的要求，從應用性方面來說，模 具又是生產(chǎn)效率極高的工具之一，能有效保證產(chǎn)品一致性和可更換 性，具有很好的發(fā)展前途和應用前景。該產(chǎn)品外形適中，沖壓工藝 設計很復雜，計算過程很繁，其正確性非常重要，要求學生要有良 好的心理素質(zhì)和仔細認真的作風，因此對本課題的研究對學生也是 一次很好的煅練機會。 三、本設計（論文或其他）應達到的要求： 綜合應用各種所學的專業(yè)知識，在規(guī)定的時間內(nèi)對產(chǎn)品進行冷 沖壓工藝分析，制訂完整的沖壓工藝方案，并完成整副模具設計、 數(shù)據(jù)計算和圖紙（所有圖紙折合 A0 不少于 2.5 張）繪制，具體內(nèi)容 如下： II 1完成模具裝配圖：1 張（A0 或 A1） ； 2零件圖：主要是非標準件零件圖（不少于 5 張） ； 3冷沖壓工藝卡片：1 張 ； 4設計說明書：1 份（15000 字以上，其中參考文獻不少于 10 篇， 外文不少于 5 篇） ； 5翻譯 8000 以上外文印刷字符，折合中文字數(shù)約 5000 字的有關技 術資料或專業(yè)文獻，內(nèi)容要盡量結合課題。 四、接受任務學生： 機械 95 班 姓名 裴永勝 五、開始及完成日期： 自 2012 年 11 月 12 日 至 2013 年 5 月 25 日 六、設計（論文）指導（或顧問）： 指導教師簽名 簽名 簽名 教 研 室 主 任 學科組組長研究所 所長簽名 系主任 簽名 2012 年 11 月 12 III 摘 要 本模具采用切廢料方式進行沖裁，故模具結構采用沖孔、導正、彎曲、切斷的工序 設計，排樣采用單排橫排排列。并采用正裝方式設計模具結構，即凹模裝在下模部分， 凹模采用浮動方式，并裝有內(nèi)部小導柱。首先為了正確控制送料步距采用單側側刃定距， 在主要位置采用導正銷導正精確定位。由于料很薄，沖壓速度較快，卸料采用彈性卸料 結構，建議彈性材料采用彈簧。廢料采用在凹模（下模）向下推出，產(chǎn)品自動向下落下。 帶料采用自動左右送料裝置。 經(jīng)過詳細分析和計算最終排樣方案為：側刃切邊，沖導正孔，沖2個非圓孔（廢料）， 沖5個非圓孔（廢料），沖2個非圓孔（廢料），成形，中間向下彎曲，向上彎曲，最后 切斷。 關鍵詞：多向固定支架；沖壓工藝；排樣；級進模 IV Abstract The die used to cut waste by punching, punching die structure, guide, bending, cutting process design, arranged in a single row of horizontal nesting. And dress design the die structure die mounted on the lower die part, to die with floating and equipped with a small internal guide post. First order to properly control the feeding step away from the unilateral side of the blade fixed pitch in the main location pilots to precise positioning. The faster the material is thin, stamping, elastic Stripper Stripper structure, it is recommended that an elastic material with spring. Waste using the die (mold) launched down automatically fall down. With material automatically around feeding device. After a detailed analysis and calculation of the final nesting program: the side edge trimming, pierced pilot hole, punch two non-circular hole (waste), red five non-round hole (waste), two non-circular hole punch (waste) , forming the intermediate bent downwardly bent upwardly, and finally cut. Key words:Multi-directional mounting bracket;Stamping process;Nesting;Progressive die V 目 錄 摘 要 .III ABSTRACT .IV 目 錄 .V 1 緒論 .1 1.1 本課題的研究內(nèi)容和意義 .1 1.2 國內(nèi)外發(fā)展狀況 .2 1.3 本課題應達到的要求 .3 2 沖壓工藝設計 .4 2.1 沖壓件簡介 .4 2.2 沖壓的工藝性分析 .5 2.3 沖壓工藝方案的確定 .7 2.3.1 沖壓模具類型 .7 2.3.2 沖壓工藝分析和計算 .7 3 多向固定支架連續(xù)模設計 .10 3.1 模具結構 .10 3.2 確定其搭邊值 .10 3.3 確定排樣圖 .11 3.3.1 送料步距與帶料寬度 .11 3.3.2 排樣方案 .13 3.4 材料利用率計算 .13 3.5 凸、凹模等刃口尺寸的確定 .14 3.5.1 側刃凸、凹模刃口尺寸計算 .14 3.5.2 導正孔凸、凹模刃口尺寸計算 .14 3.5.3 梯形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 .15 3.5.4 矩形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 .17 3.5.5 矩形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 .18 3.5.6 矩形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 .19 3.5.7 矩形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 .20 3.5.8 方形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 .21 3.5.9 成形凸、凹模刃口尺寸計算 .22 3.5.10 向下彎曲凸、凹模刃口尺寸計算 .23 3.5.11 U 型彎曲凸、凹模刃口尺寸計算 .23 3.5.12 切斷凸、凹模刃口尺寸計算 .25 3.6 沖壓力計算 .26 3.6.1 沖孔部分沖壓力 .26 3.6.2 側刃沖壓力 .27 3.6.3 成形部分沖壓力 .28 VI 3.6.4 向下彎曲部分沖壓力 .28 3.6.5 U 型彎曲部分沖壓力 .28 3.6.6 切斷部分沖壓力 .29 3.6.7 總沖壓力 .29 3.7 壓力機選用 .29 3.8 壓力中心計算 .30 3.9 模具主要零部件的結構設計 .31 3.9.1 凹模結構及設計 .31 3.9.2 卸料板設計 .33 3.9.3 凸模固定板設計 .33 3.9.4 凸模墊板設計 .34 3.9.5 凹模墊板設計 .35 3.9.6 側刃的結構設計 .35 3.9.7 導正孔凸模結構設計 .36 3.9.8 梯形凸模結構設計 .37 3.9.9 矩形凸模結構設計 .37 3.9.10 矩形凸模結構設計 .38 3.9.11 矩形凸模結構設計 .39 3.9.12 矩形凸模結構設計 .39 3.9.13 方形凸模結構設計 .40 3.9.14 成形凸模結構設計 .41 3.9.15 向下彎曲凸模結構設計 .41 3.9.16 U 型彎曲凸模結構設計 .42 3.9.17 切斷凸模結構設計 .43 3.9.18 前側導板設計 .43 3.9.19 后側導板設計 .44 3.9.20 U 型彎曲凹模鑲塊設計 .44 3.9.21 承料板設計 .45 3.10 標準件確定 .46 3.10.1 模架確定 .46 3.10.2 上模螺釘確定 .47 3.10.3 上模銷確定 .47 3.10.4 下模螺釘確定 .47 3.10.5 下模銷確定 .47 3.10.6 卸料螺釘確定 .47 3.10.7 卸料彈簧設計 .47 3.10.8 凹模浮頂彈簧設計 .48 3.10.9 凹模浮動卸料螺釘確定 .48 3.10.10 彎曲彈頂彈簧設計 .48 VII 3.10.11 側刃固定螺釘確定 .49 3.10.12 U 型彎曲凸模固定螺釘確定 .49 3.10.13 小導柱確定 .49 3.10.14 凹模上小導套確定 .49 3.10.15 卸料板上小導套確定 .49 3.10.16 導料板固定螺釘確定 .49 3.10.17 導料板銷確定 .49 3.10.18 側刃擋塊設計 .49 3.11 模具閉合高度、校驗壓力機 .50 4 結論與展望 .51 4.1 結論 .51 4.2 不足之處及未來展望 .51 致 謝 .53 參考文獻 .54 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 1 1 緒論 1.1 本課題的研究內(nèi)容和意義 本次設計是在我們學完了大學的全部基礎課，技術基礎課以及專業(yè)課之后而進行。 此次的設計是對大學期間所學各課程及相關的應用繪圖軟件的一次深入的綜合性的總復 習，也是一次理論聯(lián)系實際的訓練。該零件的生產(chǎn)離不開模具，只有高效、精密、長壽 命的模具才能生產(chǎn)出低成本，高品質(zhì)的產(chǎn)品。本次畢業(yè)任務研究該零件的成形工藝并進 行模具設計。 沖壓是利用安裝在沖壓設備上的模具對材料進行施加壓力，使其產(chǎn)生分離或塑性變 形。從而獲得所需零件的一種壓力加工方法。沖壓通常是指在常溫下對材料進行冷變形 加工，主要采用板料加工所需零件。所以也叫冷沖壓和板料沖壓。沖壓是材料壓力加工 和塑性加工的方法之一。隸屬于材料成型技術。 沖壓所用的模具稱作沖模，簡稱沖模，沖模是將材料批量加工所需沖件的專用工具。 沖模在沖壓中至關重要。沒用符合條件的沖模批量生產(chǎn)沖壓就難以進行，沒有先進的沖 模，先進的沖壓工藝就無法進行。沖壓工藝與模具沖壓設備和沖壓材料夠成沖壓加工的 三要素。只有相互結合才能沖出壓件。與機械加工及塑性加工相比沖壓技術無方面方面 還是經(jīng)濟都有獨特的優(yōu)勢特點。主要表現(xiàn)如下： 1、沖壓加工效率高，操作方便，易于實現(xiàn)機械化和自動化。這是應為沖壓是依靠沖 壓和機械設備來完成的普通壓力機的行程次數(shù)每分鐘可達幾十次，高速壓力機每分鐘可 達成百上千次。 2、沖壓時由于模具保證了尺寸和形狀精度。一般不破壞沖壓件的質(zhì)量，而模具的壽 命一般較長，沖壓質(zhì)量穩(wěn)定，互換性好。 3、沖壓可加工尺寸范圍較大的和形狀較復雜的零件如小到鐘表秒表大到汽車重梁和 覆蓋件等，加上沖壓效果的冷變形硬化效果，沖壓件的強度和剛度較高。 4、沖壓一般沒有切削廢料生成，材料消耗較少，并不需其他加熱設備，因而是一種 省料節(jié)能的加工方法。 但是沖壓加工所用的模具一般具有專用性，有時一個復雜零件需模具才能完成，模 具制造的精度要高技術要求高，是技術密集型產(chǎn)品。所以只有批量比較大的時候沖壓加 工的優(yōu)點才能充分體現(xiàn)出來。從而獲得較好經(jīng)濟效益。 沖壓模具是沖壓生產(chǎn)必不可少的工藝裝備，是技術密集型產(chǎn)品。沖壓件的質(zhì)量、生 產(chǎn)效率與生產(chǎn)成本等與模具的設計和制造有直接關系。模具設計與制造的技術水平的高 低，是衡量一個國家產(chǎn)品制造技術水平高低的重要標志之一，在很大程度上決定著產(chǎn)品 的質(zhì)量、效益以及新產(chǎn)品的開發(fā)能力。通過對此課題的研究主要掌握機械工藝模具設計 的一般方法與基本工序。鞏固模具設計與模具制造工藝等專業(yè)理論知識在生產(chǎn)中的應用； 并靈活應用 CAD、Pro/E 等繪圖軟件來進行模具設計；懂得如何獲得資料、手冊查閱。培 養(yǎng)自己綜合應用理論知識去解決分析實際問題，提高自己的創(chuàng)造力。使我們學生找到自 己的不足，同時在檢閱資料是了解到本國模具行業(yè)與國外發(fā)達國家的一些差距，從而找 到努力方向，以此激勵自己努力學習、天天向上，為自己所從事的事業(yè)做出貢獻。 無錫太湖學院學士學位論文 2 1.2 國內(nèi)外發(fā)展狀況 模具工業(yè)是國民經(jīng)濟的重要基礎工業(yè)之一。模具是工業(yè)生產(chǎn)中的基礎工藝裝備，是 一種高附加值的高精密集型產(chǎn)品，也是高新技術產(chǎn)業(yè)化的重要領域，其技術水平的高低 已經(jīng)成為衡量一個國家制造業(yè)水平的重要標志。 20 世紀 80 年代以來，國民經(jīng)濟的高速發(fā)展對模具工業(yè)提出了越來越高的要求，同時 為模具的發(fā)展提供了巨大的動力。這些年來，中國模具發(fā)展十分迅速，模具工業(yè)一直以 15%左右的增長速度快速發(fā)展。振興和發(fā)展中國的模具工業(yè)，日益受到人們的重視和關注。 “模具是工業(yè)生產(chǎn)的基礎工藝裝備”已經(jīng)取得了共識。目前，中國有 17000 多個模具生 產(chǎn)廠點，從業(yè)人數(shù)約 50 多萬。在模具工業(yè)的總產(chǎn)值中，沖壓模具約占 50%，塑料模具約 占 33%，壓鑄模具約占 6%，其他各類模具約占 11%。近年來，中國模具工業(yè)企業(yè)的所有 制成分也發(fā)生了變化。除了國有專業(yè)廠家外，還有集體企業(yè)、合資企業(yè)、獨資企業(yè)和私 營企業(yè)，他們都得到了迅速的發(fā)展。許多模具企業(yè)十分重視技術發(fā)展。加大了用于技術 進步的投入力度，將技術進步作為企業(yè)發(fā)展的重要動力。此外，許多研究機構和院校也 開展了模具技術的研究與開發(fā)。 目前我國模具生產(chǎn)總量已居世界第三，但是制造水平總體上比德、美等國家落后許 多，也比韓國、新加坡等國落后而且國內(nèi)模具市場過早陷入了價格戰(zhàn)的誤區(qū)，還缺乏自 主創(chuàng)新的能力，尤其缺乏誠信可靠的市場體系。據(jù)報道，約有 65%的歐洲客戶認為中國 模具價格雖低但質(zhì)量存在問題。 產(chǎn)品質(zhì)量不高。國內(nèi)模具生產(chǎn)商工藝條件參差不齊，差距很大?，F(xiàn)代模具行業(yè)早已 走出以手工制模的時代，進入了數(shù)字化時代，實現(xiàn)了無圖化生產(chǎn)，靠計算機設計，通過 計算機輸入數(shù)據(jù)加工制作模具。我國不少廠家由于設備不配合，很多工作以來手工完成， 嚴重影響了精度很質(zhì)量。標準化水平不高。模具是專用成形工具產(chǎn)品，雖然個性化強， 但也是工業(yè)產(chǎn)品，所以標準化十分重要。模具標準化工作主要包括模具技術標注的制訂 與執(zhí)行、模具標準件的生產(chǎn)和應用以及有關標準的宣傳、貫徹和推廣等工作。中國模具 標準化工作起步較晚，加之宣傳、貫徹和推廣工作力度小，因此模具標準化落后于生產(chǎn)。 更落后于許多工業(yè)發(fā)達的國家。貫徹模具標準，采用模具標準件，不但能有效提高模具 質(zhì)量，而且能降低模具生產(chǎn)成本及打打縮短模具生產(chǎn)周期。隨著工業(yè)產(chǎn)品多品種、小批 量、個性化、快周期生產(chǎn)的發(fā)展，為了提高市場經(jīng)濟中得快速應變能力和競爭能力，在 模具生產(chǎn)周期愈來愈重要的今天，模具標準化的意義更為重大。 其他還有一些問題，比如缺乏相關人才、面對外資企業(yè)的挑戰(zhàn)以及缺乏自主品牌等。 我國模具將來大體發(fā)展方向應該如下： 1）模具結構日趨大型，精密，復雜及壽命日益提高； 2）CAD/CAE/CAM 技術在模具設計中的大量應用； 3）快速經(jīng)濟制模技術的推廣應用； 4）新技術在模具設計制造中的推廣應用； 5）提高模具標準化水平和標準件的使用率； 6）開發(fā)優(yōu)質(zhì)模具材料和先進表面處理技術； 7）高速削銑在模具中的推廣應用； 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 3 8）研究和應用模具的高速測量技術和逆向工程； 9）開發(fā)成型新工藝和新模具，培養(yǎng)新理念和新模式。 1.3 本課題應達到的要求 此次設計主要是圍繞多項固定支架模具設計展開的，運用落料、沖孔、彎曲等沖壓 飛、工序設計冷沖壓成形復合模具。通過近期事件查閱資料和畢業(yè)調(diào)研，我對本課題的 主要設計意圖有了一定的了解，認真分析了要完成的設計任務。本課題要解決的關鍵問 題主要包括以下三點： 1. 對零件進行工藝分析，進行沖壓工藝方案和模具結構方案設計； 2. 對復合沖壓模具零部件工藝參數(shù)進行參數(shù)選擇及驗算； 3. 確定冷沖壓加工工藝方案，繪制復合沖壓模具裝配圖和零件圖。 對于上述關鍵問題，雖然處理起來比較困哪，但自己也要一步步解決。本課題需要 運用機械、材料成形、冷沖壓模具、CAD、Pro/E 等畫圖軟件的知識，需要相當廣闊的知 識面和較高的專業(yè)水平。具體的解決方法包括以下幾個方面： 1. 在課題研究初期，我借閱了大量有關冷沖壓模具設計制造方面的書籍，同時在網(wǎng) 上搜索了大量關于冷沖壓模具的資料與論文。并結合課題要求，有針對性的摘抄了一定 的讀書筆記。 2. 深入工廠進行課題調(diào)研，了解模具設計時間工作中需要考慮的問題。虛心向工人 師傅們請教本課題中遇到的不解之處，為以后的設計提供資料和積累寶貴經(jīng)驗，避免走 不必要的彎路。同時，虛心向老師請教設計過程中遇到的問題。 3. 通過所學知識和大量查閱資料對零件進行工藝分析和工藝參數(shù)計算，根據(jù)零件所 需冷沖壓工序設計出復合沖壓模具。 無錫太湖學院學士學位論文 4 2 沖壓工藝設計 2.1 沖壓件簡介 形狀和尺寸如下圖所示。材料為 08F，板材厚度 0.5mm。 零件圖如下： 圖 2.1 零件圖 表 2-1 沖裁和拉深件未注公差尺寸的偏差 1 尺寸的類型基本尺寸 包容表面 被包容表面 暴露表面及中心距 3 +0.25 -0.25 36 +0.30 -0.30 0.15 610 +0.36 -0.36 1018 +0.43 -0.43 0.215 1830 +0.52 -0.52 3050 +0.62 -0.62 0.31 5080 +0.74 -0.74 80120 +0.87 -0.87 0.435 120180 +1.00 -1.00 180250 +1.15 -1.15 0.575 250315 +1.30 -1.30 315400 +1.40 -1.40 0.70 400500 +1.55 -1.55 500630 +1.75 -1.75 0.875 630800 +2.00 -2.00 8001000 +2.30 -2.30 1.15 10001250 +2.60 -2.60 1.15 查表 2-1 沖裁和拉深件未注公差尺寸的偏差（即參考文獻1，P217 頁，表 8-18 沖裁 和拉深件未注公差尺寸的偏差），得各尺寸的偏差，各尺寸帶偏差后的尺寸如圖 2.2 所示。 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 5 圖 2.2 帶偏差的零件圖 2.2 沖壓的工藝性分析 沖壓工藝分析主要考慮產(chǎn)品的沖壓成形工藝，最主要的是包括技術和經(jīng)濟兩方面內(nèi) 容。在技術方面，根據(jù)產(chǎn)品圖紙，主要分析零件的形狀特點、尺寸大小、精度要求和材 料性能等因素是否符合沖壓工藝的要求；在經(jīng)濟方面，主要根據(jù)沖壓件的生產(chǎn)批量，分 析產(chǎn)品成本，闡明采用沖壓生產(chǎn)可以取得的經(jīng)濟效益。因此工藝分析，主要是討論在不 影響零件使用的前提下，能否以最簡單最經(jīng)濟的方法沖壓出來。 1.影響沖壓件工藝性的因素很多，從技術和經(jīng)濟方面考慮，主要因素： 工件主要是以彎曲為主，部分成形。 工件展開后外形為平板形狀，適宜沖裁工件。 工件沒有懸壁。 材料為普通碳素鋼 08F，是常見的沖壓材料。 工件尺寸要求不是很高，尺寸未注公差按 IT14 級處理。 生產(chǎn)批量。一般來說，大批量生產(chǎn)時，可選用連續(xù)和高效沖壓設備，以提高生產(chǎn) 效率；中小批量生產(chǎn)時，常采用簡單?；驈秃夏?，以降低模具制造費用。 綜上所述，此工件適宜沖裁。 2.本沖壓件工藝分析如下： 圖形分析形狀較復雜，展開后相對不是很復雜，主要是落料、沖孔、彎曲、成 形。 尺寸分析尺寸公差要求一般，未注公差尺寸均取 IT14 級。 材料 08F，是常見的沖裁材料。 零件用的是厚 0.5mm 的 08F 鋼。 08F 鋼為極軟的碳素鋼，強度、硬度很低，而韌性和塑性極高，具有良好的深沖、拉 延、彎曲和鐓粗等冷加工性能、焊接性能。但存在時效敏感性，淬硬性及淬透性極低。 無錫太湖學院學士學位論文 6 大多軋制成高精度的薄板或冷軋鋼帶用以制造易加工成形，強度低的深沖壓或深拉延的 覆蓋零件和焊接構件。 1）化學成份： 碳 C ：0.050.11 硅 Si：0.03 錳 Mn：0.250.50 硫 S ：0.035 磷 P ：0.035 鉻 Cr：0.10 鎳 Ni：0.30 銅 Cu：0.20 2）力學性能： 抗拉強度 b(MPa)：275383MPa 屈服強度 s(MPa)：177MPa 伸長率 5() ：32 斷面收縮率 () ：60 硬度：未熱處理，131HB 試樣尺寸：試樣尺寸為 25mm 3）熱處理規(guī)范及金相組織： 熱處理規(guī)范：正火 930，30min，空冷。 金相組織：鐵素體+極少量珠光體。 表 2.1 黑色金屬的力學性能 2 材料名稱 牌號 材料狀態(tài) 抗剪強度/（Mpa） 抗拉強度 b/(Mpa） 伸長率 10/(%） 屈服強度 s/(Mpa） Q235 310380 440470 2125 240 普通碳素鋼 Q275 未退火 400500 580620 1519 280 08F 216304 275383 32 177 10 260340 300440 29 210 20 280400 360510 25 250 優(yōu)質(zhì)碳素結 構鋼 45 已退火 440560 550700 16 360 軟態(tài) 260 300 35 380 H62 半硬態(tài) 300 380 20 200 軟態(tài) 240 300 40 100 黃銅 H68 半硬態(tài) 280 350 25 軟 260 300 38 140錫磷青銅 錫鋅青銅 QSn6.5-2.5 QSn4-3 硬 480 550 35 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 7 特硬 500 650 12 550 批量一年生產(chǎn) 30 萬件是批量生產(chǎn)。 沖壓工序落料、沖孔、彎曲、成形。 沖裁間隙 根據(jù)料厚 t=0.5，再查表 2-2 沖裁模初始雙面間隙（即參考文獻 3，P20 頁，表 2-10） ， 得： 雙面間隙 Z0.0400.060mm。 表 2-2 沖裁模初始雙面間隙 Z3 08F、08、10、15 ， 09Mn2、Q235 16Mn 45、50 65Mn材料厚度 t Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax 小于 0.5 極小間隙 0.5 0.040 0.060 0.040 0.060 0.040 0.060 0.040 0.060 0.6 0.048 0.072 0.048 0.072 0.048 0.072 0.048 0.072 0.7 0.064 0.092 0.064 0.092 0.064 0.092 0.064 0.092 0.8 0.072 0.104 0.072 0.104 0.072 0.104 0.064 0.092 0.9 0.090 0.126 0.090 0.126 0.090 0.126 0.090 0.126 1.0 0.100 0.140 0.100 0.140 0.100 0.140 0.090 0.126 2.3 沖壓工藝方案的確定 2.3.1 沖壓模具類型 經(jīng)過對沖壓件的工藝分析后，結合產(chǎn)品進行必要的工藝計算，并在分析沖壓工藝， 工序順序組合方式的基礎上，提出各種可能的沖壓分析方案。 方案一：單工序模。模具結構簡單，落料和沖孔可以生產(chǎn)出工件，需要兩副模具， 由于一年需生產(chǎn) 30 萬件工件，數(shù)量大，生產(chǎn)效率低于實際生產(chǎn)需求。故不能采用單工序 模。 方案二：復合模。本產(chǎn)品工序太多，不能采用一副復合模完成。 方案三：連續(xù)模。連續(xù)模的優(yōu)點：能實現(xiàn)沖壓自動化，日產(chǎn)量非常高，滿足一年生 產(chǎn) 30 萬件的生產(chǎn)要求?？晒?jié)省勞動力成本，能保證工件的位置精度和工件的質(zhì)量；連續(xù) 模的缺點：模具結構復雜，制造成本高，模具調(diào)試難度大，制造周期長，通常材料率很 低，必須批量非常大，否則產(chǎn)品成本很高。 因此綜合考慮工藝和模具設計的可行性，產(chǎn)品質(zhì)量，生產(chǎn)周期，產(chǎn)品批量，節(jié)省成 本等因素，采用方案三。 2.3.2 沖壓工藝分析和計算 主要成形工藝：彎曲、沖孔、成形和落料或切斷，其中彎曲有兩處，外側比較大的 是 U 型彎曲，需作展開計算，中間小的彎曲成 30也需展開計算。成形部分比較淺，不 需展開計算，落料或切斷有后續(xù)工序再計算，下面針對兩處彎曲進行展開計算。 一、外側彎曲展開計算 U 型彎曲的內(nèi)側圓角半徑為 0.5mm，查表 2-3 最小彎曲圓角半徑的數(shù)值（參考文獻 3， 無錫太湖學院學士學位論文 8 P81 頁，表達式 3-1 最小彎曲圓角半徑的數(shù)值） ，得 08 鐵：垂直碾壓方向為 0.1t，平行碾 壓方向為 0.4t，由于 08F 鋼性能優(yōu)于 08 鋼，故可以借用。 所以，0.4t=0.4 0.5=0.20.5 故，彎曲半徑都合理。 表 2-3 最小彎曲圓角半徑的數(shù)值 退火正火狀態(tài) 冷作硬化狀態(tài) 彎曲線位置材 料 垂直碾壓方向 平行碾壓狀態(tài) 垂直碾壓方向 平行碾壓狀態(tài) 08、10 0.1t 0.4t 0.4t 0.8t 15、20 0.1t 0.5t 0.5t t 25、30 0.2t 0.6t 0.6t 1.2t 35、40 0.3t 0.8t 0.8t 1.5t 45、50 0.5t t t 1.7t 55、60 0.7t 1.3t 1.3t 2t 65Mn、T7 t 2t 2t 3t Gr18Ni9 t 2t 3t 4t 軟杜拉鋁 t 1.5t 1.5t 2.5t 硬杜拉鋁 2t 3t 3t 4t 磷銅 t 3t 半硬黃銅 0.1t 0.35t 0.5t 1.2t 軟黃銅 0.1t 0.35t 0.35t 0.8t 純銅 0.1t 0.35t t 2t 鋁 0.1t 0.35t 0.5t t 1圓弧展開尺寸計算 查參考文獻3，P87 頁，得中性層半徑計算公式： （2-1）xtr0 式中： 為中性層半徑 r為彎曲內(nèi)側半徑，mm 為中性層位移系數(shù) t為材料厚度，mm 已知：r=0.5，t=0.5，r/t=1。 查表 2-4 中性層位移系數(shù) 的值（參考文獻3，P88 頁，表 3-3 中性層位移系數(shù) 的值） ，得：=0.32 中性層 角展開公式： （2-2）180)(0 xtrl圓 弧 因為是 U 型 90彎曲，所以： 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 9 1.04)532.0(14596.3018)(9 xtrl圓 弧 表 2-4 中性層位移系數(shù) 的值xtr 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 1 1.2x 0.21 0.22 0.23 0.24 0.25 0.26 0.28 0.3 0.32 0.33t 1.3 1.5 2 2.5 3 4 5 6 7 8 0.34 0.36 0.38 0.39 0.4 0.42 0.44 0.46 0.48 0.5 2展開后尺寸 展開后左側寬為：4+11+4+2 1.0421.08 展開后右側寬為：5+11+5+2 1.0423.08 二、中間彎曲展開計算 彎曲的內(nèi)側圓角半徑為 0.5mm，根據(jù)前面計算彎曲半徑合理。 1圓弧展開尺寸計算 已知：r=0.5，t=0.5，r/t=1。 查表 2-4 中性層位移系數(shù) 的值（參考文獻3，P88 頁，表 3-3 中性層位移系數(shù) 的值） ，得：=0.32 由公式 2-2 得：中性層 30角展開公式： 0.346/)5.20.(14596.380)(3 xtrl圓 弧 2展開尺寸 以根部為基準，展開后尺寸為：3.87+0.34=4.21 三、全部后展開尺寸 各部分展開后形狀和尺寸如下圖所示。 圖 2.3 展開圖 2沖壓工藝方案 采用切廢料方式，關鍵部位導正銷導正。 第一步：首先側刃定距，沖導正孔、矩形孔； 第二步：切廢料，留少量連接載體，這里還要分幾小步； 第三步：中間彎曲； 第四步：U 型彎曲； 無錫太湖學院學士學位論文 10 第五步：切斷廢料。 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 11 3 多向固定支架連續(xù)模設計 3.1 模具結構 本模具采用切廢料方式進行沖裁，故模具結構采用沖孔、導正、彎曲、切斷的工序 設計，排樣采用單排橫排排列。并采用正裝方式設計模具結構，即凹模裝在下模部分， 凹模采用浮動方式，并裝有內(nèi)部小導柱。首先為了正確控制送料步距采用單側側刃定距， 在主要位置采用導正銷導正精確定位。由于料很薄，沖壓速度較快，卸料采用彈性卸料 結構，建議彈性材料采用彈簧。廢料采用在凹模（下模）向下推出，產(chǎn)品自動向下落下。 帶料采用自動左右送料裝置。模具結構如下圖所示。 圖 3.1 模具結構圖 3.2 確定其搭邊值 考慮到成型范圍，應考慮以下因素： 材料的機械性能 軟件、脆件搭邊值取大一些，硬材料的搭邊值可取小一些。 沖件的形狀尺寸 沖件的形狀復雜或尺寸較大時，搭邊值大一些。 材料的厚度 厚材料的搭邊值要大一些。 材料及擋料方式 采用自動送料，有側刃裝置。 卸料方式 彈性卸料比剛性卸料大搭邊值小一些。 材料為：普通碳素鋼 08F 鋼，落料部分基本無圓角。 因料厚 t=0.5mm，采用自動送料，故查表 3-1 搭邊值 a 和 a1（即查參考文獻3，P31 頁，表 2-16 搭邊值 a 和 a1） ，確定其搭邊值為： 兩工件間的搭邊值：a 1=2mm 無錫太湖學院學士學位論文 12 工件側面搭邊值：a=3mm 表 3.1 搭邊值 a 和 a13 手工送料 圓形 非圓形 往復送料 自動送料 材料厚度 a a1 a a1 a a1 a a1 8 7 6 8 7 9 8 8 7 3.3 確定排樣圖 在沖壓零件中，材料費用占 60%以上，排樣的目的就在于合理利用原材料，因此材 料的利用率是決定產(chǎn)品成本的重要因素，必須認真計算，確保排樣相對合理，以達到較 好的材料利用率。 排樣方法可分為三種：1有廢料排樣 2少廢料樣 3無廢料排樣 少廢料排樣的材料利用率也可達 70%90%。但采用少、無廢料排樣時也存在一些缺 點，就是由于條料本身的公差以及條料導向與定們所產(chǎn)生的誤差，使工作的質(zhì)量和精度 較低。另外，由于采用單邊剪切，可影響斷面質(zhì)量和模具壽命。 排樣時工件之間以及工件與帶料側邊之間留下的余料叫做搭邊。搭邊的作用是補償 定位誤差，保證沖出合格的工件。還可以使帶料有一定的剛度，便于送進。 根據(jù)本工件的形狀和批量，對模壽命有一定要求，固采用有廢料排樣方法。 3.3.1 送料步距與帶料寬度 本模具排樣采用單排橫排排列，采用單側側刃粗定距，再用導正銷精定位。 送料步距：S=L 1+L2 （3- 1） 式中：L 1產(chǎn)品送料方向最大尺寸； L2產(chǎn)品送料方向切搭邊寬度，必須不小于 a1； a1送料方向搭邊。 已知：L 1=23.08mm，L 2=2mm（考慮凸模不能太窄，從 2mm 增大至 3mm） 所以：S=23.08+2=25.08mm 。 根據(jù)本模具的特點帶料寬度： （3-2）012max)(bDB 式中：D max產(chǎn)品送料方向最大尺寸； L2切搭邊寬度，必須不小于 a1； 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 13 b 載體寬度； b1側刃沖切的料邊寬度； 條料寬度偏差。 已知：D max=25mm，L 2=2mm，b=4 ，t=0.5mm。 =0.15 ，查表 3.2 條料寬度偏差 ，查表 3-2 條料寬度偏差 （即查參考文 獻3，P31 頁，表 2-17 條料寬度偏差 ） b1=1，查表 3-3 b1、y 值（查參考文獻3 ，P32 頁，表 2-19 b1、y 值） 表 3-2 條料寬度偏差 3 條料厚度 t 條料寬度 B 0.5 0.5 1 12 23 35 20 0.05 0.08 0.10 2030 0.08 0.10 0.15 3050 0.10 0.15 0.20 表 3-3 b1、y 值 3 b1 材料厚度 t 金屬材料 非金屬材料 y 約 1.5 11.5 1.52 0.10 1.52.5 2.0 3 0.15 2.53 2.5 4 0.200 15.0 15.0 12max )25()( bLDB 導料板間距離： （3-3）ZB （3-4）y1 式中：B 沖切前導料板間距離； B1 沖切后導料板間距離； Z沖切前的條料與導料板間的間隙，見表 3-4； y沖切后的條料與導料板間的間隙，見表 3-3。 查表 3-4 導料板與條料之間的最小間隙 Z（即查參考文獻3 ，P32 頁，表 2-18 導料 板與條料之間的最小間隙 Zmin） ，得：Z=0.5mm 。 表 3-4 導料板與條料之間的最小間隙 Zmin3 無側壓裝置 有側壓裝置 條料寬度 B 條料寬度 B材料厚度 t 100 以下 100200 200300 100 以下 100 以上 約 1 0.5 0.5 1 0.5 0.8 15 0.5 1 1 0.5 0.8 查表 3-3 b1、y 值，得：y=0.10mm。 所以： 5.32.0 ZB.11 無錫太湖學院學士學位論文 14 3.3.2 排樣方案 經(jīng)過詳細分析和計算最終排樣方案為： 第 1 工位：側刃切邊、沖導正孔、沖 2 個非圓孔（廢料） ； 第 2 工位：沖 5 個非圓孔（廢料） ； 第 3 工位：沖 2 個非圓孔（廢料） ； 第 4 工位：成形； 第 5 工位：中間向下彎曲； 第 6 工位：向上彎曲； 第 7 工位：切斷。 排樣圖如圖 3.2 所示。 圖 3.2 排樣圖 3.4 材料利用率計算 在沖壓零件中，材料利用率是一個非常重要的因素，提高利用率是企業(yè)降低成本的 途徑之一。 由于本產(chǎn)品采用連續(xù)模生產(chǎn)，送料采用自動送料，因此可以假設原材料為帶料，通 常帶料是定做的，因此預定帶料的尺寸為：寬 32mm，厚 0.5mm，長度很長。在一個送料 步距內(nèi)，一個工位內(nèi)的材料不被下一個工件產(chǎn)品利用到，因此用一個工位計算就能反映 材料利用率。 材料利用率計算公式： （3-5）%10S 其中：S 0一個工位材料總面積 S 實際產(chǎn)品面積 故 S0=3225.08=802.56mm2 S=514.551mm2 S為一個實際產(chǎn)品面積，由于形狀復雜計算不方便，采用 CAXA 軟件畫圖 后測量所得面積為：mm 2 故材料利用率 %1.6405.8214%0 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 15 材料利用率遠大于 45%，應符合要求。 3.5 凸、凹模等刃口尺寸的確定 本模具有許多工序組成，需計算與產(chǎn)品有關的各工序尺寸，即 1 個側刃切邊、1 個導 正孔、1 個梯形廢料、2 個相同的矩形廢料、2 個相同的矩形廢料、1 個矩形廢料 、2 個相同矩形廢料、1 個方形廢料、2 個成形、1 個向下彎曲、1 個 U 型彎曲、2 處 切斷等。在各結構設計中定位都以導正孔為基準，下面將對各結構分別進行計算。 3.5.1 側刃凸、凹模刃口尺寸計算 （1）計算原則 側刃屬于沖孔工序，因此計算原則以側刃為基準，側刃凹模刃口三面大一個最小單 面間隙，非刃口不留間隙。由于側刃形狀不圓整，不容易加工，故采用凸、凹模配合加 工法來制造，以下設計計算以此進行。 （2）側刃、側刃凹模制造公差及刃口尺寸計算 根據(jù)側刃寬度 23.08，標準側刃得側刃寬度為：10，因此基尺寸有 2 個定形尺寸： 25.08、10；定位尺寸兩個，28，0（與導正孔中心對齊） ，由于側刃要求較高，寬度 25.08 只能大不能小，因此不需計算直接按制造公差即可，結果分別為： ， ，01.01. 85 ，側刃刃口尺寸如下圖所示。1.28 圖 3.3 側刃刃口尺寸 側刃凹模尺寸為：以凸模為基準配做，刃口部分大一個最小單面間隙： 0.0400.060mm。 3.5.2 導正孔凸、凹模刃口尺寸計算 （1）計算原則 沖導正孔屬于沖孔工序，因此計算原則以凸模為基準，凹模刃口大一個最小雙面間 隙。由于導正孔是圓形，容易加工，故采用凸、凹模分別加工法來制造，以下設計計算 以此進行。 （2）側刃、側刃凹模制造公差及刃口尺寸計算 孔尺寸為 2，公差等級取高一些為 IT10，帶偏尺寸為： ，04. 2 查參考文獻3，P21 頁，得計算公式： 凸模尺寸： （3-6）dpp0min)( 無錫太湖學院學士學位論文 16 凹模尺寸： （3-7）Zddp0min)( 其中工件尺寸為： 0 查表 3-5 規(guī)則形狀（圓形、方形件）沖裁時凸、凹模的制造公差（即查參考文獻3， P22 頁，表 2-11） ，得： 凸模偏差 p=0.020mm 凹模偏差 d=0.020mm 表 3-5 規(guī)則形狀（圓形、方形件）沖裁時凸、凹模的制造公差 3 基本尺寸 凸模偏差 p 凹模偏差 d 基本尺寸 凸模偏差 p 凹模偏差 d 18 0.020 0.020 180260 0.030 0.045 1830 0.020 0.025 260360 0.035 0.050 3080 0.020 0.030 360500 0.040 0.060 80120 0.025 0.035 500 0.050 0.070 120180 0.030 0.040 所以： p+d=0.040 Zmax-Zmin=0.060-0.040=0.0200.040=p+d，故不符合要求，需調(diào)整凸、凹制造 公差。 所以： p=0.4(Zmax-Zmin)=0.40.020=0.008 d=0.6(Zmax-Zmin)=0.60.020=0.012 工件公差 =0.04，根據(jù) t=0.5mm，圓形件，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得：=0.75 所以凸模尺寸： mdpp 08.06.0min 32)475.2()( 凹模尺寸： Zd 19i 73 表 3-6 磨損系數(shù) 3 非圓形工件 圓形工件 1 0.75 0.5 0.75 0.5材料厚度 t/mm 工件公差/mm 1 0.16 0.170.35 0.36 0.16 0.16 12 0.20 0.210.41 0.42 0.20 0.20 24 0.24 0.250.44 0.50 0.24 0.24 4 0.30 0.310.59 0.60 0.30 0.30 3.5.3 梯形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 （1）計算原則 切梯形廢料相當于沖孔，因此計算原則以凸模為基準，凹模比凸模周邊大一個最小 單面間隙。由于梯形刃口形狀復雜，不易加工，故凸、凹模采用配作加工法來制造，下 面按此進行設計計算。 （2）凸、凹模制造公差及凸、凹模刃口尺寸計算 梯形廢料尺寸有 4 個定形尺寸 4、6、R0.5、70，查表 2-1 得各尺寸公差，各尺寸 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 17 為： 、 、 、 ；定位尺寸 2 個：12.54、17，按 IT12 級確15.040.3 615.R.07 定其公差，得各尺寸為： 、 ，結果如下圖所示。942 圖 3.4 梯形廢料尺寸 由于以凸模為基準，所以查參考文獻3，P25 頁，表 2-14，得計算公式： 磨損后凸模尺寸變大（a 類） ，設工件尺寸為 ，則：0 a （3-8）4/0max)(p 磨損后凸模尺寸變小（b 類） ，設工件尺寸為 ，則：0 b （3-9）04/in)(bp 磨損后凸模尺寸不變（c 類） ，設工件尺寸為 c /2，則， （3-10）8/5.mincp 凹模尺寸按凸模實際刃口尺寸配作，保證雙面間隙大 ZminZ max。 因此這 6 個尺寸可分為： 屬于凸模磨損后尺寸變大的尺寸（a 類）： 。09.17 屬于凸模磨損后尺寸變小的尺寸（b 類）： 、 、 。54.3 615.0R 屬于凸模磨損后尺寸不變的尺寸（c 類）： 、 。.942 1尺寸 計算09.7 a1max=17+0.09=17.09，=0.18，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： map 045.4/18.04/0mx1 6)75.91()( 2尺寸 計算5.4 b1min=3.85，=0.30 ，t=0.5 ，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： bp 075.04/3.04/min1 ).83()( 3尺寸 計算0.3 6 b2min=6，=0.30，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： mbp 075.04/3.04/min2 26)75.6()( 4尺寸 計算15.0R b3min=0.35，=0.30 ，t=0.5 ，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： p 075.04/3.04/min3 ).3()( 無錫太湖學院學士學位論文 18 5尺寸 計算5.07 c1min=70-0.5=69.5，=1 所以： 125.078/10/).(min1cp 6尺寸 計算94.2 c2min=12.54-0.09=12.45，=0.18 所以： mcp .4/.542/)5.0(min2 凹模刃口尺寸為：按凸模實際刃口尺寸配作，保證雙面間隙大 0.0400.056mm。 3.5.4 矩形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 （1）計算原則 切矩形廢料相當于沖孔，因此計算原則以凸模為基準，凹模比凸模周邊大一個最 小單面間隙。由于矩形刃口形狀復雜，不易加工，故凸、凹模采用配作加工法來制造， 下面按此進行設計計算。 （2）凸、凹模制造公差及凸、凹模刃口尺寸計算 此矩形廢料有 2 個，尺寸有 2 個定形尺寸 2、6，查表 2-1 得各尺寸公差，各尺寸 為： 、 ；定位尺寸 2 個：2、5，另一個定位尺寸為，2、9，按 IT12 級確定其公0.5 0.3 6 差，得各尺寸為： 、 、 。結果如下圖所示。.06.75. (a)第 2 個 (b) 第 1 個 圖 3.5 矩形廢料尺寸 因此這 5 個尺寸可分為： 屬于凸模磨損后尺寸變大的尺寸（a 類）： 、 。06.575.9 屬于凸模磨損后尺寸變小的尺寸（b 類）： 、 、 。2 .3 0 屬于凸模磨損后尺寸不變的尺寸（c 類）：無。 1尺寸 計算06.5 a1max=5+0.06=5.06，=0.12，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =1 所以： map 03.4/12.04/0mx1 9)6.5()( 2尺寸 計算7.9 a2max=9+0.075=9.075，=0.15，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =1 所以： p 037.4/15.04/0max2 28)7.9()( 3尺寸 計算0.5 b1min=2，=0.25，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =0.75 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 19 所以： mbp 06.04/25.04/min1 18)7.2()( 4尺寸 計算0.3 6 b2min=6，=0.30，t=0.5，查表 3-5 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： bp 075.04/3.04/min2 )7.6()( 5尺寸 計算5. b3min=2-0.05=1.95，=0.10，t=0.5 ，查表 3-5 磨損系數(shù) ，得 =1 所以： mp 025.04/1.04/min3 )95.1()( 凹模刃口尺寸為：按凸模實際刃口尺寸配作，保證雙面間隙大 0.0400.056mm。 3.5.5 矩形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 （1）計算原則 切矩形廢料相當于沖孔，因此計算原則以凸模為基準，凹模比凸模周邊大一個最 小單面間隙。由于矩形刃口形狀復雜，不易加工，故凸、凹模采用配作加工法來制造， 下面按此進行設計計算。 （2）凸、凹模制造公差及凸、凹模刃口尺寸計算 此矩形廢料有 2 個，尺寸歸類后有 2 個定形尺寸 2、8.5，查表 2-1 得各尺寸公差， 各尺寸為： 、 ；定位尺寸 2 個：1、4.5，按 IT12 級確定其公差，得各尺寸為：0.5 0.36 8 、 。結果如下圖所示。.14 圖 3.6 矩形廢料尺寸 因此這 4 個尺寸可分為： 屬于凸模磨損后尺寸變大的尺寸（a 類）： 、 。05.16.4 屬于凸模磨損后尺寸變小的尺寸（b 類）： 、 。2 .3 8 屬于凸模磨損后尺寸不變的尺寸（c 類）：無。 1尺寸 計算05. a1max=1+0.05=1.05，=0.10，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =1 所以： map 025.4/10.4/0mx1 9)5.1()( 2尺寸 計算6.4 a2max=4.5+0.06=4.56，=0.12，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =1 所以： p 03.4/12.04/0max2 )6.()( 3尺寸 計算0.5 b1min=2，=0.25，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： mbp 06.04/25.04/min1 18)7.2()( 無錫太湖學院學士學位論文 20 4尺寸 計算0.36 58 b2min=8.5，=0.36 ，t=0.5 ，查表 3-5 磨損系數(shù) ，得 =0.5 所以： mbp 09.04/36.04/min2 8)5.8()( 凹模刃口尺寸為：按凸模實際刃口尺寸配作，保證雙面間隙大 0.0400.056mm。 3.5.6 矩形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 （1）計算原則 切矩形廢料相當于沖孔，因此計算原則以凸模為基準，凹模比凸模周邊大一個最 小單面間隙。由于矩形刃口形狀復雜，不易加工，故凸、凹模采用配作加工法來制造， 下面按此進行設計計算。 （2）凸、凹模制造公差及凸、凹模刃口尺寸計算 此矩形廢料有 1 個，尺寸歸類后有 2 個定形尺寸 4、5，查表 2-1 得各尺寸公差， 各尺寸為： 、 ；定位尺寸 2 個：12.54、23，按 IT12 級確定其公差，得各尺寸0.3 40.3 5 為： 、 。結果如下圖所示。9.12 圖 3.7 矩形廢料尺寸 因此這 4 個尺寸可分為： 屬于凸模磨損后尺寸變大的尺寸（a 類）： 。105.23 屬于凸模磨損后尺寸變小的尺寸（b 類）： 、 。 4.3 屬于凸模磨損后尺寸不變的尺寸（c 類）： 。9. 1尺寸 計算105.23 a1max=23+0.105=23.105， =0.210，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： map 052.4/210.4/0mx1 8).7501.23()( 2尺寸 計算0.3 4 b1min=4，=0.30，t=0.5，查表 3-6 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： bp 075.04/3.04/min1 2)75.()( 3尺寸 計算0.3 5 b2min=5，=0.30，t=0.5，查表 3-5 磨損系數(shù) ，得 =0.75 所以： mbp 075.04/3.04/min2 2)75.()( 多向固定支架冷沖壓工藝及級進模設計 21 4尺寸 計算09.5.12 c1min=12.54-0.09=12.45，=0.18 所以： mcp 02.5418/.054128/).(min1 凹模刃口尺寸為：按凸模實際刃口尺寸配作，保證雙面間隙大 0.0400.056mm。 3.5.7 矩形廢料凸、凹模刃口尺寸計算 （1）計算原則 切矩形廢料相當于沖孔，因此計算原則以凸模為基準，凹模比凸模周邊大一個最 小單面間隙。由于矩形刃口形狀復雜，不易加工，故凸、凹模采用配作加工法來制造， 下面按此進行設計計算。 （2）凸、凹模制造公差及凸、凹模刃口尺寸計算 此矩形廢料有 2 個，尺寸歸類后有 2 個定形尺寸 4、5，查表 2-1 得各尺寸公差， 各尺寸為： 、 ；3 個定位尺寸：12.54、10、3，按 IT12 級確定其公差，得各尺0.5 0.6 7 寸為： 、 、 。結果如下圖所示。941510. 圖 3.8 矩形廢料尺寸 因此這 5 個尺寸可分為： 屬于凸模磨損