化工園區(qū)污水處理站設(shè)計(jì)說明書_x.docx

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1、化工園區(qū)污水處理站設(shè)計(jì)說明書專業(yè)文獻(xiàn)綜述題 目: 化工園區(qū)污水處理站設(shè)計(jì)說明書 姓 名: 盧麗英 學(xué) 院: 資源與環(huán)境科學(xué)學(xué)院 專 業(yè): 環(huán)境工程 班 級: 環(huán)工091 學(xué) 號: 33309405 指導(dǎo)教師: 王電站 職稱: 副教授 2012年 11月 7 日南京農(nóng)業(yè)大學(xué)教務(wù)處制化工園區(qū)污水處理站設(shè)計(jì)說明書目錄1. 化工園區(qū)污水處理情況介紹42. 污水水質(zhì)與水量43. 常見工業(yè)園區(qū)污水處理工藝比較53.1 水解酸化一好氧生物處理工藝(CASS工藝)53.2 A/O工藝63.3 SBR工藝83.4 氧化溝工藝103.5最終工藝的確定113.6 CASS工藝概述123.6.1 CASS基本結(jié)構(gòu)12

2、3.6.2 CASS原理123.6.3 CASS工藝的主要技術(shù)特征133.7 工藝流程設(shè)計(jì)134. 工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算144.1污染物去除效率計(jì)算144.2 設(shè)計(jì)流量144.3集水井的設(shè)計(jì)144.4粗格柵的設(shè)計(jì)與計(jì)算154.5調(diào)節(jié)池計(jì)算174.5.1設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)池作用:174.5.2調(diào)節(jié)池計(jì)算174.6細(xì)格柵的設(shè)計(jì)與計(jì)算174.7曝氣沉砂池的設(shè)計(jì)與計(jì)算194.7.1曝氣沉砂池194.7.2曝氣沉砂池的設(shè)計(jì)與計(jì)算204.7.3設(shè)計(jì)計(jì)算204.7.4吸砂泵房與砂水分離器214.7.5鼓風(fēng)機(jī)房214.8 CASS池的設(shè)計(jì)與計(jì)算214.8.1 CASS工藝運(yùn)行過程224.8.2 BOD5污泥負(fù)荷234.8.3

3、 曝氣時間234.8.4 沉淀時間234.8.5運(yùn)行周期234.8.6曝氣池容積234.8.7出水溶解BOD5234.8.8 計(jì)算剩余污泥244.8.9潷水高度計(jì)算244.8.10 需氧量計(jì)算244.9接觸池的設(shè)計(jì)254.9.1設(shè)計(jì)參數(shù)254.9.2接觸池計(jì)算254.10污泥濃縮池264.10.1設(shè)計(jì)參數(shù)264.10.2 濃縮池的計(jì)算274.10.3刮泥機(jī)的選擇284.10.4脫泥間285. 工程造價估算296. 總結(jié)29參考文獻(xiàn):30設(shè)計(jì)報(bào)告說明書摘要: 污水處理廠處理工藝的選擇主要取決于進(jìn)、出水水質(zhì)、總造價與運(yùn)行費(fèi)用以及運(yùn)行的可靠性與穩(wěn)定性等諸多因素。工業(yè)廢水可生化性較差,有毒、有害物質(zhì)較

4、多,本文針對山東省無棣市某工業(yè)園污水的水質(zhì)特點(diǎn),對化工廢水處理工藝進(jìn)行了研究及設(shè)計(jì)應(yīng)用,采用水解酸化一好氧生物處理工藝(CASS工藝),確保了化工園區(qū)污水處理廠出水滿足城鎮(zhèn)污水處理廠污水排放一級B 標(biāo)準(zhǔn)。關(guān)鍵詞:化工園區(qū);工業(yè)廢水; CASS工藝;研究及設(shè)計(jì)1. 化工園區(qū)污水處理情況介紹隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展,城市基礎(chǔ)設(shè)施的不斷完善,城市環(huán)境的不斷改善和居民生活水平的逐步提高,用水量將迅速增加,同時排水量也相應(yīng)增大,若生活污水和工業(yè)廢水不經(jīng)處理直接外排,將嚴(yán)重污染水體、土壤和大氣環(huán)境。只有完善城市排水管網(wǎng),興建污水處理廠,使城市污水達(dá)標(biāo)排放或回用才能解決上述環(huán)境問題,同時也可以緩解水資源緊張問題。目前,

5、化工園區(qū)綜合廢水處理在我國仍屬于新生事物,沒有成熟的經(jīng)驗(yàn)可循,很多污水處理廠在設(shè)計(jì)中參考城市或單個化工項(xiàng)目污水處理的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),對化工園區(qū)廢水排放的特點(diǎn)考慮有所欠缺,造成了大量資金浪費(fèi),并導(dǎo)致污水處理廠不能正常運(yùn)行,從而產(chǎn)生環(huán)境污染??紤]園區(qū)廢水統(tǒng)一收集、集中處理,可大大減少投資,節(jié)約治理費(fèi)用;同時還可給入園企業(yè)創(chuàng)造良好的生存環(huán)境,增加園區(qū)招商引資的競爭力,化工園區(qū)在建設(shè)初期大多考慮集中建設(shè)污水處理廠。2. 污水水質(zhì)與水量根據(jù)山東省無棣市某工業(yè)園入駐企業(yè)的發(fā)展規(guī)劃,近期處理規(guī)模為10000 m3/d。規(guī)劃期末污水產(chǎn)生總量約為23680 m3/d,其他不可預(yù)見排水(約20),最終確定工業(yè)園污水處理

6、廠工程總設(shè)計(jì)規(guī)模為30000 m3/d。工業(yè)園污水處理廠的工業(yè)廢水主要來自化工、造紙、機(jī)械等行業(yè),遠(yuǎn)期規(guī)劃將有部分食品加工企業(yè)人駐園區(qū),生活污水主要來自企業(yè)職工生活污水。廢水水質(zhì)排放指標(biāo)須嚴(yán)格遵守CJ 3082-1999污水排入城市下水道水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn);考慮到各企業(yè)都有治污設(shè)施。廢水經(jīng)企業(yè)內(nèi)部治理后BOD5和SS的值較低1。項(xiàng)目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)色度(倍)進(jìn)水50020030030080出水60202030表1 設(shè)計(jì)進(jìn)水出水水質(zhì)3. 常見工業(yè)園區(qū)污水處理工藝比較3.1 水解酸化一好氧生物處理工藝(CASS工藝)CASS工藝日前已經(jīng)成功應(yīng)用于處理生活污水和易于生

7、物降解的工業(yè)廢水,實(shí)踐證明CASS工藝由于投資和運(yùn)行費(fèi)用低、處理性能高超,尤其是優(yōu)異的脫氮除磷功能而越來越受到重視2。另外從工藝對污染物的降解過程來看,空間上CASS上藝屬于完全混合式活性污泥法范疇,從曝氣到排水結(jié)束整個周期來看,基質(zhì)濃度從高到底,濃度梯度從高到底,基質(zhì)利用速率從高到底,所以CASS工藝屬理想的時間順序上的推流式反應(yīng)器,生化反應(yīng)推動力較人3。圖1 CASS工藝流程圖優(yōu)點(diǎn):(1)CASS的核心構(gòu)筑物為反應(yīng)池,沒有二沉池及污泥回流設(shè)備,一般情況下不設(shè)調(diào)節(jié)池及初沉池。因此,污水處理設(shè)施布置緊湊、占地省、投資低。 (2)從空間上看CASS工藝屬變體積的完全混合式活性污泥法范疇;而從CA

8、SS工藝開始曝氣到排水結(jié)束整個周期來看,基質(zhì)濃度由高到低,濃度梯度從高到低,基質(zhì)利用速率由大到小,因此,CASS工藝屬理想的時間順序上的推流式反應(yīng)器,生化反應(yīng)推動力較大。 (3)CASS工藝在沉淀階段幾乎整個反應(yīng)池均起沉淀作用,沉淀階段的表面負(fù)荷比普通二次沉淀池小得多,雖有進(jìn)水的干擾,但其影響很小,沉淀效果較好。(4)運(yùn)行靈活,抗沖擊能力強(qiáng)。CASS工藝在設(shè)計(jì)時已考慮流量變化的因素,能確保污水在系統(tǒng)內(nèi)停留預(yù)定的處理時間后經(jīng)沉淀排放,特別是CASS工藝可以通過調(diào)節(jié)運(yùn)行周期來適應(yīng)進(jìn)水量和水質(zhì)的變比。 (5)不易發(fā)生污泥膨脹。CASS反應(yīng)池中存在著較大的濃度梯度,而且處于缺氧、好氧交替變化之中,這樣

9、的環(huán)境條件可選擇性地培養(yǎng)出菌膠團(tuán)細(xì)菌,使其成為曝氣池中的優(yōu)勢菌屬,有效地抑制絲狀菌的生長和繁殖,克服污泥膨脹,從而提高系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性。 (6)適用范圍廣,適合分期建設(shè)。CASS工藝可應(yīng)用于大型、中型及小型污水處理工程,比SBR工藝適用范圍更廣泛;連續(xù)進(jìn)水的設(shè)計(jì)和運(yùn)行方式,一方面便于與前處理構(gòu)筑物相匹配,另一方面控制系統(tǒng)比SBR工藝更簡單。 (7)剩余污泥量小,性質(zhì)穩(wěn)定。傳統(tǒng)活性污泥法的泥齡僅27天,而CASS法泥齡為25-30天,所以污泥穩(wěn)定性好,脫水性能佳,產(chǎn)生的剩余污泥少。缺點(diǎn):CASS工藝間歇周期運(yùn)行,對自控要求較高;變水位運(yùn)行,電耗增大;容積利用率較低;污泥穩(wěn)定性不如厭氧硝化好4。運(yùn)

10、行范圍:該工藝已在含油廢水、食品廢水、屠宰廢水中得到廣泛應(yīng)用,尤其適用于城市污水和生活污水的處理。3.2 A/O工藝圖2 A/O工藝流程圖A/O的優(yōu)越性是除了使有機(jī)污染物得到降解之外,還具有一定的脫氮除磷功能,是將厭氧水解技術(shù)用為活性污泥的前處理。A/O工藝將前段缺氧段和后段好氧段串聯(lián)在一起。在缺氧段大分子有機(jī)物分解為小分子有機(jī)物,不溶性的有機(jī)物轉(zhuǎn)化成可溶性有機(jī)物,當(dāng)這些經(jīng)缺氧水解的產(chǎn)物進(jìn)入好氧池進(jìn)行好氧處理時,可提高污水的可生化性及氧的效率;在缺氧段,異氧菌的反硝化作用將NO3-還原為分子態(tài)氮完成C、N、O在生態(tài)中的循環(huán),實(shí)現(xiàn)污水無害化處理。表2 A/O工藝污染物去除率優(yōu)點(diǎn): (1)效率高。

11、該工藝對廢水中的有機(jī)物,氨氮等均有較高的去除效果。當(dāng)總停留時間大于54h,經(jīng)生物脫氮后的出水再經(jīng)過混凝沉淀,可將COD值降至100mg/L以下,其他指標(biāo)也達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn),總氮去除率在70%以上。 (2)流程簡單,投資省,操作費(fèi)用低。該工藝是以廢水中的有機(jī)物作為反硝化的碳源,故不需要再另加甲醇等昂貴的碳源。尤其,在蒸氨塔設(shè)置有脫固定氨的裝置后,碳氮比有所提高,在反硝化過程中產(chǎn)生的堿度相應(yīng)地降低了硝化過程需要的堿耗。 (3)缺氧反硝化過程對污染物具有較高的降解效率。如COD、BOD5和SCN-在缺氧段中去除率在67%、38%、59%,酚和有機(jī)物的去除率分別為62%和36%,故反硝化反應(yīng)是最為經(jīng)濟(jì)的節(jié)

12、能型降解過程。 (4)容積負(fù)荷高。由于硝化階段采用了強(qiáng)化生化,反硝化階段又采用了高濃度污泥的膜技術(shù),有效地提高了硝化及反硝化的污泥濃度,與國外同類工藝相比,具有較高的容積負(fù)荷。 缺點(diǎn):(1)由于沒有獨(dú)立的污泥回流系統(tǒng),從而不能培養(yǎng)出具有獨(dú)特功能的污泥,難降解物質(zhì)的降解率較低; (2)若要提高脫氮效率,必須加大內(nèi)循環(huán)比,因而加大了運(yùn)行費(fèi)用。另外,內(nèi)循環(huán)液來自曝氣池,含有一定的DO,使A段難以保持理想的缺氧狀態(tài),影響反硝化效果,脫氮率很難達(dá)到90%5。 運(yùn)行范圍:A/O工藝處理效率一般能達(dá)到:BOD5和SS為90%95%,總氮為70%以上,磷為90%左右,一般適用于要求脫氮除磷的大中型城市污水廠。

13、但A/O工藝的基建費(fèi)和運(yùn)行費(fèi)均高于普通活性污泥法,運(yùn)行管理要求高,所以對目前我國國情來說,當(dāng)處理后的污水排入封閉性水體或緩流水體引起富營養(yǎng)化,從而影響給水水源時,才采用該工藝。3.3 SBR工藝圖3 SBR工藝流程圖SBR工藝也稱為序批式活性污泥法,是普通活性污泥法的改良。SBR工藝的過程是按時序來運(yùn)行的,由進(jìn)水、反應(yīng)、沉淀、潷水和閑置五個過程組成,從污水流入開始到閑置時間結(jié)束算做一個周期。圖4 SBR反應(yīng)器示意圖表3 SBR工藝污染物去除率優(yōu)點(diǎn):(1) 理想的推流過程使生化反應(yīng)推動力增大,效率提高,池內(nèi)厭氧、好氧處于交替狀態(tài),凈化效果好;運(yùn)行效果穩(wěn)定,污水在理想的靜止?fàn)顟B(tài)下沉淀,需要時間短、

14、效率高,出水水質(zhì)好。 (2)工藝過程中的各工序可根據(jù)水質(zhì)、水量進(jìn)行調(diào)整,運(yùn)行靈活;處理設(shè)備少,構(gòu)造簡單,便于操作和維護(hù)管理。(3)反應(yīng)池內(nèi)存在DO、BOD5濃度梯度,有效控制活性污泥膨脹;耐沖擊負(fù)荷,池內(nèi)有滯留的處理水,對污水有稀釋、緩沖作用,有效抵抗水量和有機(jī)污物的沖擊。 (4)SBR法系統(tǒng)本身也適合于組合式構(gòu)造方法,利于廢水處理廠的擴(kuò)建和改造。 (5)脫氮除磷,適當(dāng)控制運(yùn)行方式,實(shí)現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替,具有良好的脫氮除磷效果。(6)工藝流程簡單、造價低。主體設(shè)備只有一個序批式間歇反應(yīng)器,無二沉池、污泥回流系統(tǒng),調(diào)節(jié)池、初沉池也可省略,布置緊湊、占地面積省。缺點(diǎn):(1)自動化控制要求高

15、。 (2)排水時間短(間歇排水時),并且排水時要求不攪動沉淀污泥層,因而需要專門的排水設(shè)備(潷水器),且對潷水器的要求很高。 (3)后處理設(shè)備要求大:如消毒設(shè)備很大,接觸池容積也很大,排水設(shè)施如排水管道也很大。 (4)潷水深度一般為12m,這部分水頭損失被白白浪費(fèi),增加了總揚(yáng)程。 (5)由于不設(shè)初沉池,易產(chǎn)生浮渣,浮渣問題尚未妥善解決。運(yùn)行范圍:由于上述技術(shù)特點(diǎn),SBR系統(tǒng)進(jìn)一步拓寬了活性污泥法的使用范圍。就近期的技術(shù)條件,SBR系統(tǒng)更適合以下情況: (1) 中小城鎮(zhèn)生活污水和廠礦企業(yè)的工業(yè)廢水,尤其是間歇排放和流量變化較大的地方。 (2) 需要較高出水水質(zhì)的地方,如風(fēng)景游覽區(qū)、湖泊和港灣等,

16、不但要去除有機(jī)物,還要求出水中除磷脫氮,防止河湖富營養(yǎng)化。 (3) 用地緊張、水資源緊缺的地方和對已建連續(xù)流污水處理廠的改造等。SBR系統(tǒng)可在生物處理后進(jìn)行物化處理,不需要增加設(shè)施,便于水的回收利用。 (4)非常適合處理小水量,間歇排放的工業(yè)廢水與分散點(diǎn)源污染的治理。的地方6。 3.4 氧化溝工藝圖5 奧貝爾氧化溝工藝流程圖氧化溝是活性污泥法的一種變型,其曝氣池呈封閉的溝渠型,所以它在水力流態(tài)上不同于傳統(tǒng)的活性污泥法,它是一種首尾相連的循環(huán)流曝氣溝渠,污水滲入其中得到凈化,最早的氧化溝渠不是由鋼筋混凝土建成的,而是加以護(hù)坡處理的土溝渠,是間歇進(jìn)水間歇曝氣的,從這一點(diǎn)上來說,氧化溝最早是以序批方

17、式處理污水的技術(shù)。表4 氧化溝工藝污染物去除率優(yōu)點(diǎn): (1) 氧化溝結(jié)合推流和完全混合的特點(diǎn),有力于克服短流和提高緩沖能力,因此氧化溝系統(tǒng)具有很強(qiáng)的耐沖擊負(fù)荷能力,對不易降解的有機(jī)物也有較好的處理能力。 (2)氧化溝具有明顯的溶解氧濃度梯度,特別適用于硝化反硝化生物處理工藝。有利于節(jié)省能耗和減少甚至免去硝化過程中需要投加的化學(xué)藥品數(shù)量。 (3)氧化溝溝內(nèi)功率密度的不均勻配備,有利于氧的傳質(zhì),液體混合和污泥絮凝。 (4)氧化溝的整體功率密度較低,可節(jié)約能源。據(jù)國外的一些報(bào)道,氧化溝比常規(guī)的活性污泥法能耗降低20%30%。缺點(diǎn):(1)污泥膨脹問題,當(dāng)廢水中的碳水化合物較多,N、P含量不平衡,pH值

18、偏低,氧化溝中污泥負(fù)荷過高,溶解氧濃度不足,排泥不暢等易引發(fā)絲狀菌性污泥膨脹;非絲狀菌性污泥膨脹主要發(fā)生在廢水水溫較低而污泥負(fù)荷較高時。(2)泡沫問題,由于進(jìn)水中帶有大量油脂,處理系統(tǒng)不能完全有效地將其除去,部分油脂富集于污泥中,經(jīng)轉(zhuǎn)刷充氧攪拌,產(chǎn)生大量泡沫;泥齡偏長,污泥老化,也易產(chǎn)生泡沫。(3)污泥上浮問題,當(dāng)廢水中含油量過大,整個系統(tǒng)泥質(zhì)變輕,在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間,易造成缺氧,產(chǎn)生腐化污泥上浮7。運(yùn)行范圍:由于其出水水質(zhì)好、運(yùn)行穩(wěn)定、管理方便等技術(shù)特點(diǎn),已經(jīng)在國內(nèi)外廣泛的應(yīng)用于生活污水和工業(yè)污水的治理。3.5最終工藝的確定工藝的選擇和設(shè)計(jì)應(yīng)滿足一下原則:(1)結(jié)合

19、污水處理站接納污水水質(zhì)水量的實(shí)際情況,選擇處理構(gòu)筑物形式和設(shè)計(jì)參數(shù),確保污水處理系統(tǒng)在運(yùn)行中具有較大的靈活性和調(diào)整余地,以適應(yīng)水質(zhì)水量的變化。(2)處理系統(tǒng)采用經(jīng)工程實(shí)踐證明是行之有效、技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益明顯、適應(yīng)性強(qiáng)、管理簡單、效果穩(wěn)定的型式,充分保證處理后出水達(dá)標(biāo)排放。(3)污水和污泥處理設(shè)備選用新材料、低能耗、高效率、易維護(hù)、性能價格比好的產(chǎn)品。(4)控制管理按處理工藝過程要求盡量考慮自控,降低運(yùn)行操作的勞動強(qiáng)度,使污水處理站運(yùn)行可靠、維護(hù)方便,提高污水處理站運(yùn)行管理水平。(5)充分利用現(xiàn)有條件,因地制宜節(jié)約占地和減少工程投資。據(jù)此項(xiàng)目的特點(diǎn),選擇CASS工藝作為該污水處理廠的水處理工藝。 C

20、ASS工藝是在間歇式活性污泥法(SBR工藝)的基礎(chǔ)上演變而來的,是SBR工藝的一種變型。3.6 CASS工藝概述3.6.1 CASS基本結(jié)構(gòu)在序批式活性污泥法(SBR)的基礎(chǔ)上,反應(yīng)池沿池長方向設(shè)計(jì)為兩部分,前部為生物選擇區(qū)也稱預(yù)反應(yīng)區(qū),后部為主反應(yīng)區(qū),其主反應(yīng)區(qū)后部安裝了可升降的自動撇水裝置。整個工藝的曝氣、沉淀、排水等過程在同一池子內(nèi)周期循環(huán)運(yùn)行,省去了常規(guī)活性污泥法的二沉池和污泥回流系統(tǒng);同時可連續(xù)進(jìn)水,間斷排水。 3.6.2 CASS原理在預(yù)反應(yīng)區(qū)內(nèi),微生物能通過酶的快速轉(zhuǎn)移機(jī)理迅速吸附污水中大部分可溶性有機(jī)物,經(jīng)歷一個高負(fù)荷的基質(zhì)快速積累過程,這對進(jìn)水水質(zhì)、水量、PH和有毒有害物質(zhì)起

21、到較好的緩沖作用,同時對絲狀菌的生長起到抑制作用,可有效防止污泥膨脹;隨后在主反應(yīng)區(qū)經(jīng)歷一個較低負(fù)荷的基質(zhì)降解過程。CASS工藝集反應(yīng)、沉淀、排水、功能于一體,污染物的降解在時間上是一個推流過程,而微生物則處于好氧、缺氧、厭氧周期性變化之中,從而達(dá)到對污染物去除作用,同時還具有較好的脫氮、除磷功能。 圖6 CASS法工作原理圖在反應(yīng)器的前部設(shè)置了生物選擇區(qū),后部設(shè)置了可升降的自動潷水裝置。其工作過程可分為曝氣、沉淀、潷水、閑置四個階段,周期循環(huán)進(jìn)行。污水連續(xù)進(jìn)入預(yù)反應(yīng)區(qū),經(jīng)過隔墻底部進(jìn)入主反應(yīng)區(qū),在保證供氧的條件下,使有機(jī)物被池中的微生物降解。根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)可對運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行調(diào)整。3.6.3 CA

22、SS工藝的主要技術(shù)特征(1)連續(xù)進(jìn)水,間斷排水。CASS工藝可連續(xù)進(jìn)水,克服了SBR工藝的不足,比較適合實(shí)際排水的特點(diǎn),拓寬了SBR工藝的應(yīng)用領(lǐng)域。 (2)運(yùn)行上的時序性。CASS反應(yīng)池通常按曝氣、沉淀、排水和閑置四個階段根據(jù)時間依次進(jìn)行。 (3)運(yùn)行過程的非穩(wěn)態(tài)性。反應(yīng)池內(nèi)混合液體積和基質(zhì)濃度均是變化的,基質(zhì)降解是非穩(wěn)態(tài)的。 (4)溶解氧周期性變化,濃度梯度高。反應(yīng)池中溶解氧是周期性變化的,氧濃度梯度大、轉(zhuǎn)移效率高,這對于提高脫氮除磷效率、防止污泥膨脹及節(jié)約能耗都是有利的。3.7 工藝流程設(shè)計(jì)該工藝流程比較簡單,主要有粗格柵、提升泵、細(xì)格柵、曝氣沉砂池、CASS池等。該工藝占地少,投資省,運(yùn)

23、行管理方便,處理效率優(yōu)良。工藝流程如下圖所示:調(diào)節(jié)池 細(xì)格柵粗格柵格柵曝氣沉砂池CASS池砂水分離器柵渣外運(yùn)污泥濃縮池污泥脫水外運(yùn)接觸池出水進(jìn)水圖7 CASS工藝流程圖4. 工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算4.1污染物去除效率計(jì)算項(xiàng)目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)色度(倍)進(jìn)水50030030080出水60202030(1)CODcr去除效率為: =500-60500100%=88%(2)BOD5去除效率為:=300-20300100%=93.3%(3)SS去除效率為: =300-20300100%=93.3%4.2 設(shè)計(jì)流量 設(shè)計(jì)流量:Qa=30000 m3/d =1250 m3/

24、h0.347 m3/s4.3集水井的設(shè)計(jì)圖8 集水井草圖集水井即集水池,由于化工園區(qū)的污水水量基本是按照時間段來變化的,而且各個季節(jié)的水量也不相同,為了使水泵啟動不會過于頻繁,調(diào)蓄進(jìn)水與水泵送水之間的不均衡,因此在粗格柵后與提升泵前設(shè)計(jì)一口集水井。設(shè)計(jì)流量為30000 m3/d,即0.347 m3/s,設(shè)計(jì)集水井水力停留時間HRT=1h,則集水井的容積為1小時進(jìn)水總量,V=0.347 3600=1250 m3。 設(shè)計(jì)該集水井深8m,寬13m,長13m。則實(shí)際體積為1352 m3 1250 m3(符合要求)。4.4粗格柵的設(shè)計(jì)與計(jì)算圖9 格柵示意圖粗格柵為污水廠的第一道預(yù)處理設(shè)施,用于去除污水中

25、較大的懸浮物和漂浮物,保證后續(xù)處理設(shè)施的正常運(yùn)行。建于泵站集水池的前方。本格柵使用柵條斷面為矩形的柵條,設(shè)計(jì)兩道粗格柵,其主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下:(1)設(shè)計(jì)流量:Qa=30000 m3/d =1250 m3/h0.347 m3/s,柵前流速v1=0.6m/s,過柵流速v2=0.6 m/s,柵條寬度s=0.01m,格柵間隙b=0.02m,柵前部分長度0.5m,格柵傾角=60,單位柵渣量取W0=0.06m3柵渣/103m3污水,柵前水深h=0.8m。(2)柵條間歇數(shù): n=Qasinbhv=0.347sin600.020.80.6=33.6 ,取34個。(3)格柵的寬度:設(shè)格柵槽比格柵寬0.2m,則:B

26、=S(n-1)+bn+0.2=0.01(34-1)+0.0234+0.2=1.21。(4)進(jìn)水漸寬部分長度:根據(jù)公式 L1=B-B12tan1,式中 B1:進(jìn)水渠道寬度,取進(jìn)水渠寬B1=0.5m;進(jìn)水渠道漸寬部分的長度L1,其漸寬部分角度1=25,進(jìn)水渠道內(nèi)流速為0.6m/s,則L1=0.76m。(5)柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度:L2=L1/2= 0.76/2=0.38m。(6)通過格柵的水頭損失h1: h1=h2k , ,式中 h1:設(shè)計(jì)水頭損失,m; h2:計(jì)算水頭損失,m; g:重力加速度,取9.8m/s2; k:系數(shù),取3; :阻力系數(shù),與柵條斷面形狀有關(guān),取=2.42。則:,

27、(7)柵后槽總高度H:設(shè)柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m,H=h+h1+h2=0.8+0.05+0.3=1.15m,取1.2m。(8) 柵槽總長度L:L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tan ,式中:H1為柵前渠道深,H1=h+h2,則:L=0.76+0.38+1.0+0.5+(0.8+0.3)/ tan60=3.27m。(9) 每日柵渣量w: w=86400Qaw11000 ,式中,w1為柵渣量,格柵間隙為1625mm時,w1=0.100.05;格柵間隙為3050mm時,w1=0.030.1。本工程格柵間隙為20mm,取w1=0.06, w=86400Qaw11000=864000.3470.

28、061000=1.79m3/d每日柵渣量1.79 m3/d 0.3 m3/d,采用機(jī)械清除格柵。4.5調(diào)節(jié)池計(jì)算 4.5.1設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)池作用:(1)工藝流程過程中污水產(chǎn)生的水質(zhì)水量都不均勻。故而需要設(shè)計(jì)一個調(diào)節(jié)池來均勻水質(zhì)水量,為后期處理,污水處理工藝正常運(yùn)行做準(zhǔn)備;(2)調(diào)節(jié)池同時又可以做事故池來用,如果后面污水處理設(shè)備在維修檢查過程時調(diào)節(jié)池可以暫時來儲存工藝污水;(3)造紙過程中各個階段產(chǎn)生的污水水溫不同,調(diào)節(jié)池可以調(diào)節(jié)水溫,使水溫處于一個恒溫狀態(tài)有利于后面生物處理。4.5.2調(diào)節(jié)池計(jì)算(1)設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)池容積: V=Qt24=30000424=5000m3,t:為設(shè)計(jì)調(diào)節(jié)池儲水時間取4小時,

29、池深一般在8m左右,本設(shè)計(jì)取H=8m。(2)面積:A=VH=50008=625m2,取寬度B=20m,則 L=62520=31.25,取32m,在池底設(shè)計(jì)水坑,水池底以i=0.01的坡度坡向集水坑。4.6細(xì)格柵的設(shè)計(jì)與計(jì)算細(xì)格柵可進(jìn)一步去除污水中的懸浮物和漂浮物,保證后續(xù)設(shè)備和工藝的正常運(yùn)行。細(xì)格柵采用連續(xù)運(yùn)行方式,柵渣由一臺無軸螺旋壓實(shí)輸送機(jī)收集脫水后運(yùn)往廠外填埋。為了方便管理和維護(hù),細(xì)格柵間與沉砂池合建,細(xì)格柵間出水直接進(jìn)入沉砂池。(1)基本參數(shù):柵前流速v1=0.6m/s,過柵流速v2=0.6 m/s,柵條寬度s=0.01m,格柵間隙b=0.02m,柵前部分長度0.5m,格柵傾角=60,

30、單位柵渣量取W0=0.06m3柵渣/103 m3污水,柵前水深h=1.2m。(2)柵條間歇數(shù):n=Qasinbhv=0.347sin600.011.20.6=44.8,取45個。(3)格柵的寬度:設(shè)格柵槽比格柵寬0.2m,則:B=S(n-1)+bn=0.01(45-1)+0.0145+0.2=1.09 ,取1.1m 。(4)進(jìn)水漸寬部分長度: 根據(jù)公式 L1=B-B12tan1 式中B1:進(jìn)水渠道寬度,取進(jìn)水渠寬B1=0.5m;進(jìn)水渠道漸寬部分的長度L1,其漸寬部分角度1=25,進(jìn)水渠道內(nèi)流速為0.6m/s,則L1=0.56 m。(5)柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度: L2=L1/2= 0

31、.56/2=0.28m。(6)通過格柵的水頭損失h1: h1=h0k, ,式中 h1:設(shè)計(jì)水頭損失,m; h0:計(jì)算水頭損失,m; g:重力加速度,取9.8m/s2; k:系數(shù),取3; :阻力系數(shù),與柵條斷面形狀有關(guān),取=2.42;則: 。(7)柵后槽總高度H:設(shè)柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m,H=h+h1+h2=1.2+0.05+0.3=1.55m ,取1.6m。(8) 柵槽總長度L: L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tan=0.56+0.28+1.0+0.5+(1.2+0.3)/tan60=2.53m。(9) 每日柵渣量w與粗格柵每日柵渣量相等,為1.79m3/d 0.3m3/d,采用機(jī)

32、械清除格柵。4.7曝氣沉砂池的設(shè)計(jì)與計(jì)算4.7.1曝氣沉砂池圖10 曝氣沉砂池剖面圖曝氣沉砂池是一長形渠道,沿渠壁一側(cè)的整個長度方向,距池底60-90cm處安設(shè)曝氣裝置,在其下部設(shè)集砂斗,池底有i=0.10.5的坡度,以保證砂?;搿S捎谄貧庾饔?,廢水中有機(jī)顆粒經(jīng)常處于懸浮狀態(tài),砂?;ハ嗄Σ敛⒊惺芷貧獾募羟辛Γ傲I细街挠袡C(jī)污染物能夠去除,有利于取得較為純凈的砂粒。 在旋流的離心力作用下,這些密度較大的砂粒被甩向外部沉入集砂槽,而密度較小的有機(jī)物隨水流向前流動被帶到下一處理單元。另外,在水中曝氣可脫臭,改善水質(zhì),有利于后續(xù)處理,還可起到預(yù)曝氣作用。 普通沉砂池截留的沉砂中夾雜有15%的有機(jī)物

33、,使沉砂的后續(xù)處理難度增加,采用曝氣沉砂池,可在一定程度上克服此缺點(diǎn)。沉砂池的作用是從污水中分離相對較大的無機(jī)顆粒,沉砂池一般設(shè)在倒虹吸管、泵站、沉淀池前,保護(hù)水泵和管道免受磨損,防止后續(xù)處理構(gòu)筑管道的堵塞,減小污泥處理構(gòu)筑物的容積,提高污泥有機(jī)組分的含量,提高污泥作為肥料的價值。污水中的砂粒是指相對密度較大,易沉淀分離的一些大顆粒物質(zhì),主要是污水中的無機(jī)性砂粒,礫石和少量較重的有機(jī)顆粒,如樹皮、骨頭、種粒等。在顆粒物質(zhì)的表面還附著一些粘性有機(jī)物,這些粘性有機(jī)物是極易腐爛的污泥,因此,這些顆粒物質(zhì)都應(yīng)在沉砂池中被去除。平流曝氣沉砂池是最常用的型式,污水從池一端流入,呈水平方向流動,從池的另一端

34、流出,它的構(gòu)造簡單,處理效果好,工作穩(wěn)定且易于排除沉砂。本設(shè)計(jì)采用平流式曝氣沉砂池兩座,共四格。4.7.2曝氣沉砂池的設(shè)計(jì)與計(jì)算設(shè)計(jì)說明:污水經(jīng)螺旋泵提升后進(jìn)入平流曝氣沉砂池,共兩組對稱于提升泵房中軸線布置,每組分為兩格。沉砂池池底采用多斗集砂,沉砂由螺旋離心泵自斗底抽送至砂水分離器,污水回至提升泵前,凈砂直接由汽車外運(yùn)。設(shè)計(jì)流量:Qmax=1250 m3/h0.347m3/s,設(shè)計(jì)水力停留時間:t=2.0min,水平流速v=0.1m/s。 4.7.3設(shè)計(jì)計(jì)算(1)沉砂池長度(L):L=vt=0.1260=12m式中最大設(shè)計(jì)流量時的流速,m/s ,最大設(shè)計(jì)流量時的停留時間,s 。(2)水流斷面

35、積(A):A=Qa/v=0.347/0.1=3.47m2。(3)池總寬度(B):設(shè)計(jì)2座曝氣沉砂池,取B=2.3m。(4)有效水深(h2):h2=3.4722.3=0.760.25,符合要求。(8)沉砂池高度(h3)采用重力排砂,設(shè)計(jì)池底坡度為0.05,坡向沉砂斗,h3=h3+0.06L-2b2-b2=0.5+0.0612-21-0.22=0.79m池總高度(H)設(shè)超高h(yuǎn)1=0.3m,H=h1+h2+h3=0.3+0.76+0.79=1.85m4.7.4吸砂泵房與砂水分離器選用直徑0.5m鋼制壓力式旋流砂水分離器一臺,兩組曝氣沉砂池共用。每組曝氣沉砂池設(shè)吸砂泵兩臺,一用一備,共4臺。砂水分離后

36、將砂集中運(yùn)走,水回流至細(xì)格柵前。4.7.5鼓風(fēng)機(jī)房選用TSO-150羅茨鼓風(fēng)機(jī)八臺,四用四備,為曝氣沉砂池和CASS曝氣。4.8 CASS池的設(shè)計(jì)與計(jì)算CASS工藝是將序批式活性污泥法(SBR)的反應(yīng)池沿長度方向分為兩部分,前部為生物選擇區(qū)也稱預(yù)反應(yīng)區(qū),后部為主反應(yīng)區(qū)。在主反應(yīng)區(qū)后部安裝了可升降的潷水裝置,實(shí)現(xiàn)了連續(xù)進(jìn)水間歇排水的周期循環(huán)運(yùn)行,集曝氣沉淀、排水于一體。CASS工藝是一個厭氧/缺氧/好氧交替運(yùn)行的過程,具有一定脫氮除磷效果,廢水以推流方式運(yùn)行,而各反應(yīng)區(qū)則以完全混合的形式運(yùn)行以實(shí)現(xiàn)同步硝化一反硝化和生物除磷。4.8.1 CASS工藝運(yùn)行過程圖11 CASS平面圖CASS工藝運(yùn)行過

37、程包括充水-曝氣、沉淀、潷水、閑置四個階段組成,具體運(yùn)行過程為: (1)充水-曝氣階段邊進(jìn)水邊曝氣,同時將主反應(yīng)區(qū)的污泥回流至生物選擇區(qū),一般回流比為20%。在此階段,曝氣系統(tǒng)向反應(yīng)池內(nèi)供氧,一方面滿足好氧微生物對氧的需要,另一方面有利于活性污泥與有機(jī)物的充分混合與接觸,從而有利于有機(jī)污染物被微生物氧化分解。同時,污水中的氨氮通過微生物的硝化作用轉(zhuǎn)變?yōu)橄鯌B(tài)氮。 (2)沉淀階段停止曝氣,微生物繼續(xù)利用水中剩余的溶解氧進(jìn)行氧化分解。隨著反應(yīng)池內(nèi)溶解氧的進(jìn)一步降低,微生物由好氧狀態(tài)向缺氧狀態(tài)轉(zhuǎn)變,并發(fā)生一定的反硝化作用。與此同時,活性污泥在幾乎靜止的條件下進(jìn)行沉淀分離,活性污泥沉至池底,下一個周期繼

38、續(xù)發(fā)揮作用,處理后的水位于污泥層上部,靜置沉淀使泥水分離。 (3)潷水階段沉淀階段完成后,置于反應(yīng)池末端的潷水器開始工作,自上而下逐層排出上清液,排水結(jié)束后潷水器自動復(fù)位。潷水期間,污泥回流系統(tǒng)照常工作,其目的是提高缺氧區(qū)的污泥濃度,隨污泥回流至該區(qū)內(nèi)的污泥中的硝態(tài)氮進(jìn)一步進(jìn)行反硝化,并進(jìn)行磷的釋放8。 4.8.2 BOD5污泥負(fù)荷NS=K2Lef=0.02200.750.933=0.32kgBOD5/kgMLSS式中 K2:有機(jī)基質(zhì)速率常數(shù),L/(mgd),對生活污水K2=0.01680.0281; Le:BOD濃度,mg/L; :BOD去除率,%; f:揮發(fā)性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的

39、比值,取f=0.75。4.8.3 曝氣時間設(shè)混合液污泥濃度X=2500mg/L,污泥負(fù)荷NS=0.32kgBOD5/kgMLSS,進(jìn)水SS為300mg/L。取沖水比:=0.24 ,則:ta=24SSNSX=240.243000.322500=2.16h ,取2.5h 。 4.8.4 沉淀時間 當(dāng)污泥濃度小3000mg/L時污泥界面沉降速度:u=7.4104TX-1.7=7.4104202500-1.7=2.48m/h。式中:T為污水溫度,設(shè)計(jì)水溫為20。設(shè)計(jì)曝氣池水深為H=5.0m (緩沖層高度=0.5)沉淀時間 ts=H+u=0.245+0.52.48=0.7h,取1h。4.8.5運(yùn)行周期設(shè)

40、排水時間td=0.5h,則整個運(yùn)行周期時間:t=ta+ts+td=2.5+1+0.5=4h ,每日周期數(shù):n2=244=6 。4.8.6曝氣池容積設(shè)計(jì)曝氣池個數(shù)n1=8,則每座曝氣池容積: V=Qn1n2=300000.2486=2604.2m3。4.8.7出水溶解BOD5根據(jù)設(shè)計(jì)出水水質(zhì)。出水溶解性BOD5應(yīng)小于30mg/L設(shè)計(jì)中的出水水質(zhì)中溶解性BOD5為Se=24S024+K2Xftan2=2430024+0.0225000.752.56=12.3mg/L30mg/L ,計(jì)算結(jié)果符合要求。4.8.8 計(jì)算剩余污泥(1)20時活性污泥的自身氧化系數(shù):Kd(20)=Kd(20)tT-20=0

41、.061.04(20-20)=0.06,(2)剩余污泥量: Xv=YQLa-Le1000-KdVX1000fta24n1n2=0.630000300-12.31000-0.062604.2250010000.7542486=2834.8(kg/d),(3)剩余非生物污泥:XS=Q1-fbfC0-Ce1000=300001-0.70.75500-601000=6270kg/d,(4)剩余污泥總量:X=XV+XS=2834.8+6270=9104.8kg/d,(5)剩余污泥濃度Ng: Ng=Nw1-=25001-0.24=3290mg/L,(6)剩余污泥含水率按99.7%計(jì)算,濕污泥量為83.02

42、m3/d。4.8.9潷水高度計(jì)算曝氣池有效水深H=5m ,潷水高度h1=HQn1n2V=530000682604.2=1.2m , 結(jié)果與設(shè)定值相符合。4.8.10 需氧量計(jì)算 需氧量=aQLa-Le+bn1VXv=0.530000300-12.310-3+0.1582604.22.5=505.4(kg.m3/d)a:活性污泥微生物對有機(jī)污染物氧化分解過程的需氧率,即活性污泥微生物每代謝1kgBOD所需氧量,以kg計(jì),取0.5; Q:污水流量,30000m3/d;La-Le:經(jīng)活性污泥微生物代謝活動被降解的有機(jī)污染物量,以BOD計(jì), La-Le =300-12.310-3;b:活性污泥微生物通

43、過內(nèi)源代謝的自身氧化過程的需氧率,即每kg活性污泥每天自身氧化所需氧量,以kg計(jì),取0.15;V:曝氣池容積,2604.2m3;Xv:單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮固體(MLVSS)量,取2.5kg/m3。4.9接觸池的設(shè)計(jì)4.9.1設(shè)計(jì)參數(shù)接觸池設(shè)計(jì)流量:Q=0.347m3/s,接觸時間:t=30 min,接觸池池深: h=3 m,接觸池1座,板間隙s= 2.85 mm,接觸池池底坡度 2%3%,泥管DN=200 mm。4.9.2接觸池計(jì)算(1)容積計(jì)算:V=0.3473060=624.6m3,(2)水流速度:v=Qns=0.34732.85=0.04m/s,(3)接觸池表面積:A=624.6

44、3=208.2m2,(4)廊道總寬:采用3個隔板,則廊道總寬為:B=4.854=19.4m ,取20m。(5)接觸池長度:L=AB=208.220=10.4m。4.10污泥濃縮池圖12 污泥濃縮池剖面圖污泥中含有大量的水分,所含水分大致分為四類:顆粒間的空隙水,約占總水分的70%;毛細(xì)水,即顆粒間毛細(xì)管內(nèi)的水,約占20%;污泥顆粒吸附水,約占10%。降低污泥中的含水率,可以采用污泥濃縮的方法來降低污泥中的空隙水,通過降低污泥的含水率,減少污泥體積,能夠減少池容積和處理所需的投藥量,縮小用于輸送污泥的管道和泵的尺寸9。污泥濃縮機(jī)房內(nèi)的濃縮脫水一體機(jī)對剩余污泥進(jìn)行濃縮和脫水處理,減少污泥的含水率和

45、污泥體積。經(jīng)脫水處理后,污泥的含水率可降低,成為濾餅,便于最終處置。采用圓柱形濃縮池,用帶柵條的刮泥機(jī)刮泥,采用靜壓排泥。4.10.1設(shè)計(jì)參數(shù)(1)進(jìn)泥含水率:當(dāng)為初次沉淀池污泥時,其含水率一般為95%97%;當(dāng)為二次沉淀池進(jìn)入污泥濃縮池的污泥時,其含水率一般為99.2%99.6%;當(dāng)為混合污泥時,其含水率一般為98%99.5%。由于本設(shè)計(jì)進(jìn)入污泥濃縮池的污泥為初沉池和二沉池的混合污泥,因此進(jìn)泥含水率P1取99.5%。(2)濃縮后污泥含水率:濃縮后污泥含水率為97%98%,本設(shè)計(jì)P2取97%。(3)污泥固體負(fù)荷:當(dāng)為混合污泥時,污泥固體負(fù)荷為2580kgSS/(m2.d),本設(shè)計(jì)取qs=25

46、kgSS/(m2.d)。(4)污泥濃縮時間:濃縮時間不宜小于12h,但也不要超過24h,以防止污泥厭氧腐化,本設(shè)計(jì)取濃縮時間T=17h。(5)貯泥時間:定期排泥時,貯泥時間t=4h。(6)集泥設(shè)施,輻流式污泥濃縮池的集泥裝置,當(dāng)采用吸泥機(jī)時,池底坡度可采用0.003,當(dāng)采用刮泥機(jī)時,不宜小于0.01,不設(shè)刮泥設(shè)備時,池底一般有污泥斗,其污泥斗與水平面的傾角應(yīng)不小于55。本設(shè)計(jì)采用刮泥機(jī),池底坡度取i=0.06。(7)進(jìn)泥濃度:取c=10g/L。(8)濃縮池固體通量M為0.510 kg/(m2.h),本設(shè)計(jì)取1.0 kg/(m2.h),即24 kg/(m2.d) 14。(9)設(shè)計(jì)2座污泥濃縮池,

47、每座的設(shè)計(jì)進(jìn)泥量:Qw=83.022=41.51m3/d=1.73m3/h4.10.2 濃縮池的計(jì)算(1)單一濃縮池面積:A=QwcM=41.511024=17.30m2,則半徑:R=17.303.14=2.35 m。(2)濃縮池有效水深:取h1=TQw24A=1783.022417.30=3.4m。(3)排泥量與存泥容積:濃縮后排出含水率P297.0的污泥,則: QW,=Qw(1-p1)1-p2=83.02(1-0.995)1-0.97=13.84m3/d=0.58m3/h,按4h貯泥時間計(jì)泥量,則貯泥區(qū)所需容積: V2=4QW,=40.58=2.48m3,泥斗容積:V3=h43r12+r1

48、r2+r22=3.141.23(1.1752+1.1750.5+0.52)=1.84m3,式中:h4為泥斗的垂直高度,取1.2 m。 r1:泥斗的上口半徑,取1.175 m。 r2:泥斗的下口半徑,取0.5 m。設(shè)池底坡度為0.06,池底坡降與池底可貯泥容積忽略不計(jì)。(3)濃縮池總高度:濃縮池的超高h(yuǎn)2取0.30m,緩沖層高度h3取0.30m,則濃縮池的總高度: H=h1+h2+h3+h4=3.4+0.3+0.3+1.2=5.2m(4)濃縮池排水量: Q=Qw-Qw,=1.73-0.58=1.15 m3/h。4.10.3刮泥機(jī)的選擇刮泥機(jī),是一種排泥設(shè)備。組成部分:刮泥機(jī)由桁車、刮泥耙、撇渣板

49、、驅(qū)動裝置和自控柜等到組成。分類:刮泥機(jī)主要有中心傳動刮泥機(jī)、周邊傳動刮泥機(jī)。中心傳動刮泥機(jī)主要由工作橋、傳動裝置、穩(wěn)流筒、傳動軸、刮臂、刮泥板等組成。該機(jī)設(shè)有橫跨池子的固定平臺,工作時其整機(jī)載荷都作用在工作橋中心;污水經(jīng)池中心穩(wěn)流筒均流到四周。隨著過流面積增大而流速降低,污水中的沉淀物沉淀于池底,刮泥機(jī)將沉淀的污泥刮集到中心集泥坑中,利用水壓將其從污泥管中排出。刮泥機(jī)選用XZG型周邊傳動刮泥機(jī),型號配套。XZG型周邊傳動刮泥機(jī)主要有中心旋轉(zhuǎn)座、L型工作橋、刮臂、刮板、導(dǎo)流筒、排渣裝置等組成,工作時,污水從中心支座處經(jīng)導(dǎo)流筒擴(kuò)散后均勻流向池周,混合液中粗大的顆粒經(jīng)沉淀后在池底形成污泥層,比重較

50、輕的浮于液面,工作橋在周邊驅(qū)動機(jī)構(gòu)的帶動下沿中心支座作緩慢旋轉(zhuǎn),支式刮臂依據(jù)重力帶動刮板將污泥逐層由池周刮向中心集泥坑,通過池內(nèi)水壓將污泥排出池外,浮渣刮板沿導(dǎo)流筒將浮于液面的浮渣撇向池周的排渣斗內(nèi),通過自動沖洗機(jī)構(gòu)將浮渣排出池外。XZG型系列吸泥機(jī)用于污水處理廠圓型二沉池,將沉降在池底上的污泥刮集至一組沿半徑方向布置的吸泥管管口,再通過中心排泥管排出,以便污泥回流或濃縮脫水;此外,還可以撇除液面浮渣。4.10.4脫泥間經(jīng)濃縮后的污泥中含有水分,經(jīng)脫泥后外運(yùn)。該項(xiàng)目設(shè)置一脫泥間位于污泥濃縮工藝之后,用于脫去污泥中的絕大部分水分。該項(xiàng)目選用臥式螺旋卸料沉降離心脫泥機(jī)來脫掉污泥中的水分。本項(xiàng)目選用

51、LW-350 臥螺離心脫泥機(jī),臥式螺旋卸料沉降離心脫泥機(jī)(簡稱臥螺離心機(jī))是利用離心沉降原理分離懸浮液的設(shè)備。對固相顆粒當(dāng)量直徑為3um、重量濃度比為10%或體積濃度比為70%、液固比重差為0.05g/cm3的各種懸浮液均適合采用該類離心機(jī)進(jìn)行液固分離或顆粒分級。該處理能脫掉污泥中的80%左右水分,經(jīng)脫水后污泥干餅外運(yùn)。5. 工程造價估算污水處理廠工程造價計(jì)算公式為:CS=10001500QS0.77,式中:CS:處理廠工程投資,不包括二類費(fèi)及材料價格上漲因素,萬元; QS0.77:廢水處理廠的設(shè)計(jì)水量,104m3/d;10001500:工程投資上、下限的變化幅度范圍,取1200。 CS=10

52、001500QS0.77=120030.77=2796.2萬元此造價估算不包括場地三通一平的費(fèi)用、前期費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用,僅為污水處理廠工程造價估算。6. 總結(jié)本文在比較了我國化工園區(qū)工業(yè)廢水處理幾種典型工藝的基礎(chǔ)上,概括分析對比了幾種方法的優(yōu)缺點(diǎn),根據(jù)該污水處理廠的具體情況,選擇了CASS工藝處理該化工園區(qū)工業(yè)廢水。本設(shè)計(jì)可達(dá)到以下效果:(1)以CASS作為核心處理化工園區(qū)工業(yè)廢水處理工藝,將污水經(jīng)過一系列處理后,出水可達(dá)到國家一級B排放標(biāo)準(zhǔn)后排放。(2)CASS工藝化工園區(qū)工業(yè)廢水處理工藝運(yùn)行靈活,設(shè)備及構(gòu)筑物較少,運(yùn)行簡單,投資和運(yùn)行費(fèi)用少。本設(shè)計(jì)簡單介紹了化工園區(qū)工業(yè)廢水處理工藝選擇,化工園區(qū)工業(yè)廢水處理技術(shù)、工藝的比較,CASS工藝流程,污泥處理,并對格柵、曝氣沉砂池、CASS池進(jìn)行了計(jì)算,各項(xiàng)指標(biāo)達(dá)到國家污水綜合排放一級標(biāo)準(zhǔn)B。參考文獻(xiàn):1崔勝霞, 王家彩, 宋明川,水解酸化-CASS工藝在工業(yè)園區(qū)污水處理廠的應(yīng)用,天津.環(huán)境科技.2011.12:29-31.2熊紅權(quán)等CASS工藝在國內(nèi)的應(yīng)用現(xiàn)狀J中國給水排水,2003.19:34-353張統(tǒng)SBR及其變法污水處理與回用技術(shù)M化學(xué)工業(yè)出版社4百度百科,CASS工藝,http:/ AO水處理工藝,http:/ SBR,http:/ 污水處理氧化溝工藝,http:/ 32 / 32

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