可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)的設(shè)計(jì)

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1、可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)的設(shè)計(jì) 可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)的設(shè)計(jì) 【摘要】物料場或物料倉往往采用可以雙向運(yùn)轉(zhuǎn)的可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)。這種膠帶運(yùn)輸機(jī)的設(shè)計(jì)方法雖然和單向運(yùn)輸?shù)哪z帶運(yùn)輸機(jī)基本相同,但是逆向運(yùn)轉(zhuǎn)引起膠帶各點(diǎn)的張力變化,因而影響膠帶的選擇和拉緊裝置的布置。 膠帶和拉緊裝置都是膠帶運(yùn)輸機(jī)的重要組成部份,膠帶關(guān)系著運(yùn)輸機(jī)能否安全地運(yùn)行,它的選擇取決于最大張力,拉緊裝置用來防止膠帶與滾筒之間打滑。為了減輕重錘式拉緊裝置的錘重,拉緊裝置的布置除受工藝等條件的限制以外,均應(yīng)布置在張力為最小的地方。單向運(yùn)轉(zhuǎn)的膠帶運(yùn)輸機(jī)的膠帶最大與最小張力點(diǎn)并不難確定【1】。但是雙向運(yùn)轉(zhuǎn)

2、的可逆膠帶運(yùn)輸機(jī) 由于各點(diǎn)的張力在反向時(shí)發(fā)生變化,因而必須首先研究膠帶張力的變化規(guī)律,然后才能確定張力的最大值和張力不變與變化為最小的位置及其數(shù)值。因?yàn)榭赡婺z帶輸送機(jī)的承載分支不能設(shè)置拉緊裝置,所以 只研究空載分支的張力變化情況就可以了。 【關(guān)鍵詞】膠帶運(yùn)輸機(jī) 傳動(dòng) 方式 中圖分類號：TD528文獻(xiàn)標(biāo)識碼： A 膠帶運(yùn)輸機(jī)的傳動(dòng)方式很多【1】【2】。本文研究單滾筒傳動(dòng)和多滾筒傳動(dòng)的膠帶運(yùn)輸機(jī)。多滾筒傳動(dòng)的布置方式有很多種,但從圓周力的分配來看,一般只有三種情況:一是集中在一端,二是兩端成任意比例,三是兩端相等。而第二種分配情況有兩個(gè)極端,一個(gè)極端是集中于一端,另一個(gè)極端

3、是兩端相等,所以只要研究這兩個(gè)極端情況,也就可以看出何種布置方式最適宜于可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)了。又由于可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)一般是水平布置的,所以本文只研究水平布置的可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)。 本文引用符號分別表示 A、B一分別為承載分支與空載分支阻力之和； C = A / B一承載分支阻力與空載分支阻力之比； P一傳動(dòng)滾筒圓周力; e一傳動(dòng)滾筒張力比, T1一正轉(zhuǎn)時(shí)承載分支奔離點(diǎn)張力; T2一正轉(zhuǎn)時(shí)空載分支趨人點(diǎn)張力; T 3一正轉(zhuǎn)時(shí)空載分支奔離點(diǎn)張力; T4 一正轉(zhuǎn)時(shí)承載分支趨人點(diǎn)張力; Tx一空載分支任意點(diǎn)張力; 以上的正轉(zhuǎn)

4、指最大張力 出現(xiàn)在承載分支末端的傳動(dòng),參看圖1與圖4。 一、單滾簡或雙滾筒傳動(dòng) 由于雙滾筒傳動(dòng)相當(dāng)于大張力比的單滾筒傳動(dòng),為了簡化分析,這里以單滾筒傳動(dòng) (圖1)為例分析如下: 在確定拉緊裝置的合理位置和拉緊力時(shí),首先研究空載分支張力Tx的變化規(guī)律。根據(jù)不打滑條件和傳動(dòng)關(guān)系可得: 式 中:Tx正一正轉(zhuǎn)時(shí)空載分支任意點(diǎn)張力, Tx反一反轉(zhuǎn)時(shí)空載分支任意點(diǎn)張力, P = A +B 使 (1) 式=(2) 式,便可得到張力不變點(diǎn)位置。 因?yàn)椤? 故。 即不變點(diǎn)。 因?yàn)锳>B,故 X0 >L,即在這種可逆膠帶輸送機(jī)的全長內(nèi)不存在

5、張力不變點(diǎn),參看圖2。但是可 以看出,離傳動(dòng)滾筒 I 愈遠(yuǎn),張力的差值越小,即正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)的張力越接近。所以對于單滾筒傳動(dòng)或雙滾筒傳動(dòng)的可逆膠帶輸送機(jī),拉緊裝置應(yīng)設(shè)在空載分支遠(yuǎn)離傳動(dòng)滾筒的改向滾筒附近。 為了保證雙向運(yùn)轉(zhuǎn)都能平穩(wěn)可靠,拉緊裝里的重量應(yīng)以反轉(zhuǎn)時(shí)的較大張力Tx反為依據(jù)。由 (2) 式可得： 由此可得正轉(zhuǎn)時(shí)膠帶張力的增加值 在拉緊裝置張力為T3反的情況下，膠帶正轉(zhuǎn)時(shí)的最大張力為； 最大張力的增加率為 式 (6) 可用 圖 3 的曲線形式表示。 二、頭尾滾筒傳動(dòng) 如上所述,這里只研究圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動(dòng)形式。由圖4可得: 式中: 一頭尾傳動(dòng)滾筒

6、按圓周力均勻分配法計(jì)算時(shí)的有效張力比【1】 由 (7)、(8) 兩式可得張力不變點(diǎn)的位置 (圖5) 為:X。= L/2 以上結(jié)果說明,圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動(dòng)膠帶運(yùn)輸機(jī)的拉緊裝置設(shè)在空載分支的中間位置最好,但是這必然受到工藝或布置等條件的限制,因而實(shí)際上不得不選擇其它位置( 一般布置在端部滾筒附近)。根據(jù) 目前的設(shè)備情況,拉緊裝置最好放在兩端的任意一端,否井 1拉緊裝置須設(shè)置逆止裝置或其它其它形式的 自動(dòng)控制。 為了防止逆向運(yùn)輸時(shí)打滑,拉緊裝置的重量應(yīng)按正轉(zhuǎn)時(shí)的較大張力T:選取,而當(dāng)逆轉(zhuǎn)時(shí)膠帶張力將增加 膠帶的最大張力（反轉(zhuǎn)時(shí)）: 最大張力增加率為 式 (11

7、 可用曲線形式 (圖6) 表示 。 綜上所述,設(shè)計(jì)可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)應(yīng)作如下的考慮: 1.在同等工作條件下,頭尾滾筒傳動(dòng)比單滾筒傳動(dòng)或雙滾筒傳動(dòng)的最大張力小【1】。從本文式 (4) 與式 (9) 或 圖3與圖6也可看 出,圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動(dòng)比單滾筒 或雙滾筒傳動(dòng)的可逆膠帶運(yùn)輸機(jī),膠帶張力增加值和最大張力增加率均低得多。因此可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)應(yīng)盡可能采用圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動(dòng)形式。 2單滾筒或雙滾筒傳動(dòng)的可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)應(yīng)將拉緊裝置布置在遠(yuǎn)離傳動(dòng)滾筒的改向滾筒附近,圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動(dòng)可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)應(yīng)將拉緊裝置布置在空載分支的中部,但常受 條件的限

8、制,不得不布置在空載分支的頭部滾筒或尾部滾筒附近。 3可逆膠帶運(yùn)輸機(jī)的計(jì)算仍可按照單向正轉(zhuǎn)時(shí)進(jìn)行。對于單滾筒或雙滾筒傳動(dòng)的可逆膠帶運(yùn)輸機(jī),拉緊裝置的重量按 (3) 式計(jì)算的張力確定,膠帶最大張力按 (5) 式計(jì)算,(雙滾筒傳動(dòng)的張力比用兩傳動(dòng)滾筒張力比之積代替),對于圓周力均勻分配的頭尾滾筒傳動(dòng)的可逆膠帶運(yùn)輸機(jī),拉緊裝置的重量按正轉(zhuǎn)時(shí)的較大張力 T。選取,膠帶最大張力按式(1 0 )計(jì)算。 如膠帶運(yùn)輸機(jī)的正反轉(zhuǎn)阻力不等,仍可參照上述進(jìn)行設(shè)計(jì),其具體數(shù)據(jù)可用逐點(diǎn)計(jì)算法【8】求得。 參考文獻(xiàn) 〔1〕田蘇:多滾筒傳動(dòng)膠帶運(yùn)輸機(jī)的計(jì)算《起重機(jī)運(yùn)轅機(jī)械》19 76年第1期 〔2〕第一機(jī)械工業(yè)部起重運(yùn)物機(jī)械研究所:高強(qiáng)度膠帶運(yùn)輸機(jī)譯文集1974年 〔3〕火力發(fā)電廠運(yùn)煤設(shè)計(jì)編寫組:火力發(fā)電廠運(yùn)煤設(shè)計(jì)電力工業(yè)出版社1975年