600MW超臨界壓力鍋爐煤粉鍋爐課程設(shè)計

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1、 銀川能源學(xué)院 課程設(shè)計任務(wù)書 設(shè)計題目：600MW超臨界壓力鍋爐煤粉鍋爐 年級專業(yè)： 能動1202 班 專 業(yè)： 能 源 與 動 力 工 程 姓 名： 楊超超 學(xué) 號： 指導(dǎo)教師： 目錄 第一章 鍋爐設(shè)計的目的及意義 第一節(jié) 鍋爐課程設(shè)計的目的和內(nèi)容 1 第二節(jié)

2、鍋爐課程設(shè)計的方法和步驟 2 第二章 鍋爐簡介 3 第一節(jié) 鍋爐的整體布置 3 第二節(jié) 鍋爐爐膛及受熱面結(jié)構(gòu) 3 第三節(jié) 鍋爐傳熱的基本方程 3 第四節(jié) 省煤器 4 第五節(jié) 過熱器系統(tǒng) 4 第六節(jié) 再熱器系統(tǒng) 6 第七節(jié) 燃料系統(tǒng) 6 第八節(jié) 煙風(fēng)系統(tǒng) 6 第九節(jié) 鍋爐輔助計算 6 第十節(jié) 燃料的燃料計算 6 第十一節(jié) 固體燃料燃料產(chǎn)生的煙氣量計算 6 第三章 計算 3 第一節(jié) 600MW機(jī)組鍋爐設(shè)計計算原始參數(shù) 9 第二節(jié) 理論空氣量和理論煙氣量的計算 10 第三節(jié) 鍋爐燃料及熱平衡計算 11 第四節(jié) 爐膛設(shè)計和水冷壁的計算

3、13 第五節(jié) 前屏過熱器結(jié)構(gòu)和熱力計算 16 第六節(jié) 后屏過熱器結(jié)構(gòu)和熱力計算 23 第七節(jié) 高溫再熱器結(jié)構(gòu)和熱力計算 27 第八節(jié) 第一懸吊管結(jié)構(gòu)和熱力計算 32 第九節(jié) 高溫對流過熱器結(jié)構(gòu)和熱力計算 34 第十節(jié) 第二懸吊管結(jié)構(gòu)和熱力計算 38 第十一節(jié) 低溫再熱器垂直段結(jié)構(gòu)和熱力計算 33 第十二節(jié) 轉(zhuǎn)向室結(jié)構(gòu)和熱力計算 37 第十三節(jié) 低溫再熱器水平段結(jié)構(gòu)和熱力計算 39 第十四節(jié) 省煤器結(jié)構(gòu)和熱力計算 47 第十五節(jié) 汽溫校核 48 第十六節(jié) 空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)和熱力計算 52 第十七節(jié) 熱力計算數(shù)據(jù)的總校和計算結(jié)果匯總 60 第四章

4、 參考文獻(xiàn) 61 第60頁 第1章 鍋爐設(shè)計的目的和意義 第一節(jié) 鍋爐課程設(shè)計的目的和內(nèi)容 一、鍋爐課程設(shè)計的目的 鍋爐課程設(shè)計是《鍋爐原理》課程的重要教學(xué)實(shí)踐環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計，使學(xué)生對鍋爐原理課程的知識得到鞏固、充實(shí)和提高；掌握鍋爐機(jī)組的熱力計算方法，學(xué)會使用與熱力計算相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)或?qū)t，培養(yǎng)綜合考慮鍋爐機(jī)組設(shè)計與布置的初步能力；培養(yǎng)學(xué)生查閱資料和分析數(shù)據(jù)的能力，提高學(xué)生運(yùn)算、繪圖等基本技能；培養(yǎng)學(xué)生對待工程技術(shù)問題的嚴(yán)肅認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。 二、鍋爐課程設(shè)計的內(nèi)容 本書的設(shè)計任務(wù)是根據(jù)一臺給定規(guī)范和形式的600MW等級超臨界壓力直流煤粉鍋爐的原始資

5、料，進(jìn)行鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計和熱力計算。 2.1鍋爐設(shè)計計算時應(yīng)提供的原始資料 （1）鍋爐的主要參數(shù)，包括鍋爐蒸發(fā)量、再熱蒸汽流量、給水壓力和溫度、 過熱蒸汽和再熱蒸汽的壓力和溫度。 （2）給定的燃料和燃料特性。 （3）鍋爐概況，如鍋爐結(jié)構(gòu)和受熱面布置、制粉系統(tǒng)、燃燒設(shè)備的形式等。 （4）鍋爐結(jié)構(gòu)簡圖、煙風(fēng)和汽水系統(tǒng)流程簡圖等。 在設(shè)計計算時，鍋爐的排煙溫度和熱空氣溫度應(yīng)預(yù)先選定，也可以原始數(shù)據(jù)給定。爐膛出口煙氣溫度和煙道煙氣溫度，以及汽水流程中各受熱面進(jìn)出口處工質(zhì)的溫度和焓，應(yīng)根據(jù)技術(shù)要求在合理的范圍內(nèi)選定。 2.2課程設(shè)計的內(nèi)容 （1）鍋爐爐膛及主要受熱面的結(jié)構(gòu)設(shè)計。 （2）額

6、定負(fù)荷下鍋爐的熱力計算。 （3）繪制鍋爐受熱面的結(jié)構(gòu)圖。 （4）編寫課程設(shè)計報告。 三、鍋爐設(shè)計的要求 隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步和國家對節(jié)能、環(huán)保要求的提高，電力工業(yè)的發(fā)展日益受到資源和環(huán)境等因素的制約，以降低能源消耗、減少污染物排放為目標(biāo)的節(jié)能減排能力已成為衡量一個企業(yè)競爭力的首要標(biāo)準(zhǔn)。因此，針對新型鍋爐的技術(shù)發(fā)展趨勢以及新情況下對鍋爐系統(tǒng)的特殊要求，科技工作者子在鍋爐設(shè)計時應(yīng)著重考慮以下幾個方面： （1）采用成熟、先進(jìn)的超臨界壓力技術(shù)，確保機(jī)組具有較高的循環(huán)效率和可用率。 （2）選用合適的爐膛尺寸及熱負(fù)荷指標(biāo)，采用先進(jìn)的燃燒方式和燃燒設(shè)備，在保證爐膛不結(jié)渣和不產(chǎn)生水冷壁高溫腐

7、蝕的前提下，提高鍋爐的燃燒效率、減小爐內(nèi)煙氣溫度及速度偏差、降低鍋爐的NOX排放。 （3）采用成熟可靠的受熱面布置方式，減小汽溫偏差，保證受熱面安全可靠。 （4）具有較好的煤種適應(yīng)性和低負(fù)荷穩(wěn)燃性能以及良好的啟、停及調(diào)峰性能等。 第二節(jié) 鍋爐課程設(shè)計的方法和步驟 一、鍋爐課程設(shè)計熱力計算方法 鍋爐熱力計算可分為設(shè)計計算和校核計算。兩者的計算方法基本相同，都從燃料燃燒和熱平衡計算開始，然后按煙氣流向?qū)﹀仩t機(jī)組的各個受熱面（爐膛、屏式過熱器、對流過熱器等）進(jìn)行計算，其區(qū)別在于計算任務(wù)和所需求的數(shù)據(jù)不同。 設(shè)計計算的任務(wù)是根據(jù)給定的鍋爐容量、參數(shù)和燃料特性來確定鍋爐機(jī)組的結(jié)構(gòu)尺寸

8、和各個部件的受熱面面積，并確定鍋爐的燃料消耗量、鍋爐效率、各受熱面交界處工質(zhì)和煙氣的溫度和焓、各受熱面的吸熱量和介質(zhì)速度等參數(shù)，為選擇輔助設(shè)備和進(jìn)行空氣動力計算、水動力計算、管子金屬壁溫計算和強(qiáng)度計算等提供原始資料。 校核計算的任務(wù)是在給定鍋爐負(fù)荷和燃料特性的前提下，按鍋爐機(jī)組已有的結(jié)構(gòu)和尺寸，去確定各個受熱面交界處的水溫、汽溫、空氣和煙氣溫度、鍋爐效率、燃料消耗量以及空氣和煙氣的流量和流速。校核計算是為了估計鍋爐機(jī)組按指定燃料運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，尋求必要的改進(jìn)鍋爐結(jié)構(gòu)的措施，選擇輔助設(shè)備（或檢驗原有輔助設(shè)備的適用性）以及為空氣動力、水動力、壁溫和強(qiáng)度等計算提供原始資料。 為了計算方便，設(shè)計計

9、算也通常采用校核計算的方法，先根據(jù)經(jīng)驗并參考同類型鍋爐結(jié)構(gòu)，預(yù)先布置好各部件受熱面的結(jié)構(gòu)尺寸，然后進(jìn)行校核計算。如不合適，修改后再進(jìn)行校核計算。 對鍋爐機(jī)組做校核計算時，煙氣的中間溫度、內(nèi)部工質(zhì)溫度、排煙溫度以及熱空氣溫度等都是未知數(shù)，上述溫度需先假設(shè)，然后用漸進(jìn)法（見此逼近法）去確定。 二、鍋爐課程設(shè)計的步驟 鍋爐課程設(shè)計的步驟包括： （1）了解給定鍋爐的結(jié)構(gòu)、受熱面布置、汽水和煙風(fēng)系統(tǒng)流程等。 （2）進(jìn)行鍋爐熱力計算，包括各受熱面的設(shè)計、結(jié)構(gòu)計算、校核計算等。 （3）鍋爐總體的熱量平衡校核和誤差檢查。 （4）編寫課程設(shè)計報告。 第二章 鍋爐簡介 第一節(jié) 鍋爐

10、的整體布置 本課程設(shè)計鍋爐為超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛、一次中間再熱、四角切圓燃燒方式、全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)、Ⅱ形布置、固態(tài)排渣。爐后尾部布置2臺三分倉容式空氣預(yù)熱器。鍋爐總體布置見圖。 600mw超臨界壓力鍋爐整體布置 鍋爐燃燒系統(tǒng)為配6臺中速磨煤機(jī)的直吹式制粉系統(tǒng)，24只直流式燃燒器分六層布置于爐膛下部四角，煤粉和空氣從四角送入，在爐膛中呈切圓方式燃燒。在鍋爐最大出力工況時，5臺磨煤機(jī)和五層20只燃燒器投入運(yùn)行，1臺磨煤機(jī)備用。在主燃燒器和爐膛出口之間布置一組分離燃盡風(fēng)（SOFA）噴嘴。 第二節(jié) 鍋爐爐膛及主要受熱面的結(jié)構(gòu)

11、 爐膛傳熱計算的目的是要確定爐膛輻射受熱面(水冷壁）的吸熱量、爐膛出口煙氣溫度和爐膛熱流密度的分布。爐膛設(shè)計的任務(wù)是：在選定了爐膛出口煙溫 時，確定需布置多少輻射受熱面積；或在布置好了爐 內(nèi)受熱面后，校核爐膛出口煙溫是否合理。 爐膛傳熱計算主要是計算爐內(nèi)高溫火焰和水冷壁 之間的輻射換熱量。由于爐內(nèi)煙氣流速較小，對流傳 熱較弱，所占爐膛換熱份額很少，故計算時流傳熱量 可以忽略。 采用先進(jìn)可靠的計算方法，確保設(shè)計結(jié)果經(jīng)得起實(shí)踐的檢驗。 要達(dá)到上述要求，必須在進(jìn)行廣泛深入調(diào)查研究的基礎(chǔ)上，綜合運(yùn)用相關(guān)的理論知識以及制造和運(yùn)行方面的實(shí)踐經(jīng)驗，集合國內(nèi)外先進(jìn)技術(shù)，在對各種技術(shù)方案進(jìn)行精確計算分析

12、的同時，通過試驗對結(jié)果進(jìn)行約驗證，從而批國家各個方案的優(yōu)劣。 第三節(jié) 爐膛傳熱的基本方程 根據(jù)斯蒂芥一波爾茨曼定律，爐膛內(nèi)火焰與被包圍著的水冷壁之間的輻射換熱量為： 式中：σ-絕對黑體輻射常數(shù) Hf-有效輻射受熱面面積 T-火焰的平均溫度 Tb-水冷壁表面溫度 axt-爐膛系統(tǒng)黑度 此外，根據(jù)煙氣側(cè)熱平衡方程，即煙氣在爐膛內(nèi)放出的熱最應(yīng)等于燃料在 爐膛內(nèi)有效放熱景與煙氣從爐膛出口流出吋帶走的熱量之差，即 式中：Q,——燃料在爐膛內(nèi)的有效放熱量，kJ/kg； Il-爐膛出口處煙氣的焓，kJ/kg； Φ-

13、保熱系數(shù)； Bj-計算燃料耗量，kg/s 第四節(jié) 省煤器 省煤器的作用是在給水進(jìn)入水冷壁以前，將水進(jìn)行預(yù)熱，并借以回收鍋爐排煙中的部分熱量，提高其經(jīng)濟(jì)性。 省煤器布置于鍋爐的后煙井低溫再熱器下面，采用光管蛇形管，順列排列，與煙氣成逆流布置，并由懸吊管懸吊，懸吊管內(nèi)的工質(zhì)來自省煤器。為了確保后煙井的煙氣分布均勻，在后煙井入口的后墻包覆管及省煤器進(jìn)口處前后墻包覆管上均焊有煙氣阻流板，以防止形成煙氣走廊，造成局部磨損。如圖 第五節(jié) 過熱器系統(tǒng) 過熱器系統(tǒng)按蒸汽流向可分為:頂棚和包覆過熱器，前屏過熱

14、器，后屏過熱器和末級過熱器（高溫對流過熱器），其中主受熱面為前屏過熱器，后屏過熱器和末級過熱器。 一、過熱蒸汽系統(tǒng)流 從汽水分離器引出的蒸汽進(jìn)入爐頂進(jìn)口集箱，經(jīng)前爐頂管至爐頂出口集箱，為減少蒸汽阻力損失，在BMCR工況下約35.6%的蒸汽經(jīng)旁路管直接進(jìn)入爐頂出口集箱。從爐頂出口集箱引出的蒸汽經(jīng)過后爐頂管，后煙井包覆，后煙井延伸側(cè)墻，再匯總至后煙井側(cè)墻上集箱，分四路引入前屏進(jìn)口集箱，進(jìn)入前屏加熱后進(jìn)入前屏出口集箱，再分兩路經(jīng)第一級噴水減溫后進(jìn)入后屏過熱器進(jìn)口集箱，流經(jīng)后屏并進(jìn)入后屏過熱器出口集箱，從后屏過熱器出口集箱分兩路經(jīng)第二級噴水減溫后進(jìn)入末級過熱器進(jìn)口集箱，在末級過熱器加熱后進(jìn)入末

15、級過熱器出口集箱。再由兩根末級過熱器出口集箱引出管引出至兩根主蒸汽管道并送往汽輪機(jī)高壓缸。 二、前屏過熱器 前屏過熱器（也稱大屏，分隔屏過熱器）布置于爐膛上部，不僅可吸收爐膛上部的煙氣輻射熱，還能分隔煙氣流，起到減弱切圓燃燒時爐膛出口煙氣殘余旋轉(zhuǎn)的作用，降低爐膛出口煙溫偏差。 三、后屏過熱器 后屏加熱器布置在爐膛上部，前屏之后，爐膛折焰角的前方，可吸收部分爐膛上部的輻射熱量。 四、末級過熱器 末級過熱器布置于水平煙道，在高溫再熱器和爐膛后墻水冷壁懸吊管之后，受熱面呈順列逆流布置，主要靠對流傳熱吸收熱量。 五、減濕系統(tǒng) 過熱器汽溫通過兩級噴水控制，第一級噴水布

16、置在前屏過熱器出口管道上，第二級噴水布置在后屏過熱器出口管道上，過熱器噴水取自省煤器進(jìn)口管道的給水。 第六節(jié) 再熱器系統(tǒng) 再熱器系統(tǒng)由低溫再熱器和高溫再熱器兩級組成。 一、再熱蒸汽系統(tǒng)流程 自汽機(jī)高壓缸排出的蒸汽分成兩路經(jīng)事故噴水減溫器后引入低溫再熱器進(jìn)口集箱，經(jīng)低溫再熱器后進(jìn)入低溫再熱器出口集箱，再經(jīng)過兩根連接管道引至高溫再熱器進(jìn)口集箱，經(jīng)過高溫再熱器后從高溫再熱器出口集箱上引至兩根蒸汽管道，送往汽輪機(jī)中壓缸，其流程圖如圖所示。 低溫再熱器和高溫再熱器之間通過連接管道進(jìn)行左右交叉，以減少因爐膛左右側(cè)煙溫偏差而引起的再熱蒸汽溫度偏差。 二、低溫再熱器 低溫再

17、熱器布置于后豎井煙道中，順列排列，與煙氣成逆流布置，靠對流傳熱吸收熱量，低溫再熱器又分成水平段和垂直段。垂直段布置于水平煙道的尾部豎井前墻懸吊管之后鍋爐轉(zhuǎn)向室的入口處。 三、高溫再熱器 由于再熱蒸汽采用擺動燃燒器調(diào)溫，故高溫再熱器布置于爐膛折焰角上部煙氣高溫區(qū)，與煙氣成順流流動，順列布置。 第七節(jié) 燃燒系統(tǒng) 鍋爐采用配中速磨煤機(jī)，冷一次風(fēng)機(jī)，正壓直吹式制粉系統(tǒng)。煤粉燃燒器為四角布置，切圓燃燒，擺動式燃燒器。通過燃燒設(shè)備設(shè)計和爐膛布置的匹配來滿足各項燃燒指標(biāo)的要求，即煤粉的及時著火，穩(wěn)定燃燒和低NO排放，并保證爐內(nèi)不能發(fā)生明顯的結(jié)渣和水冷壁的高溫腐蝕。 主風(fēng)箱設(shè)有

18、6層強(qiáng)化著火煤粉噴嘴，在煤粉噴嘴四周布置有燃料風(fēng)（周界風(fēng)）。煤粉噴嘴和二次風(fēng)噴嘴相間布置。除底部二次風(fēng)（也稱火下風(fēng)）（UFA）和頂部二次風(fēng)外，中間五層二次風(fēng)（也稱輔助風(fēng)）的一層噴嘴都由三層小噴嘴組成，其中上下兩層為偏置的CFS噴嘴，中間一層為直吹風(fēng)噴嘴。在主風(fēng)箱上部設(shè)有兩層緊湊燃盡風(fēng)（Close coupled OFA，CCOFA）噴嘴，在主風(fēng)箱下部設(shè)有一層火下風(fēng)（underfire air，UFA）噴嘴。 在CCOFA上部布置有分離燃盡風(fēng)（separated OFA，SOFA）噴嘴，即五層可水平擺動的分離燃盡風(fēng)噴嘴。 在本鍋爐課程設(shè)計中，燃燒設(shè)備和制粉系統(tǒng)不需要設(shè)計和計算，直接給定。

19、第八節(jié) 煙風(fēng)系統(tǒng) 一、煙氣系統(tǒng) 爐膛中產(chǎn)生的煙氣流過后煙井后，通過煙道進(jìn)入空氣預(yù)熱器煙氣倉，在預(yù)熱器中利用煙氣余熱使一、二次風(fēng)得到預(yù)熱。煙氣在煙氣倉中將預(yù)熱器的波形板受熱面加熱而得到冷卻。加熱后的波形板先進(jìn)入二次風(fēng)分隔倉加熱二次風(fēng)，然后再進(jìn)入一次風(fēng)分隔倉加熱一次風(fēng)。從空氣預(yù)熱器出來的煙氣通過靜電除塵器、脫硫設(shè)備等，排至煙囪。 二、空氣系統(tǒng) 一次風(fēng)的作用是干燥和輸送煤粉，從大氣中抽吸的空氣通過一次風(fēng)機(jī)，送入三分倉預(yù)熱器的一次風(fēng)分隔倉，加熱后通過熱一次風(fēng)道進(jìn)入磨煤機(jī)，在進(jìn)預(yù)熱器前有一部分冷風(fēng)在磨煤機(jī)進(jìn)口前與熱一次風(fēng)相混合。作為磨煤機(jī)調(diào)溫風(fēng)。 二次風(fēng)的作用是強(qiáng)化燃燒和控

20、制NOx生成量。從大氣吸入的空氣通過送風(fēng)機(jī)進(jìn)入預(yù)熱器的二次風(fēng)分隔倉，加熱后經(jīng)二次風(fēng)道進(jìn)入大風(fēng)箱，并由大風(fēng)箱分配到各二次風(fēng)噴嘴。供給五層分離燃盡風(fēng)噴嘴的空氣也由大風(fēng)箱上抽取。 第九節(jié) 鍋爐輔助計算 1. 煤種的效核與判別 校核煤種一般是指保證鍋爐能夠安全和最基本性能的最低煤質(zhì)要求；燃用校核煤種時不能保證鍋爐的設(shè)計性能要求；在工程中鍋爐廠常常以校核煤種來驗證鍋爐的整體設(shè)計是否存在偏差，在煤質(zhì)偏離的情況下鍋爐能否安全運(yùn)行。 煤種的判別： 通常根據(jù)煤化程度把煤分為三大類：褐煤、煙煤、無煙煤。具體分類如下圖： 分類指標(biāo)用下列符號表示： Vr——干燥無灰基揮發(fā)分，%； H

21、r——干燥無灰基氫含量，%； GRI（簡記G）————煙煤的粘結(jié)指數(shù)； Y——煙煤的膠質(zhì)層最大厚度，毫米（mm）； b——煙煤的奧亞膨脹度，%； M——煤樣的透光率，%； 第十節(jié) 燃料的燃燒計算 燃料的燃燒是燃料中的可燃元素與氧氣在高溫條件下進(jìn)行的高速放熱化學(xué)反應(yīng)過程。為使燃料燃燒，需要一定溫度條件外還需要一定的氧氣。電廠燃燒設(shè)備中，氧氣來源于空氣。1KG收到基燃料完全燃燒且沒有剩余氧存在是所需的空氣量，稱為理論空氣量VO。 過量空氣系數(shù) 在燃燒設(shè)備中，燃燒過程一般在爐膛出口處結(jié)束，因此對燃燒有重大影響的是爐膛出口出的過量空氣系數(shù)。的大小直接影響燃燒效率和熱效率: 其值過大將

22、會造成過大的排煙熱損失并使?fàn)t溫偏低，不利于燃燒；其值過小會造成固體及氣體不完全燃燒損失過大，且污染物排放濃度過高。 實(shí)際空氣量VK與理論空氣量V0之比稱為過量空氣系數(shù)，即 式中 α—過量空氣系數(shù)，用于煙氣量的計算 β—過量空氣系數(shù)，用于空氣量的計算 理論煙氣量 第十一節(jié) 固體燃料燃燒產(chǎn)生的煙氣量計算 1、 理論空氣量計算L=0.2413Q/1000+0.5 L:燃料完全燃燒所需的理論空氣量，單位是m3/kg;Q:燃料低發(fā)熱值，單位是kJ/kg;二、理論煙氣量計算 V=0.01(1.867C+0.7S+0.8N)+0.79LV:

23、理論干煙氣量，單位是m3/kg;C、S、N：燃料中碳、硫、氮的含量； 第3章 計算 第1節(jié) 600MW機(jī)組鍋爐設(shè)計計算原始參數(shù) 序號 名 稱 符 號 單 位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 額定蒸發(fā)量 Dsh t/h 給定 1913 2 過熱蒸汽壓力 psh MPa 給定，表壓 25.4 3 過熱蒸汽溫度 tsh ℃ 給定 571 4 再熱蒸汽流量 Drh t/h 給定 1586 5 再熱蒸汽入口壓力 prh MPa 給定，表壓 4.35 6 再熱蒸汽入口溫度 trh ℃ 給定 310 7

24、 再熱蒸汽出口壓力 prh MPa 給定 4.16 8 再熱蒸汽出口溫度 trh ℃ 給定 569 9 給水壓力 pfw MPa 給定 29.35 10 給水溫度 tfw ℃ 給定 282 11 周圍環(huán)境溫度 tca ℃ 給定 20 12 鍋爐燃煤特性 神華煙煤 　 　 　 　 （1）碳收到基質(zhì)量百分比 Car % 給定 61.70 　 （2）氫收到基質(zhì)量百分比 Har % 給定 3.67 　 （3）氧收到基質(zhì)量百分比 Oar % 給定 8.56 　 （4）氮收到基質(zhì)量百分比 Nar

25、 % 給定 1.12 　 （5）硫收到基質(zhì)量百分比 Sar % 給定 0.60 　 （6）灰分收到基質(zhì)量百分比 Aar % 給定 8.80 　 （7）水分收到基質(zhì)量百分比 Mar % 給定 15.55 　 （8）揮發(fā)分干燥無灰基質(zhì)量百分比 Vdaf % 給定 34.73 　 （9）燃料收到基低位發(fā)熱量 Qnet,ar kJ/kg 給定 23442 序號 名 稱 符 號 單 位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 元素之和 — ％ Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar 100% 2 元素之

26、和正確否？ — — — 正確 3 高位發(fā)熱量（經(jīng)驗公式） Qgr,ar kJ/kg 339Car+1256Har-109(Oar-Sar) 24658.18 4 低位發(fā)熱量（經(jīng)驗公式） Qnet,ar kJ/kg Qgr,ar-r(0.09Har+0.01Mar) 24354.42 5 經(jīng)驗公式值和給定值之差 ⊿Qnet,ar kJ/kg Qnet,ar-Qnet,ar 456.21 6 誤差判別 — — │⊿Qnet,ar│<800 正確 7 煤的折算因子 red — 4190/Qnet,ar 0.17 8 折算灰分

27、 Ared,ar ％ redAar 2.29 9 折算水分 Mred,ar ％ redMar 1.69 10 折算硫分 Sred,ar ％ redSar 0.20 11 煤的灰分特性判斷 — — Ared,ar<4% 正確 　 　 — — Mred,ar<8% 正確 　 　 — — Sred,ar<0.2% 正確 表4-2 理論空氣量和理論煙氣量計算 序號 名 稱 符 號 單 位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 　 結(jié) 果 1 理論空氣量 Vo Nm3/kg 0.0889

28、 (Car + 0.375 Sar) + 0.265Har－0.0333Oar 　 6.19 2 理論氮?dú)馊莘e VoN2 Nm3/kg 0.79 V0 + 0.008 Nar 　 4.90 3 三原子氣體RO2的容積 VRO2 Nm3/kg 0.01866 (Car+ 0.375 Sar) 　 1.16 4 理論水蒸汽容積 V0H2O Nm3/kg 0.111 Har + 0.0124 Mar+ 0.0161 V0 　 0.70 5 理論煙氣容積 Vog Nm3/kg VoN2+VoH2O+VRO2 　 6.76 表4-3

29、 煙氣特性表 序號 名稱及公式 符 號 單 位 前屏至省煤器 空預(yù)器熱段 空預(yù)器冷段 1 煙道進(jìn)口過量空氣系數(shù)（查表3-3） a — 1.2 1.2 1.24 2 煙道出口過量空氣系數(shù)（查表3-4） a" — 1.2 1.2 1.28 3 煙道平均過量空氣系數(shù)(α+α")/2 aav — 1.2 1.22 1.26 4 過?？諝饬?αav-1)Vo ⊿V Nm3/kg 0.98 1.08 1.61 5 水蒸汽容積VoH2O+0.0161ΔV VH2O Nm3/kg 0.65 0.65 0.73 6 煙氣總

30、容積 Vgo+1.0161(αav-1)Vo Vg Nm3/kg 6.43 6.53 8.31 7 RO2占煙氣容積份額 VRO2/Vg rRO2 — 0.14 0.14 0.14 8 H2O占煙氣容積份額 VH2O/Vg rH2O — 0.1 0.1 0.08 9 RO2+H2O的容積份額 rRO2+rH2O rg — 0.24 0.24 0.22 10 煙氣質(zhì)量 1-Aar/100+1.306αavVo Gg kg/kg 8.47 8.6 11.10 11 飛灰濃度，αfa取0.95 αfaAar/(100G

31、g) μash kg/kg 0.026 0.03 0.0075 表4-5 鍋爐熱平衡及燃料計算爐熱平衡及燃料消耗量 序號 名 稱 符 號 單 位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 　 結(jié) 果 1 燃料帶入的熱量 Qf kJ/kg ≈Qnet.ar 　 23442 2 排煙溫度 ?exg ℃ 給定 　 126 3 排煙的焓 Iexg kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 　 1140 4 冷空氣溫度 tca oC 給定 　 20 5 理論冷空氣焓 Icao kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 　 129.6 6 機(jī)械不完全燃燒熱損失

32、 q4 % 取用 　 0.6 7 化學(xué)不完全燃燒熱損失 q3 % 取用 　 0 8 排煙熱損失 q2 % (Iexg-αexgI0ca)(1-q4/100)/Qf100 　 5.26 9 散熱損失 q5 % 取用 　 0.2 10 灰渣熱損失 q6 % 取用 　 0.06 11 總熱損失 ∑q % q2+q3+q4+q5+q6 　 6.12 12 鍋爐熱效率 ηb % 100 -∑q 　 93.88 14 保熱系數(shù) φ — 1-q5/(ηb+q5) 　 0.9979 15 過熱蒸汽的焓

33、 i"sh kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，psh"=25.4MPa注 　 3398.58 16 給水的焓 ifw kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，pfw=19.35MPa 　 1241.60 17 過熱蒸汽流量 Dsh t/h 給定 　 1913 18 再熱蒸汽出口焓 i"rh kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，prh"=4.16MPa 　 3601.4 19 再熱蒸汽進(jìn)口焓 irh kJ/kg 調(diào)用函數(shù)，prh=4.35MPa 　 2975 20 再熱蒸汽流量 Drh t/h 給定 　 1586 21 鍋爐有效利用熱量 Q1 kJ/h

34、 Dsh(i"sh-ifw)+Drh(i"rh-irh) 　 5009773.14 22 鍋爐實(shí)際燃料消耗量 B kg/h Q1/(ηbQf/100) 　 293780 24 鍋爐計算燃料消耗量 Bcal kg/s B(1-q4/100)/3600 　 81.11 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 溫度 空氣焓 CO2 N2 O2 H2O 灰焓 　 　 　 　 20 26 　 　 　 　 　 　 　 　 　 30 39 　 　 　 　

35、 　 　 　 　 　 100 132 169 130 132 151 80.8 　 　 　 　 200 266 357 260 267 304 169.1 　 　 　 　 300 403 559 392 407 463 263.7 　 　 　 　 400 542 772 527 551 626 360 　 　 　 　 500 684 996 664 699 794 458.5 　 　 　 　 600 830 1222 804 850 967 559.8 　

36、　 　 　 700 979 1461 946 1005 1147 663.2 　 　 　 　 800 1130 1704 1093 1160 1335 767.2 　 　 　 　 900 1281 1951 1243 1319 1524 874 　 　 　 　 1000 1436 2202 1394 1478 1725 984 　 　 　 　 1100 1595 2457 1545 1637 1926 1096 　 　 　 　 1200 1754 2717 1695 18

37、00 2131 1206 　 　 　 　 1300 1913 2976 1850 1963 2344 1360 　 　 　 　 1400 2076 3240 2009 2127 2558 1571 　 　 　 　 1500 2239 3504 2164 2294 2779 1758 　 　 　 　 1600 2403 3767 2323 2461 3001 1830 　 　 　 　 1700 2566 4035 2482 2629 3227 2066 　 　 　 　 18

38、00 2729 4303 2642 2796 3458 2184 　 　 　 　 1900 2897 4571 2805 2968 3688 2385 　 　 　 　 2000 3064 4843 2964 3139 3926 2512 　 　 　 　 2100 3232 5115 3127 3307 4161 2640 　 　 　 　 2200 3399 5387 3290 3483 4399 2760 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　

39、 表4-4 煙氣焓溫表 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 序號 溫度(℃) 理論煙氣焓I0g(kJ/kg) 理論空氣焓I0a(kJ/kg) 飛灰的焓Ifa(kJ/kg) 煙氣的焓Ig=I0g+(α-1)I0a+Ifa (kJ/kg) 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 α=1.2 　 α=1.24 　 α=1.28 　 　 　 　 　 　 Ig ΔIg Ig ΔIg Ig ΔIg 1 100 937.11 859.3 10.36 1155.33 182.22 1201.04 227

40、.93 1224.08 250.97 2 200 1970.02 1732 21.69 2338.04 368.02 2407.31 437.29 2476.57 506.55 3 300 2997.89 2624 33.82 3556.42 558.53 3661.36 663.47 3766.3 768.41 4 400 4056.95 3528 46.17 4808.8 751.85 4949.94 892.99 5091.05 1034.1 5 500 5142.74 4453 58.8 6902.11

41、 949.37 6270.22 1127.48 6448.34 1305.6 6 600 6169.06 5403 71.79 7321.51 1152.45 7537.64 1368.58 7753.77 1584.71 7 700 7387.31 6373 85.06 8747.03 1359.72 9001.64 1614.65 9256.89 1869.58 8 800 8560.82 7356 98.93 10130.47 1569.65 10425.72 183.69 10718.97 2158.15 9

42、 900 9755.19 8339 112.09 11535.14 1779.95 11868.71 2113.52 12020.29 2447.1 10 1000 10967.71 9348 126.2 12963.58 1995.87 13337.52 2369.81 13711.45 2743.74 11 1100 12046.26 10838 140.56 14263.51 2217.25 14678.85 2632.59 15094.19 3047.93 12 1200 13405.7 11419 154.67

43、 15844.58 2438.38 16300.82 2895.12 16757.56 3351.86 13 1300 14656.54 12454 174.42 17321.69 2665.15 17819.83 3163.29 18317.98 3661.44 14 1400 15934.57 13515 201.48 18839.00 2904.43 19379.59 3445.02 19920.18 3985.61 15 1500 17196.83 14576 225.46 20337.47 3140.64 2092

44、0.5 3723.67 21503.54 4306.71 16 1600 18497.2 15644 234.7 21842.61 3363.41 22468.35 3989.15 23094.09 4614.89 17 1700 19770.23 16705 264.96 23376.12 3605.89 24044.31 4274.08 26712.49 4942.26 18 1800 21069.86 17766 280.1 24903.12 3833.26 25613.57 4543.89 26324.38 525

45、4.52 19 1900 22384.25 18859 305.88 26402.26 4077.77 27216.4 4832.89 27970.78 5586.53 20 2000 23688.28 19947 322.16 27999.77 4311.49 28797.63 5109.35 29595.5 5907.22 21 2100 25010.84 21040 339 29557.48 4546.64 30399.2 5388.26 31240.71 6229.87 22 2200 26335.47 2212

46、7 353.97 31114.94 4779.47 32000.04 5664.57 32885.32 6549.67 表4-6 爐膛結(jié)構(gòu)特征和水冷壁有效系數(shù)的計算 　 序號 名 稱 符 號 單 位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 一、爐膛結(jié)構(gòu)計算 　 1 前墻面積 Ffr m2 (35.538+7.332+9.458/2)18.816 895.62 2 后墻面積 Fb m2 (6.751+30.367+7.332+9.458/2)18.816 925.35 3 側(cè)墻面積 F

47、s m2 (13.356+17.696)/25.171+30.36717.696+(17.696+9.458)/26.006 699.2 4 兩側(cè)墻 2Fs m2 2Fs 1398.41 5 四角的四個切角削去爐墻的面積 Fd m2 41.3324.02 255.36 6 四角補(bǔ)加面積 Fadd m2 41.8824.0 180.48 7 應(yīng)扣去布置燃燒器損失的面積 FB m2 Fd-Fadd 74.88 8 出口煙窗面積 Fout m2 13.35618.816 251.31 9 包圍爐膛的總面積 ∑F m2 Ffr

48、+Fb+2Fs+Fout-Fl 3395.81 10 方形爐膛容積 Vf m3 FsW 13156.2 11 四個切角損失容積 Vl m3 1.331.33/2424 84.91 12 爐膛實(shí)際容積 Vef m3 Vf-Vl 13071.29 13 爐膛輻射層有效厚度 S m 3.6Vef/∑F 13.857 二、水冷壁熱有效系數(shù)的計算 14 水冷壁熱有效系數(shù) ψ — 查表3-6 0.43 15 燃燒器所占爐墻面積 FB m2 估算 50 16 爐膛出口煙窗平面熱有效系數(shù) ψo(hù)ut — βψ=0.80.45

49、 0.36 17 爐膛水冷壁平均熱有效系數(shù) ψav — [(∑F-Fout-FB)ψ+FB0+Foutψo(hù)ut]/∑F 0.42 三、在BMCR工況下，假定下面5層燃燒運(yùn)行，同時每層燃燒器給粉量相同 18 燃燒器布置相對高度 xB — hB/hf 0.36 19 M值 M — 0.59-0.5xB 0.41 20 燃燒器區(qū)域爐膛有效截面積 A m2 17.69618.816-1.332/24 330.31 21 爐膛截面積的當(dāng)量半徑 R m sqrt(A/π) 10.24 表4-7 爐膛熱力計算 序號 名　稱 符　號 單

50、　位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 熱空氣溫度 tha oC 假設(shè)后校核 325 2 理論熱空氣焓 Ihao kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 2322.1 3 爐膛和制粉系統(tǒng)總漏風(fēng)系數(shù) △αf+△αpcs — 查表3-4 0.04 4 空預(yù)器出口過量空氣系數(shù) βah" — α"-(△αf+△αpcs) 1.24 5 空氣帶入爐內(nèi)熱量 Qa kJ/kg βah"Iha0+(△αf+△αpcs)Icao 2884.6 6 1kg燃料帶入爐內(nèi)的有效熱 Qeff kJ/kg Qf(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qa 2

51、1454.6 7 理論燃燒溫度 tth oC 調(diào)用函數(shù) 1608 8 理論燃燒溫度 Tth K tth+273 1881 9 爐膛出口煙溫 ?"f oC 假設(shè)后校核 1380 　 爐膛出口煙溫 T"f K θ"f+273 1653 10 爐膛出口煙焓 I"f kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 14513.3 11 煙氣平均熱容 (VC)av kJ/(kgK) (Qeff-I"f)/(Tth-T"f) 30.44 12 波爾茲曼數(shù) Bo — φBcal(VC)av/(ψavFσ0T3th) 4.63 13 水蒸汽容積份額

52、 rH2O — 煙氣特性，查表4-3 0.1 　 三原子氣體的容積份額 rg — 煙氣特性，查表4-3 0.24 　 三原子氣體輻射減弱系數(shù) kgrg m-1 式(3-19)，調(diào)用函數(shù) 0.04 14 灰粒平均直徑 dash μm 中速磨煤機(jī) 16 　 煙氣中飛灰濃度 μash kg/kg 煙氣特性，查表4-3 0.03 　 灰粒輻射減弱系數(shù) kashμash m-1 式(3-20)，調(diào)用函數(shù) 0.07 15 最上排燃燒器布置高度 ht m 結(jié)構(gòu)計算，圖4-1 18.72 　 最下排燃燒器布置高度 hun

53、m 結(jié)構(gòu)計算，圖4-1 11.15 　 高度差 Δh m ht-hun 7.57 　 爐膛計算高度 hf m 結(jié)構(gòu)計算，圖4-1 41.54 　 焦炭顆粒濃度 μcok,v g/Nm3 式(3-24)，調(diào)用函數(shù) 3.68 16 焦炭顆粒的平均粒徑 dcok μm 取用 70 　 焦碳粒子輻射減弱系數(shù) kcokμcok m-1 式(3-21)，調(diào)用函數(shù) 0.02 17 火焰吸收減弱系數(shù) ka m-1 kgrg+kashμash+kcokμcok 0.12 　 爐內(nèi)輻射層光學(xué)密度 τ — kaS 1.67 1

54、8 爐內(nèi)火焰黑度 ε1 — 1-e-τ 0.81 　 火焰綜合黑度 εsyn — 式(3-29)，調(diào)用函數(shù) 0.61 19 爐膛黑度 εsynf — 式(3-28) 0.79 　 爐膛火焰最高溫的相對高度 xm m ≈xB 0.36 20 爐膛出口無量綱煙溫 θ"f(1) — 熱有效系數(shù)法，式(3-26) 0.91 　 爐膛出口溫度 T"f,cal(1) K θ"f(1)(tth+273) 1710.8 　 爐膛出口溫度 ?"f,cal(1) oC T"f,cal(1)-273 1437.8 　 計算誤差

55、△?"f(1) oC 允許誤差100℃ 57.8 21 爐膛出口無量綱煙溫 θ"f(2) — 前蘇73計算修正法，式(3-30) 0.88 　 爐膛出口溫度 T"f,cal(2) K θ"f(2)(tth+273) 1659.3 　 爐膛出口溫度 ?"f,cal(2) oC T"f,cal(2)-273 1386.3 　 計算誤差 △?"f(2) oC 允許誤差100℃ 6.3 22 爐內(nèi)傳熱量 QR kJ/kg 式(3-31) 6926.5 23 第一懸吊管之前的爐內(nèi)容積 Vf m3 估算，Vf+Vp1+Vp2+Vr

56、h2 18317.35 　 燃燒器區(qū)域爐膛容積熱強(qiáng)度 qV kW/m3 BcalQnet,ar/Vf，一般在75～100之間 82.57 24 燃燒器區(qū)域爐膛斷面熱強(qiáng)度 qA MW/m2 BcalQnet,ar/A，上限在4～4.6之間 4.59 25 燃燒器區(qū)域爐墻面積 AB m2 2(W+D)(△h+3) 771.72 26 富燃缺氧條件下主燃燒區(qū)燃盡份額 x — 取0.7 0.7 27 主燃燒區(qū)壁面熱強(qiáng)度 qB MW/m2 xBcalQnet,ar/AB，上限約1.3～2.0 1.37

57、 表4-8 減溫水假設(shè) 序號 名 稱 符 號 單 位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 一級減溫水量 Ddsh1 t/h 假設(shè)后校核 65 2 二級減溫水量 Ddsh2 t/h 假設(shè)后校核 35 表4-9 前屏結(jié)構(gòu)計算 序號 名 稱 符 號 單 位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 1 管子直徑 dδ mm 結(jié)構(gòu)設(shè)計 67.8 2 屏片數(shù) n1 — 結(jié)構(gòu)設(shè)計 6 3 每片屏小屏數(shù) n2 — 結(jié)構(gòu)設(shè)計 6 4 每片小屏管子數(shù) n3 — 結(jié)構(gòu)設(shè)計 12 5 管子總數(shù) ∑n — n1n2n3 4

58、32 6 工質(zhì)流通截面 f m2 π/4di2∑n 0.29 7 橫向截距 s1 m 結(jié)構(gòu)設(shè)計 2.67 8 縱向截距 s2 m 結(jié)構(gòu)設(shè)計 0.05 9 系數(shù) s2/d — 結(jié)構(gòu)設(shè)計 1.23 10 主受熱面的角系數(shù) xp — 查圖3-5 0.87 11 屏片最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積 Fp m2 (16+0.02065)(3.607+0.0413)262 1402.76 12 計算受熱面積 Hp m2 Fpxp 1220.4 13 頂棚受熱面積 Fce m2 (0.591+3.6072+0

59、.85+0.794)18.816 177.79 14 前墻受熱面積 Ffr m2 1618.816 301.06 15 側(cè)墻受熱面積 Fs m2 (0.591+3.6072+0.85+0.794)162 302.37 16 總受熱面積 ∑H m2 Hp+Fce+Ffr+Fs 2001.62 17 計算受熱面積所占份額 rp — Hp/∑H 0.61 18 爐頂受熱面積所占份額 rce — Fce/∑H 0.09 19 前墻受熱面積所占份額 rfr — Ffr/∑H 0.15 20 側(cè)墻受熱面積所占份額 rs —

60、 Fs/∑H 0.15 21 受熱面區(qū)總?cè)莘e Vp1 m3 169.44918.816 2844.68 22 受熱面區(qū)總包圍面積 ∑F m2 ∑H+Ffr+Fce 2480.47 23 煙氣輻射層有效厚度 S m 3.6Vp1/∑F 4.13 24 系數(shù) L/s1 — 16/2.688 5.95 25 系數(shù) D/s1 — 8.064/2.688 3 26 前屏穿透角系數(shù) φvp1 — 查附圖A-2 0.11 27 煙氣流通截面 Fg m2 (18.816-0.04136)16 297.09 28 從爐膛進(jìn)

61、入前屏區(qū)的煙氣流份額 g1 — 9.449/13.356 0.71 表4-10 前屏熱力計算 序號 名 稱 符 號 單 位 計算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié) 果 一、煙氣參數(shù) 1 進(jìn)口煙溫 ?p1 ℃ 爐膛出口溫度，查表4-7 1380 2 進(jìn)口煙焓 Ip1 kJ/kg 爐膛出口煙焓，查表4-7 14513.3 3 出口煙溫 ?p1 ℃ 假設(shè)后校核 1160 4 出口煙焓 Ip1 kJ/kg 調(diào)用函數(shù) 11939.8 5 煙氣平均溫度 ?av ℃ 0.5（?p1+?p1） 1270 6 煙氣平均溫度 T1 K

62、 ?av+273 1543 7 煙氣放熱量 Qp1,g kJ/kg g1φ（Ip1-Ip1） 1816.9 二、爐內(nèi)直接輻射熱 8 爐膛出口煙窗熱有效系數(shù) ψo(hù)ut — 爐膛結(jié)構(gòu)計算，查表4-6 0.36 9 進(jìn)入屏區(qū)爐膛出口熱流 qf" kW/m2 ψo(hù)utεfsynσ0Tf"4 91.81 10 爐膛出口截面積 Fabc m2 爐膛設(shè)計，13.35618.816 251.31 11 爐膛直接輻射熱 Qp,f" kJ/kg qf"Fabc/Bcal 284.4 12 前屏區(qū)爐膛出口截面積 Fab m2 結(jié)構(gòu)設(shè)計，9.4

63、4918.816 177.79 13 落到前屏區(qū)爐膛直接輻射熱 Qp1,f" kJ/kg FabQp,f"/Fabc 201.2 　 落到后屏區(qū)爐膛直接輻射熱 Qp2,f" kJ/kg Qp,f"-Qp1,f" 83.2 14 前屏區(qū)直接輻射中透過前屏區(qū)落到后屏的輻射熱 Qp1" kJ/kg Qp1.f"φvp,1 22.1 15 前屏區(qū)獲得的爐膛直接輻射熱 Qp1 kJ/kg Qp1,f"-Qp1" 179.1 16 其中，主受熱面所得 Qp1r kJ/kg rpQp1 109.2 　 頂棚受熱面所得 Qcer kJ/kg

64、 rceQp1 15.9 　 前墻受熱面所得 Qfrr kJ/kg rfrQp1 26.9 　 兩側(cè)墻受熱面所得 Qsr kJ/kg rsQp1 27.1 三、屏區(qū)空間（煙氣）穿透輻射 17 煙氣輻射層有效厚度 S m 結(jié)構(gòu)計算，查表4-9 4.13 18 水蒸汽容積份額 rH2O — 煙氣特性，查表4-3 0.1 　 三原子氣體總?cè)莘e份額 rg — 煙氣特性，查表4-3 0.24 　 三原子氣體減弱系數(shù) kgrg m-1 式(3-19)，調(diào)用函數(shù) 0.09 19 灰粒平均直徑 dash μm 中速磨煤機(jī)

65、 16 　 煙氣中飛灰濃度 μash kg/kg 煙氣特性，查表4-3 0.03 　 灰粒輻射減弱系數(shù) kashμash m-1 式(3-20)，調(diào)用函數(shù) 0.12 20 煙氣介質(zhì)的吸收減弱系數(shù) ka m-1 kgrg+kashμash 0.21 21 煙氣介質(zhì)的光學(xué)密度 τ — kaS 0.86 22 煙氣黑度 εp — 1-e-τ 58 23 煙氣的綜合黑度 εsynp — εp/(0.48kas1εp+1) 0.5 24 屏空間熱有效系數(shù) ψp,S — 選取 0.35 25 屏空間黑度 εp,Ssy

66、n — εpsyn/(εpsyn+(1-εpsyn)ψp,S) 0.74 26 下一級獲取屏空間輻射熱有效系數(shù) ψ"p,S — 選取 0.33 　 前屏空間向后屏的穿透輻射熱流 qp1,S" kW/m2 ψp,Sεp,Ssynσ0(?p1"+273)4 58.4 27 受熱面出口處的截面積 Fout m2 =Ffr，結(jié)構(gòu)計算 301.06 　 前屏空間向后屏的穿透輻射熱 Qp1,S" kJ/kg qp1,S"Fout/Bcal 216.8 四、前屏對流傳熱量的計算與校核 28 頂棚受熱面對流吸熱量 Qcec kJ/kg 假設(shè)后校核 140 　 前墻和兩側(cè)墻受熱面對流吸熱量 Qfr+sc kJ/kg 假設(shè)后校核 520 29 附加受熱面的對流吸熱量 Qcp,add kJ/kg Qcec+Qf