畢業(yè)論文——畢業(yè)設計——多軸鉆床

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1、 注1摘要摘要多軸鉆床是一種孔加工的機床，它被廣泛用于加工多孔工件。多軸鉆床在生產(chǎn)中的應用，解決了普通鉆床加工多孔工件時逐孔加工浪費時間和人工這兩個重要問題。在本設計中，設計的多軸鉆床為輪輻螺栓孔加工機床，屬于專用機床。 本設計主要解決了多軸鉆床加工過程中的兩大主要問題：工件和刀具之間的定位問題和刀具導向問題。為了解決上述兩大難題，我們在設計中采用合理的鉆模板和定位裝置對工件合理定位，從而完成孔的擴鉸工序，解決了多軸鉆床加工中的兩大難題。同時也討論了多軸鉆床的總體設計問題，給出了總體設計方案，其中包括刀具與工件的與運動方式設計，對機床各個部件的功能和作用進行具體的闡述并體持技術要求，從而使工件

2、被加工后達到設計要求。本設計中我們還確定了機床的主要參數(shù)，如主運動參數(shù)和進給運動參數(shù)。在重點章節(jié)中我們對機床的傳動部件進行了詳細的參數(shù)和結構設計，并且對傳動件進行了強度和剛度驗算，使其達到設計技術精度。其中特別對齒輪、軸、滾動軸承、鍵進行了具體的計算和驗證。另外在最后一章對多軸鉆床的定位和加緊機構進行了簡單的原理設計。關鍵詞關鍵詞：六軸鉆床 齒輪 軸 滾動軸承 鍵 夾具 注2AbstactDrilling machine of six axles is the tool machine that a kind of bore process, it is used for processing

3、 many bore work pieces extensively. Drilling machine of six axles in the application in the production, resolving the commonness to drill the bed to process many a hour of the bore work to pursue the bore to process the wave to take a lot of time and these two important problems of artificial In thi

4、s design, many stalks of the design drill the bed to process the tool machine for Spoke of a wheel stud bolt bore, belonging to the appropriation tool machine. Introduced many stalks to drill the history development circumstance that method and many stalkses that the bed carry on bores process drill

5、s the bed to process first in chapter of behind, still introduced many stalks to drill the characteristics that bed process, mainly introduced many stalks to drill the bed to process the two greatest problems in the processes:Fixed position problem and a direction of knife problems between the work

6、piece and the knife. Many stalks drill the bed adoption to drill the template and fixed positions to equip reasonablely to a reasonable fixed position of work, thus completing the bore to expand the 鉸 work preface, solving many stalks to drill the bed process medium of two greatest hard nut to crack

7、.Introduced many stalks to drill the total design of the bed again in the chapter of underneath, give total design project, among them include the knife to have with the work piece of with sport method design, maintain the technique request to the function and functions of the tool machine each part

8、s carry on elaborating in a specific way combine body, attain to design the request after thus making the work piece process.We also made sure the main parameter of the tool machine in this design, such as the main sport parameter and enter to the sport parameter.We spread to move the parts to carry

9、 on the detailed parameter and the structure designs to the tool machine in the 注3point chapter, and check to calculate towards spreading to move the piece to carry on the strength and just degree, making it pour to design the technique accuracy greatly.Among them special to the wheel gears, stalks,

10、 rolled over the bearings, key to carry on the concrete calculation and verifications.Drill the fixed position of the bed and stepped up the organization to carry on the simple principle design to many stalks at the last one chapter moreover.Keywords: Drilling machine of six axles wheel gear Stalk R

11、oll over the bearings Key Tongs. 注4目錄目錄前言.11 概述.32 多軸鉆床總體設計.52.1 加工工件的工藝分析.52.2 多軸鉆床鉆削方式設計.62.2.1 鉆削加工的相對運動由刀具實現(xiàn).62.2.2.鉆削加工時的相對運動.72.3 多軸鉆床的總體布局設計.82.3.1.機床總體布局的基本要求.82.3.2 決定多軸鉆床總體布局因素的分析.83 多軸鉆床的部件.123.1 底座.123.2 工作臺.123.3 立柱.123.4 定位加緊機構.133.5 主軸箱.133.6 刀具及調節(jié)柄.134 多軸鉆床的參數(shù)設計.144.1 參數(shù)和尺寸參數(shù).144.2 運

12、動參數(shù).144.3 動力參數(shù).14 注55 主軸箱設計.185.1 傳動系統(tǒng)的設計.185.1.1 主傳動方案設計.185.1.2 主軸箱齒輪齒數(shù)的設計.195.1.3 齒輪結構設計.215.2 傳動件的計算和校核.225.2.1 齒輪的計算和校核.225.2.2 軸的計算和校核.285.2.3 軸的結構設計.345.2.4 軸的校核.365.3 軸承.405.3.1.軸承的選用.415.3.2.軸承的校核.435.4 鍵的選擇和鍵的強度計算.485.4.1大齒輪鍵的選擇和校核.485.4.2小齒輪鍵的選擇和校核.495.4.3聯(lián)軸器鍵的選擇與校核.506 夾具.516.1 機床夾具的組成及功

13、能.516.2 夾具的條件、原則及要求.526.2.1 工作條件.526.2.2 夾緊力作用點選擇原則及夾緊過程.526.2.3 加緊機構應滿足的要求.536.3 多軸鉆床夾具的設計.53 注66.3.1 定位元件的設計.536.3.2 加緊元件的設計.54結束語.56致謝.58參考文獻.59譯文.60英文原文.68 注1前言前言四年的大學生活即將接近尾聲，進行為期兩個越的畢業(yè)設計，我們深感受頗深。畢業(yè)設計是對大學四年所學的專業(yè)知識和基礎知識得意個系統(tǒng)形的總結與運用，同時也是培養(yǎng)我們分析問題和解決問題的很好的一次機會，而且畢業(yè)設計也是大學教學的最后一個環(huán)節(jié)，所以我特別珍惜這一次最后的學習機會，

14、認真扎實的完成我所分配的設計任務，使大學最后的幾個月生活在學習和進取中充實的度過。另外，畢業(yè)設計還可以培養(yǎng)獨立思考，開發(fā)思維和協(xié)調工作的能力，這對我參加工作后能否盡快地適應社會有很大的幫助。通過這一環(huán)節(jié)的訓練，提高了以下能力：1、綜合運用所學知識和技能，獨立分析和解決設計問題的能力；2、熟練運用基本技能，包括繪圖、計算機應用、翻譯、查閱文獻等等的能力；實驗研究的能力；撰寫科技論文和技術報告，正確運用國家標準和技術語言闡述理論和技術問題的能力：3、收集加工各種信息的能力，獲取知識的能力；4、創(chuàng)新意識和嚴肅認真的科學作風。本次設計的課題是多軸鉆床的部件設計。多軸鉆床是用來加工同一方向上有數(shù)個孔的工

15、件，具有良好的加工精度，能夠達到很好的加工質量，為了更好的完成本次設計，從 3 月底到現(xiàn)在，就不間斷的結合自己的畢業(yè)設計進行了畢業(yè)實習。根據(jù)所選課題，有重點的選擇了實習工廠博愛強力輪胎廠，在工廠里我們重點了解了多軸鉆床基本結構和基本工作原理。從而對多軸鉆有了一個更直接、感性的認識，對此次畢業(yè)設計有很大幫助。此次實際的主要內容有：問題的提出、總體方案的構思，可行性設計，結構設計及對未知問題的探索和解決方案的初步設計，裝配圖、零件圖等一系列圖紙的設計與繪制，最后包括畢業(yè)設計說明書的完成。 注2這次設計是跟著趙波老師、劉傳紹老師和同景琳老師的帶領和指導下完成的。在搞畢業(yè)設計的期間，我遇到了很多困難，

16、這就要求自己多向老師請教，這樣給老師帶來了很多麻煩，影響了老師的工作，但三位老師還是不厭其煩的解答我們的問題，一步步指導并使我們將畢業(yè)設計進行下去。畢業(yè)設計的階段和過程老師都給做了明確的計劃。而不至于使整個設計過程沒有任何的目標。設計每進行一步趙老師、劉老師和同老師都認真檢查，耐心細致的指出設計種出現(xiàn)的錯誤和不當?shù)牡胤?，并指導修改和完善。本次設計的題目是多軸鉆床的設計，設計機床應滿足的基本要求有以下幾點：1、 工藝可能性。機床的工藝可能性是指機床適應不同生產(chǎn)要求，大致包括下列內容：機床可完成的工序種類，加工零件的類型、材料和尺寸范圍，毛坯的種類等。2、 加工精度和表面粗糙度。3、 生產(chǎn)率。機床

17、的生產(chǎn)率通常指單位時間內機床所加工的工件數(shù)量。4、 自動化成度。5、 操作安全方便和工作可靠。6、 效率，使用期限和成本等等。設計時還應注意使機床體積小，重量輕，占地面積小，外形美觀以及注意防止污染環(huán)境。對于上述所提到的各項技術經(jīng)濟指標，在設計機床時應綜合考慮。因為我的任務主要時多軸鉆床的部件設計，所以考慮的事情比較細。它鍛煉了我的分析問題的能力。在下面的章節(jié)中將進行一一敘述。 注31 概述概述多軸鉆床是伴隨著經(jīng)濟的飛速發(fā)展和工業(yè)現(xiàn)代化的需要而產(chǎn)生的。其被應用與許多方面，像汽車零部件的加工、農(nóng)用機械的零部件的加工以及其它大批量生產(chǎn)加工生產(chǎn)多孔零件的地方。多軸鉆床在加工業(yè)中有著很大的優(yōu)勢。它的使

18、用使加工速度提高，因為當一個工件在同一個方向上有數(shù)個孔時，用普通鉆床加工時就要加工一個孔后又挪動工件加工另一個孔，這樣就需要專人搬動工件，對于小型工件可以采用這種方法，但當工件很大時再采用這種方法就很落后，生產(chǎn)率很低，成本增加。所以，我們在批量聲生產(chǎn)多孔工件時就需要一種專門的機床來加工，所以就產(chǎn)生了由單臂鉆床衍生而來的多軸鉆床。多軸鉆床與普通鉆床的不同是多軸鉆床的主軸箱是像太陽系一樣，繞中間軸均部排列的主軸被中間軸帶動轉動，主軸帶動刀具轉動，完成切削工作。這樣多孔工件被一次加工成形，從而使勞動強度大大減小，加工時間大大縮短，提高了勞動生產(chǎn)率，降低了產(chǎn)品成本。在我們參觀的強力輪胎廠多年使多軸鉆床

19、加工輪輻，表現(xiàn)出以下優(yōu)越性：1 加工速度塊快。使用多軸鉆床加工輪輻，較之采用普通搖臂鉆床，平均功效提高 30。2 加工質量好。采用該鉆床加工的空組，孔的位置尺寸誤差小，工件互換性好，從未出現(xiàn)過因孔位置尺寸部隊而反攻報廢的情況。3 多軸鉆造價低廉，維修方便，技術難度不高。多軸鉆的形式也是多種多樣的。根據(jù)多軸鉆的結構可吧多軸鉆分為內嚙合多軸鉆和為嚙合多軸鉆。內嚙合多軸鉆是指齒輪傳動為內嚙合式，外嚙合多軸鉆式指齒輪傳動為外嚙合式。根據(jù)鉆頭形式可分為臥式和立式兩種。在本設計中，我們采用外嚙合齒輪傳動。 注4多軸鉆在加工多孔零件時，具有良好的加工精度，能夠達到很好的加工質量。但在設計機床時也有兩個重要的

20、問題需要重點討論即工件的定位和加緊。在多軸鉆床加工時工件與刀具之間占有相對正確的位置時非常重要的，因此夾具的設計是一個非常重要的任務，我們要依靠合理的夾具設計來保證我們的加工精度合乎要求。另外多軸鉆床的刀具導向也是一個重要問題，就是刀具在鉆孔時會變形，從而加工的孔會傾斜，出現(xiàn)廢品。所以我們在設計中采用鉆套來進行導向，并且鉆套在刀具熱變形時起到固定刀具的作用，使刀具的變形不會對加工的工件有很大的影響。這樣我們就解決了多軸鉆的定位和刀具導向問題。 總之，多軸鉆床在我們的工業(yè)生產(chǎn)中有著重要的意義。它大大的提高了我們的勞動生產(chǎn)率，提高了多孔工件加工的精度，減少了工人的勞動強度，也推動了我國生產(chǎn)行業(yè)的迅

21、速發(fā)展。我們應該加強對多軸鉆床領域的開發(fā)。 注52 多軸鉆床總體設計多軸鉆床總體設計多軸鉆床的總體設計是機床設計的關鍵環(huán)節(jié)，它對機床所達到的技術性能和經(jīng)濟性能起著決定性的作用。機床總體設計，目前基本上有兩種情況：其一：是根據(jù)具體加工對象的具體情況進行專門設計；其二：隨著機床在我過機械行業(yè)的廣泛使用，廣大工人總結自己的經(jīng)驗，發(fā)現(xiàn)機床在組成部件方面有共性，可設計成通用部件，當需要設計機床使，可以利用通用部件來進行設計機床。本設計屬于第一種情況，即設計用于輪輻加工的多軸鉆床，其屬于專用機床，這也是當前最普遍的做法。一般來說，機床總體設計時應考慮下列幾點：（1）采用合適的加工工藝，制定最佳方案；（2）

22、合適的確定機床工序集中程度；（3）合適的選擇組合機床的通用部件；（4）選擇前當?shù)慕M合機床的配置形式；（5）合理的選擇切削用量；（6）設計高效率的夾具、工具、刀具及主軸箱。2.1 加工工件的工藝分析加工工件的工藝分析在本次設計中，我們設計的機床是輪輻螺栓孔專用擴絞鉆床。該廠目前采用單臂鉆床對輪輻孔進行擴鉸工作，該機床在工作時需要三個工人一起配合工作即一個人操作機床，兩個人轉動工件。因此我們應該對所加工的工件外形、尺寸以及加工面的位置做詳細的分析。下面是所加工的工件的在擴空前的零件圖如下圖1-1 所示六孔輪輻零件圖： 注6圖 21 六孔輪輻零件圖由于所加工工件的外形尺寸如上，所要完成的加工工序是對

23、 A 面上的六個加工六個大小相同的32 的孔進行擴和絞的工作，因此為了保證配合質量、提高生產(chǎn)效率和減輕勞動強度，我們設計一臺多軸鉆床可以一下完成六個孔的擴絞工作，從而節(jié)省人力和時間，提高了勞動效率。這樣我們就確定設計一臺為加工上述零件使用的 6 軸鉆床的工藝方案。該多軸鉆床的鉆頭排列按上述工件來定。在加工不同孔徑但外觀尺寸一樣的孔時只需同時換六把鉆頭即可。2.2 多軸鉆床鉆削方式設計多軸鉆床鉆削方式設計鉆床的工藝方法確定后，刀具與工件在鉆削加工時的相對運動亦隨著被確定了。但此相對運動可以完全分配給刀具，也可以完全分配給工件，或由刀具和工工件共同完成。設計專用鉆床，我們應分析比較不同方案的優(yōu)缺點

24、，選擇最佳的運動方案。下面是我們擬定的幾種分配方案。2.2.12.2.1 鉆削加工的相對運動由刀具實現(xiàn)鉆削加工的相對運動由刀具實現(xiàn)在輪輻專用多軸鉆床上鉆孔時，主運動和進給運動都有刀具完成，鉆頭的軸 注7向移動為進給運動，鉆頭的回轉運動為主運動。主運動與進給運動形成了切削加工時的全部相對運動。如圖 22 所示。采用該方法，把運動完全分配給刀具，可以順利完成重型工件的加工。鉆頭在回轉過程中可同時實現(xiàn)進給，從而實現(xiàn)對輪輻的擴絞工序。機床部件配置形式與普通機床相似。這種機床的特點是結構簡單，調整方便，但在鉆削扭矩通過刀具本身傳遞，對于較長的鉆頭就會產(chǎn)生較大的扭矩變形而引起震動。因此刀具選擇則為高速鋼。

25、2.2.2.2.2.2.鉆削加工時的相對運動鉆削加工時的相對運動在多軸鉆床設計中，擴絞輪輻孔時主運動分配給鉆頭，進給運動由工件完成，即鉆頭的向下運動和工件的向上移動，如圖（23）所示。該方案用于工件重量不大的設計中。圖 22 注8根據(jù)上面擬定的方案比較，由于我們所設計的多軸鉆床所加工的輪輻重量不是過大，一個工人可以兩手搬動。因此，我們不難看出在本次設計中我們應該采用第二種方案。2.3 多軸鉆床的總體布局設計多軸鉆床的總體布局設計2.3.1.2.3.1.機床總體布局的基本要求機床總體布局的基本要求在進行機床的總體布局設計時，我們要全面的考慮以下幾點：1） 保證給定的工藝過程；2） 證機床的剛度、

26、精度、抗震性和穩(wěn)定性，力求減輕機床重量。3） 保證機床結構簡單，且盡量用較短的傳動鏈，以提高傳動精度和效率。4） 保證良好的加工工藝性，以便于機床的加工和裝配。5） 保證安全生產(chǎn)，便于操作調整和維修。6） 盡可能保證占地面積小7） 機床外形美觀大方，符合人機學原理。2.3.22.3.2 決定多軸鉆床總體布局因素的分析決定多軸鉆床總體布局因素的分析1）.零件的工藝方法對鉆床設計有一定影響圖 23 注9專用機床上加工工件的工藝方法是多種多樣的。在我們設計多軸鉆床時，往往由于工藝方法的改變，導致機床運動的傳動部件配置以及結構等產(chǎn)生一系列的變化，因此在確定專用多軸鉆床的總體布局時應首先分析和選擇合理的

27、加工工藝。輪輻多軸鉆床的主運動為鉆頭的回轉運動，它工作時將輪輻裝在鉆頭正下方的專用定位機構上如圖 24 所示：圖 242）.精度等級對機床的總體設計有一定的制約由于多軸鉆床的加工精度和光潔度與機床的剛度和抗震性有關，為了得到所要求得加工精度和光潔度，在機床總體布局上就應該保證有足夠的剛度和抗震性。通常情況下，支承形式為封閉的框架時，其剛度較好，如大型立車、刨床、銑床、坐標鏜床等都采用龍門式。當收到工藝限制無法采用龍門式時，可采用輔助支承懸臂梁、活動橫梁來加強機床的剛度和抗震性。機床加工過程中產(chǎn)生的震動傳遞給工件和刀具，會使被加工表面產(chǎn)生震動，降低表面光潔度。震動也是刀具壽命縮短，使機床零件的磨

28、損加快。震動所造成的噪音，使工人疲勞。因此，設計機床應采用措施來消除和減少震動。減少機床震動可從布局、結構、剛度等方面來采取措施。本設計多軸鉆床在工作時主要是電機引起的震動較大，故可采用隔離強迫振源的措施。 注10本設計中由于輪輻的螺栓孔不要求精密度過高，并且由于廠方的經(jīng)濟限制，因此在減震方面要求不高，因此采用電機、減速器、主軸箱計中放置的方案。如圖 25 所示造型。 圖 253）.生產(chǎn)效率對總體布局的設計也有很大的影響機床的生產(chǎn)批量不同，其結構可能完全不同。強力輪胎廠加工輪輻屬于大批量生產(chǎn)，因此制造調整用專門輪輻擴絞專用機床，一次完成多孔加工。此方案效率高，工作不需要轉為，工作臺結構簡單，但

29、占地面積大。4）.操作的方便性也影響總體方案的制定機床的總體布局考慮人的重要性支配作用，應該考慮以下幾點：.因為人在機床工作中起主導作用，所以考慮到人體的基本尺寸和四肢的活動范圍，以減輕工人的疲勞程度。為便于操作者觀察加工過程和操縱機床，工件與刀具離地面的距離應適應。.合理選擇立柱的位置，使之符合通常的操作習慣，便于對刀.調整和測量。 注11.合理選擇工人的操作操作位置。常用的操縱手柄和控制按鈕應設在菜作者的近身。綜上所述，影響機床總體布局的因素是多方面的。其中，工藝方法的選擇，對機床運動的要求及運動分配是其決定性作用的因素；工件的尺寸、精度、形狀等是應考慮的重要因素。在我們設計中，考慮到這些

30、因素，我們選擇如圖 25所示多軸鉆床的具體外觀形狀。 注123 多軸鉆床的部件多軸鉆床的部件上面我們經(jīng)過分析選用了圖（1-9）所示的機床，該機床由底座、工作臺、立柱、定位加緊機構、主軸箱、上臺板四部分組成，現(xiàn)對該機床的各個部件的功能進行具體分析：3.1 底座底座底座是整個機床的重要部件之一，它主要用來支承其它元件。本設計多軸鉆床的底座要能承受壓力，滿足足夠的抗彎強度，并有吸振的作用。機床底座的穩(wěn)定性要使機床在工作時不會產(chǎn)生晃動，工作性能穩(wěn)定，不影響機床的加工精度，并且具有減震作用。所以底座設計時要考慮到與地面的接觸要穩(wěn)定，一般為點接觸。3.2 工作臺工作臺工作臺是安放工件的部件，是機床的主要部

31、件。該部分與底座相聯(lián)，并固定在底座上。工作臺設計時應考慮到與鉆模板的平行度，這樣才能保證工件鉆孔的垂直的，從而保證加工精度。3.3 立柱立柱在本機床的設計里，立柱不僅起導軌作用，而且對主軸箱和電機起支撐作用。其在設計時其四根導軌的平形度是個重要的問題。由于工件沿導軌向上進給運動， 注13因此導軌的平行度影響了工件孔的中心線相對于刀具軸線的同軸度，因此在導軌安裝時要嚴格要求其平行度。由于主軸箱也在立柱上固定，所以也影響刀具與水平面的垂直度，因此我們在裝配時一定要使每個零件達到精度。3.4 定位加緊機構定位加緊機構孔的加工是一道很難的工序，如果不能很好的使加工的零件定位和加緊，則可能使加工的零件的

32、孔根本不能滿足要求的技術要求，通常情況下有可能加工成斜孔，零件的內部不是圓柱形，而可能變成橢圓形，嚴重的影響了零件的質量，從而產(chǎn)生報廢零件，大大提高了加工的成本。在裝配的過程中，定位加緊裝置的中心線和主軸上的主軸中心線保持同軸度，來共同完成零件的定位，這樣就提高了定位的精度。3.5 主軸箱主軸箱主軸箱是用于布置機床工作主軸及其傳動零件和相應的附加機構的。它通過按一定速比布置傳動齒輪，把動力從動力部件動力頭動力箱和電動機等，傳遞給各個工作主軸，使之獲得所要求的轉速和轉向等。3.6 刀具及調節(jié)柄刀具及調節(jié)柄刀頭主要是用來加工零件所用的。本設計的多軸鉆床屬于專用機床，僅加工一個型號的工件，所以僅設計

33、一種尺寸的刀頭就夠了。調節(jié)柄是用來調節(jié)刀具安裝尺寸的部件。 注144 多軸鉆床的參數(shù)設多軸鉆床的參數(shù)設計計多軸鉆床的運動參數(shù)主要包括主運動參數(shù)與進給運動參數(shù)。主運動參數(shù)與進給運動參數(shù)系單獨驅動。主運動為主軸轉速；進給運動是用液壓系統(tǒng)支承工作臺來表示的。在確定多軸鉆床的主運動參數(shù)和進給運動參數(shù)之前，先確定本設計所加工零件的有關參數(shù)。4.1 參數(shù)和尺寸參數(shù)參數(shù)和尺寸參數(shù)鉆床加工零件孔的大小 d=32mm,對稱孔之間的中心距 a=222.25mm，六個孔。4.2 運動參數(shù)運動參數(shù)鉆床的運動參數(shù)指鉆頭轉速、工件安裝的進給速度。多軸鉆床屬于回轉式主運動機床，其主運動參數(shù)為主軸轉速，該機床只加工一種零件，

34、故只有一種固定轉速。1000vnd其中各參數(shù)含義：n主軸轉速（r/min ）v切削速度（m/min）d工件或刀具直徑（mm）代入數(shù)據(jù)得：。10001000 20/min199.04 /min32vmnrdmm 注154.3 動力參數(shù)動力參數(shù)多軸鉆床的動力的動力參數(shù)包括機床驅動的各種電動及的功率或扭矩。因為機床各傳動部件的結構參數(shù)都是根據(jù)動力參數(shù)設計機算的。如果動力參數(shù)過大，電動機經(jīng)常處于低負荷情況，功率因素小，造成電力的浪費，同時使傳動部件及相關零件的尺寸設計過大，浪費材料，且機床笨重。如果定的過小，機床達不到設計提出的使用性能的要求。下面確定鉆床的動力參數(shù)：機床主電動機的功率為：p主PPPP

35、切主空輔式中各參數(shù)的含義：消耗于切削的功率又稱有效功率（KW）P切空載功率（KW）P空隨載荷增加的機械損耗功率（KW）P輔（KW）的計算：P切計算公式如下：660000VPZ切F式中各參數(shù)含義：切削力ZFV切削速度代入數(shù)值得16.8720322260.3562.16000060000TVdPKWKW扭鉆切 則2.1KWP切 注16（KW）的計算P空鉆床主運動空轉時由于傳動件摩擦、攪油、空氣阻力等原因。電動機要消耗部分功率，其值隨傳動件轉速的增而增加，與傳動件預緊程度及裝配質量有關。則對于鉆床主傳動空載功率損失估算公式為：955000jnKdPnC平均空主（）式中各參數(shù)含義：主運動系統(tǒng)中除主軸外

36、所用傳動軸徑的平均直徑d平均除主軸外各傳動軸的轉速之和，即 101r/minjn198.76r/min(主軸轉速)n主主軸前后軸徑的平均值d主3064472d主主軸軸承系數(shù)查軸承參數(shù)表得（k 一般取 35 1C1mdCKd主這里取 4） ，則1473.357.5C4代入數(shù)值得：4 57.53.3 198.76955000P空（101. 41）=0. 18kw的計算機床鉆削時，由于傳動件壓力加大，則摩擦損失將增加。于是得 p輔： ppP切切輔機123399990.92機9599把數(shù)據(jù)帶入公式得：2.192p輔2. 10. 1826KW 注17所以： 2.10.180.18262.4626kwPP

37、PP切主空輔根據(jù)以上計算，選取主運動電動機。查取機械設計手冊，選取型號為 Y160L8。Y 系列電動機為全封閉自扇冷式，用于空氣中不含易燃，易炸或腐蝕性氣體的場所，也適用于無特殊要求的機械上，如金屬切削機床。這章對總體布局的設計做了簡單的分析，下一章將對多軸鉆床的主軸相進行具體的設計。 注185 主軸箱設計主軸箱設計主軸箱是多軸鉆床的重要組成部分，是用于布置機床工作主軸及其傳動零件和附加機構的。它通過按一定速比排布傳動齒輪，把動力部件上的動力傳遞給各個工作主軸，使之獲得所需要的轉速和轉向等。主軸箱的設計包括傳動系統(tǒng)的設計和箱體的設計兩部分。本設計主軸箱采用黃干油進行潤滑。5.1 傳動系統(tǒng)的設計

38、傳動系統(tǒng)的設計5.1.1 主傳動方案設計主傳動方案設計傳動系統(tǒng)的設計是主軸箱設計中最關鍵的一環(huán)。所謂傳動系統(tǒng)的設計，就是通過一定的傳動鏈，按要求把動力從動力部件的驅動軸傳遞到主軸上去。同時，滿足主軸箱其他結構和傳動的要求。傳動系統(tǒng)設計的一般要求：（1）在保證主軸的強度，剛度，轉素和轉向要求的前提下，力求是傳動軸和齒輪為最少。應盡量用一根傳動軸帶動多根主軸；當齒輪嚙合中心距不符合標準時，可采用齒輪變位的方法和湊中心距離。（2）在保證有足夠強度的前提下，主軸，傳動軸和齒輪的規(guī)格要盡可能少，以減少各類零件的品種。（3）通常應避免主軸帶動主軸，否則將增加主動主軸的負荷。（4）最佳傳動比為 11.5，但

39、允許采用到 33.5。（5）粗加工主軸上的齒輪，應盡可能靠近前支承，以減少主軸的扭轉變形。（6）盡可能避免升速傳動，必要的升速最好放在傳動鏈的最末一，二級，以減少功率損失。 注19在我們設計的傳動系統(tǒng)中，包括齒輪的設計、軸的設計以及附件設計三部分，下面我們進行具體的設計計算。5.1.2 主軸箱齒輪齒數(shù)的設計主軸箱齒輪齒數(shù)的設計 齒輪傳動是機械傳動中最重要的傳動之一，其主要特點有效率高、結構緊湊、工作可靠、壽命長的優(yōu)點，并且改傳動比較平穩(wěn)。齒輪傳動可做成開式、半開式或閉式，在我們的設計中現(xiàn)場情況做成半開式。由于所設計的齒輪在具體情況下，必須具有足夠的、相應的工作能力，以保證在整個工作壽命期間不致

40、失效，因此我們在齒輪設計式通常按只保證齒根彎曲疲勞強度及齒面接觸疲勞強度兩個準則進行計算。 下面我們對齒輪進行具體的計算和結構設計。 根據(jù)廠方提供的零件圖（如下圖） ，所加工零件的兩對稱孔之間中心距為222 另外考慮到該廠操作人員操作水平有限， 因此要求主軸箱內的齒輪足夠結實，故初選主軸軸箱齒輪模數(shù)為 3mm。 （廠方要求） 。圖 51 注201齒輪齒數(shù)：兩對稱鉆頭中心距與齒數(shù)關系為： (1)1212()2adddm zz(1)式中各參數(shù)含義：d兩對稱孔中心距 分度圓直徑1d 小齒輪212dmzza大齒輪分度圓直徑齒輪模數(shù)小齒輪齒數(shù)大齒輪齒數(shù)小齒輪與大齒輪中心距把 d222.25，m3 代入（

41、1）式得：d=222.253() 12zz則：12222.2574.13zz由于為齒輪齒數(shù)，則為整數(shù)，所以 74.1 可以圓整為整數(shù) 74，12,z z12zz因此74。由于齒輪齒數(shù)應該遵循互質原則，所以初定12zz49，25，則齒數(shù)比 u。已知主軸轉速 n199.04r/min,即小1z2z211.96zz齒輪轉速為 199.04r/min,齒數(shù)比 u1.96 即 i1.96。2選擇齒輪類型,精度等級及材料(1).輪應不受軸向載荷，故選用直齒圓柱齒輪傳動(2).因為多軸鉆床為一般工作機器，轉速不高，故選用 7 級精度（GB10095- 注2188）.(3).齒輪的材料選擇。由機械設計課本（高

42、等教育出版社編）表 101選擇小齒輪材料為 20CrMnTi,硬度為 300HBS，齒面硬度 60HRC;大齒輪材料為 40Cr,硬度為 280HBS.5.1.3 齒輪結構設計齒輪結構設計齒輪的結構設計與齒輪的幾何尺寸、貿配、材料、加工方法、使用要求及經(jīng)濟度等因素有關。因此進行齒輪結構設計時，必須考慮上述各方面的因素。在這里我們按齒輪的直徑大小選定合適的形式。具體設計如下。齒輪結構設計有以下原則：當齒頂圓直徑小于 160mm 時，可以做成實心結構的齒輪。當齒頂圓直徑在 160500mm 可以做成腹板式結構。1） 小齒輪結構設計由于本設計中小齒輪，則選用實心結構即盤式齒輪，其結構尺75admm寸

43、為：則(2 2.5)em2.5 37.5emm *75275277200aadhmm該齒輪結構如圖 52 所示 注22圖 522） 大齒輪結構設計因為大齒輪分度圓直徑為 dmz=mm,由小齒輪設計原則可知 147 小49 3于 160，所以大齒輪選實心結構。結構與小齒輪一樣，如 5.12 上圖所示。3).大齒輪和小齒輪參數(shù)表如下所示：名稱參數(shù)代號大齒輪參數(shù)小齒輪參數(shù)模數(shù)m33齒數(shù)z2547壓力角20*20fc d20分度圓直徑d75147齒頂高系數(shù)*ah11徑向間隙c0.750.75齒頂高直徑h5.945.94齒根圓直徑1ad77149齒全高fd71.25145.25至此，齒輪的設計已經(jīng)完成，

44、齒輪的校核將在下一節(jié)進行。 注235.2 傳動件的計算和校核傳動件的計算和校核5.2.1 齒輪的計算和校核齒輪的計算和校核1按齒面接觸疲勞強度設計查機械設計 （高等教育出版社）有如下設計計算公式： 213112.32()tEtdHkTZudu1).確定公式內的各計算數(shù)值(1) 試選載荷系數(shù)： 1.3Tk(2) 計算小齒輪傳遞的轉矩：511195.5 10/TP n由機械設計便覽表 412 各種性能減速器主要性能比較查的減速器效率為 9596，由實用機械設計手冊查的軸承效率為 99，連軸器效率為 99。因為主軸箱齒輪布置為六個小齒輪均勻分布在一個大齒輪的邊沿，并被大齒輪帶動轉動，所以主軸箱輸出功

45、率為式123316PP中各參數(shù)含義： 輸入減速器的功率P減速器效率1連軸器效率2滾動軸承效率3將7.35，95，99，99代入（2）式得：P12317.35 95% 99% 99% 99%6P 注246.7756kw1.129KW小齒輪轉速的計算： 。式中各參數(shù)含義：1nnii電主減 把，得：i1電減主n小齒輪轉速n 電動機輸出轉速減速器傳動比i 主軸箱傳動720n電7.1i減1.96i主1720 /min1.967.1rn 198.76 /minr所以： 195.5 10 1.129198.7 /minkwTr45.426 10/N mm（3）由機械設計表 107 選齒寬系數(shù)0.53。d（4

46、）由機械設計表 106 查得材料得影響系數(shù)=189.8 。EZ12MP(5)由機械設計表 1021d 按齒面硬度差的小齒輪得接觸疲勞強度極限,.。lim11400HMPlim2600HMP(6) 由機械設計表 10-13 計算應力循環(huán)系數(shù) 116060 198.76 /min 1 (8 30 15)hNn jLr 84.29 108824.29 102.189 101.96N（7）由機械設計表 1019 查的接觸疲勞強度系數(shù) 注25 10.93HNk20.98HNK(8)計算接觸許用應力取失效概率為 1，安全系數(shù)為 s=1 ,由機械設計式 1012 得：2lim220.98 600588HNH

47、HKMPMPS2)計算（1）試計算小齒輪分度圓直徑代入中較小的值：1tdH13112.32()tEtdHkTZudu4231.3 5.426 101.96 1198.762.32()0.531.96588mm65.946（2）計算圓周速度 V： 1160 1000td nV 65.946 198.7660 1000 0.686/m s（3）計算齒寬 b：1dtbdA0.53 65.94634.95mm（4）計算齒寬與齒高之比 b/h：模數(shù) 1165.9462.6425ttdmmmZ齒高 2.252.25 2.645.94thmmm 注26 34.955.8845.94bh（5）計算載荷系數(shù)根據(jù)

48、 v0.686m/s，7 級精度，由機械設計圖 108 查的動載系數(shù) 1.05。直齒輪假設vk100/Atk FN mmb由機械設計表 103 查得 。1.2HFkK由機械設計表 102 查得使用系數(shù)。1AK 由機械設計表 104 查得 7 級精度，小齒輪相對支承對稱布置時2231.120.18 (1 0.6)0.23 10HddKb將數(shù)據(jù)代入后得：2231.120.18 (1 0.6 0.53 ) 0.530.23 1034.95HK1.187由 查機械設計1013 得 5.884bh1.187Hk1.145FK故載荷系數(shù)。1 1.05 1.2 1.45AVHHKK K KK 1.4427

49、（6） 載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑由機械設計公式 1010a 得33111.442765.94668.271.3ttkddmmk由實際要求該設計選,其強度完全合格。1175dmmd（7）計算模數(shù) m 。1175325dmmmz 注272 按齒根彎曲強度設計由機械設計式 105 得彎曲強度的設計公式為：13212()FaSadFY YkTmz1)確定公式內的各個參數(shù)值 （1） 機械設計圖 1020d 查得小齒輪得彎曲疲勞強度極限大齒輪的彎曲疲勞強度1750FEMPa2720FEMPa（2）由機械設計1018 查得彎曲疲勞壽命 10.9FNk20.95FNK（3）計算彎曲疲勞許用應力 取彎曲疲

50、勞安全系數(shù)，由機械設計式 1012 得1.4S 1110.9 14009001.4FNFEFKMPaS2220.95 6004071.4FNFEFKMPaS（4）載荷系數(shù)。AVFFkK K KK（5）查取齒形系數(shù)由機械設計表 105 查得 ： 。12.62FaY22.32FaY（6）校正系數(shù)由機械設計表 105 查得 11.59saY21.70saY計算大小齒輪的并比較大小：FasaFY Y1112.62 1.590.00463900FasaFYY222.32 1.700.0097407FasaFYY 注28顯然大齒輪數(shù)值大。3 設計計算 4322 1.4427 5.426 101.660.5

51、3 25mmm對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲疲勞強度所決定的承載能力，而齒面接觸強度的承載能力，僅與齒輪直徑有關，根據(jù)廠房要求75mm，m=3 完全可靠。1d3.幾何尺寸計算1）計算分度圓直徑 1125 375dz mmm 2249 3147dz mmm 2）計算中心距 1275 14711122ddamm3）計算齒輪寬度 10.53 7539.75dbdmm由于齒寬計算原則：大齒輪寬度在計算之內，小齒輪寬比大齒輪寬510mm，故將齒寬就近圓整為，符合廠方要求。140Bmm235Bmm4.驗算 41122

52、 5.426 101446.9375.0tTFNd1 1446.9341.341/35AtK FN mmb故設計合理。 注295.2.2 軸的計算和校核軸的計算和校核軸是組成機器的主要零件之一。一切作回轉運動的傳動零件，都必須安裝在軸上才能進行運動即動力的傳遞，因此軸的功用時支承回轉零件及傳遞運動和動力。所以，軸的設計也和其它零件的設計一樣，包括結構設計和工作能力兩方面的內容。軸的結構設計就需要根據(jù)軸上零件的安裝、定位以及軸的制造工藝等方面的要求，合理的確定軸的結構形式和尺寸。軸的結構設計不合理，會影響軸的工作能力和軸上零件的工作可靠性，還會增加軸的制造成本和軸上零件的裝配困難。因此，軸的結構

53、設計也是我們這部分要做的主要工作。軸的工作能力計算是指周的強度、剛度和震動穩(wěn)定性等方面的計算。因為多數(shù)情況下，軸的結構工作能力主要取決于軸的強度。在本設計中就是這種情況，因此在設計計算中我們只對軸的強度進行計算，防止其斷裂或塑性變形。下面我們進行具體的設計計算。5.2.2.1.主軸的設計1.主軸的形式設計主軸的型式和直徑，主要取決于刀具的進給抗力和切削扭矩或主軸-刀具系統(tǒng)結構上的需要。本設計工序為擴鉸，采用有止推軸承的主軸。1）主軸分布類型及主動系統(tǒng)設計方法：軸的分布類型機床所加工零件是多種多樣的，結構各有不同，但被加工零件上（即主軸箱上主軸的分布） ，大體可以歸納成下述幾種類型： 單組或多組

54、圓周分布； 等距或不等距直線分布； 圓周或直線混合分布； 任意分布。 注30根據(jù)廠方所提供的零件圖，本設計采用第一種類型中的單組圓周分布。2）.傳動系統(tǒng)設計方法主軸的分布盡管有各種各樣類型，但通常采用的經(jīng)濟而又有效的轉動是：用一根傳動軸帶動多根主軸。本設計采用此種設計具體方案如下：在設計傳動系統(tǒng)時，首先把所有主軸（6 軸）分成一組同心圓，然后在同心圓上放置一根傳動軸，來帶動一組主軸。接著再用此轉動軸與動力部件驅動軸聯(lián)結起來。這就是通常的傳動布置次序，即由主軸處布置起，最后再引到動力部件的驅動軸上。2.主軸的參數(shù)設計：本設計選用剛性主軸。設計剛性主軸的主要內容之一是選擇主軸參數(shù)。主軸參數(shù)確定的正

55、確與否，對主軸的剛性將有很大的影響。在設計剛性主軸箱時，若主軸參數(shù)選擇不合理，使被加工零件達不到要求的精度和光潔度。 （1）求輸出軸上的功率由齒輪計算知 11.129p kw 1198.76n /minr 415.426 10T .N mm（2）求作用在齒輪上的力已知輸出軸小齒輪的分度圓直徑為：113 2575dmzmm 而 411122 5.426 101446.9375tTFNd 11446.93201359.67rtFFCOSCOSN11446.931539.7820tnFFNCOSCOS 注31式中各參數(shù)代表的含義：小齒輪傳遞的扭矩，單位為 N mm1T.小齒輪的節(jié)圓直徑，對標準齒輪即

56、為分度圓直徑。1d嚙合角，對標準齒輪a203.初步確定軸的最小直徑因為軸的扭轉強度條件為： ，式中各參395500000.2TTTPTnWd數(shù)含義： 扭轉切應力，單位為 Mpa。TT軸所受的扭轉力，單位為。.N mm軸的抗扭截面系數(shù)，單位為。TW3mm軸的轉速，單位為 r/min.。nP軸傳遞的功率，單位為 KW。計算截面處軸的直徑，單位為 mm。d許用扭轉且應力，單位為 MP。T軸常用幾種材料及值取軸的材料 45 號鋼，、Mpa 值在T0AT2545，值在 126103，本設計取=126,由上式得軸的直徑0A0A 注3233330133min0195500009550000.20.21.12

57、912622.5198.7630 62 17.25TTIIIpPPdAnnnpdAmmndD Tlb h選取軸的材料為 45 號鋼（調質處理） 。本設計考慮鍵槽削弱影響，對于單鍵d 增大 45，則 d=23.6mm.因為廠方要求主軸直徑留有一定的富裕量，圓整為 30mm，則。133min011.12912622.5198.76pdAmmn本設計主軸的最小直徑為安裝軸承，為了使所選的軸徑與安裝軸承的孔徑相適應，故需同時選軸承型號。5.5.2.2.大齒輪軸的設計1.大齒輪軸的轉速大齒輪軸的效率,轉速和轉矩，則2p2n2T,2123PP式中各參數(shù)含義：電動機輸出功率,P減速器效率1連軸器效率2滾動軸

58、承效率3將7.35kw, =95%,=99%,=99%代入上式,P12327.35 95% 99% 99%P 6.844kw 注33大齒輪轉速：2720 /min101.41 /min7.1nrnrn電減于是52216.844955000095500006.445 10101.41PTP2 大齒輪上的力因為已知低速級大齒輪的分度圓直徑為223 49147dmzmm 而，因為六個小齒輪均布在大齒輪周511222 6.445 108768.7.147tTFN mmd圍，徑向力相互抵消，故理論值為零。2rF3.初步確定軸的最小直徑選取周的材料為 45 號鋼（調制處理） 。根據(jù)機械設計表 153 取，

59、于是得：。0126A 233min036.84412651.3101.41PdAmmn考慮到鍵槽削弱影響時，對于雙鍵 d 增大 710（見鍵的校核） ，本設計單鍵強度不夠，不符合要求，故選用雙鍵，則：minmin10%51.351.3 10%56.43ddd就近圓整為 60mm.。輸入軸的最小直徑顯然時聯(lián)結聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選軸的直徑與連軸器的孔徑相適應，故需要同時選聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉矩：,查機械設計表 102，考慮到載荷均勻平穩(wěn)，2caATK T 注34故取1Ak 則： 521 6.445 10.caATK TN mm 56.445 10.644.5 .N mmN m按計算

60、轉矩應小于聯(lián)軸器工程轉矩額條件，查標準 (GB/T5015-1985),選caT用 TL8 型彈性套住銷聯(lián)軸器（查表機械設計師手冊 ）其公稱轉矩為 710Nm,許用轉速為 3000r/min,滿足要求，其具體參數(shù)見主軸箱附件設計。5.2.3 軸的結構設計軸的結構設計5.2.3.1 主軸（小齒輪軸）的結構設計：1.擬定軸上零件的裝配方案如圖 5.21圖 532.根據(jù)軸向定位要求確定軸各段直徑和長度確定軸各段直徑和長度如上圖，主軸軸徑 d30mm，所選軸承型號為 7207，其尺寸為;取齒輪距箱體內壁距離為 16mm,軸承端蓋總寬度為30 62 17.25dD T20mm；軸承距箱體內壁距離為 2m

61、m;又因為齒輪寬為 40mm 則=100mm（根IIIl 注35據(jù)廠方提供刀具） ，其它具體尺寸見圖 53。至此，初步確定軸的各段長度和直徑。軸上零件的周向定位：齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接。查實用機械設計手冊續(xù)表31 選取鍵的鍵，具體計算見鍵的設計一節(jié)。8 7b h 5.2.3.2 大齒輪軸的結構設計1.擬定軸上的裝配圖方案如圖 54 所示：圖 54 2.根據(jù)軸向定位的要求確定軸各段的直徑和長度現(xiàn)已知安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，即，安裝齒輪處的軸段考慮到155dmm鍵槽的削弱影響，取。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度 L112mm，160dmm考慮到聯(lián)軸器只壓到套筒上面而不壓到軸的階梯上，故 I-II

62、 段的長度應比 L 略短一些，現(xiàn)取?？紤]到鍵槽削弱的影響時，安裝齒輪處軸徑 d 取108IIILmm60mm，取齒輪距箱體內壁的距離 a=16mm;在確定滾動軸承位置時，應距箱體內壁一段距離為 s=8mm.已知滾動軸承寬度 T=22mm,大齒輪寬度 B=35mm,與聯(lián)軸器相配合的套筒長度根據(jù)聯(lián)軸器的尺寸 A 定位 d=102mm,則軸 IIIII 的長度為：2()TSaBdI I -I I IL 注36=2（2246816）35（1024）=225mm根據(jù) 212 軸承的安裝尺寸，選取套筒厚度 4.5mm。1D3初選滾動軸承。因滾動軸承除受自身重力外，幾乎不受軸向力，故選用深溝球軸承，寬度為T

63、=22mm.。4.齒輪、半聯(lián)軸器與軸向定位均采用平鍵聯(lián)接。根據(jù)實用機械設計手冊續(xù)表 31 選取 149 的鍵鍵的公稱長度為100mm。同時為了保證齒輪與軸配合具有良好的對中性，故選用齒輪輪轂與軸的配合為 H7/h6;同時半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接，選用貧賤 14mm9mm,半聯(lián)軸器與軸的配合為 H7/k6.滾動軸承與軸的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為 m6。 5.確定軸的圓角和倒角尺寸參考機械設計表 152，取軸端倒角為 2，各軸肩處圓角半徑取45。R=2。到此我們完成了軸的設計，該設計的安全性我們將在傳動件的估算與驗算中進行計算。5.2.4 軸的校核軸的校核（一）主軸的校核1

64、.求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結構圖作出軸的計算簡圖如下 55 所示： 注371） 計算并畫在 H 方向的彎矩圖由得： 10HM1212()0tNHF LFLLA則： 1212tNHFLFLL代入數(shù)值得： 21446.93 49.5723.46549.549.5NHFN由得：20HM2112()0tNHF LFLLA則： 2112tNHFLFLL圖 55代入數(shù)值得：11446.93 49.5723.46549.549.5NHFN則從左端起齒輪處得彎矩： 注3811723.465 49.535811.54 .HNHMFLN mm則彎矩圖如圖 55（b）所示。2） 計算并畫出 V 方向得彎矩圖由得：1

65、0HM112()0rNvF LFLL則：1212rNVF LFLL代入數(shù)據(jù)得：21359.67679.83549.5 2NVFN同理得：2112679.835rNVF LFNLL則從左邊起齒輪處的彎矩為：作彎矩圖如圖 55（c）11679.835 49.533651.8325 .vNvMFLN mm所示。3）.計算軸的總彎矩22HVMMM代入數(shù)據(jù)得：2235811.5133651.832549141.7363.MN mm作出總彎矩簡圖如圖 5.23（e）所示。. 4)扭矩圖由于，所以畫彎矩圖如圖 55（f）所示415.426 10.TN mm從軸得結構圖以及彎矩圖和扭矩圖中可以看出截面 C 是

66、軸的危險截面，現(xiàn)將計算出截面 C 處得 H 面、V 面的彎矩和總彎矩值列于下表： 注39載荷水平面 H垂直面 V支反力F12723.465723.465NHNHFNFN12679.835679.835NVNVFNFN彎矩M35811.51HMN mmA33651.8325VMN mmA總彎矩M49141.1363N扭矩415.426 10.TN mm2.按彎扭合成應力校核軸的強度進行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的地方。由機械設計查得軸的彎扭合成強度條件為 ：22221()()4()2caMTMTWWW式中各參數(shù)含義：軸的計算應力，單位為 MPacaM軸所受的扭矩，單位為 NmmW軸的抗彎截面系數(shù)，單位為3mm對稱循環(huán)變應力時軸的許用應力1由于主軸扭轉切應力為對稱循環(huán)應力，則 a=1。45 號鋼的許用彎曲應力由機械設計表 151 查得60。1W 的確定：由于裝齒輪處開有鍵槽，則按機械設計表 154 查得：32()322dbt dtWd由所選鍵槽參數(shù)表格由 b=8,t=4.0 注40則： 3238 4 (304.0)2288.845322 30dWmm 則22242()4914