大直徑輥筒雙頭鏜孔專機設計

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1、本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 本論文是關于大直徑輥筒雙頭鏜孔設計說明。首先，本文簡要概述了課題的選 題背景及發(fā)展現(xiàn)狀，對雙頭鏜孔專機的加工對象錫林輥筒及道夫輥筒進行了結(jié)構(gòu)和 加工工藝的分析。其次，根據(jù)承載裝置和自定心裝置的性能要求進行了方案的擬定 并在方案對比分析的基礎上確定出了相對合理的方案。承載裝置對錫林輥筒與道夫 輥筒的定位采用類似 V形面的定位方式，驅(qū)動方式為減速電動機齒輪傳動。自定心 裝置采用帶雙矩形導軌的可移動箱體實現(xiàn)三個旋轉(zhuǎn)軸的同時進給，采用液壓缸驅(qū)動 六桿機構(gòu)運動進而實現(xiàn)自定心裝置的三個旋轉(zhuǎn)軸同步轉(zhuǎn)動。同時，對方案中用到的 電動機、液壓缸、扭桿彈簧進行了計算選擇及連桿機構(gòu)

2、的運動確定性的驗證。最后， 校核了承載裝置中驅(qū)動軸的強度及軸承的壽命，并在結(jié)論中總結(jié)了本設計的優(yōu)點和 創(chuàng)新點，對方案中存在的問題進行了分析并提出了改進方向。 關鍵詞：承載裝置 自定心裝置 六桿機構(gòu) 001眾載裝置工程圖 AutcCAE 團來 ITT KB 002自疋總裝置 AutoCAD 圖那 232 KB 04球面茸簡肌 AutoCAD 圖形 38 KB 05螺紋球柄皿 AutoCAD 圖形 40 KB 06旋轉(zhuǎn)盡連桿組合 件A3 Aut oCAli 圖飛 09這夫観筒A2 AutoCAD 團形 56 KB 23扭桿彈簧轉(zhuǎn)臂昶 AutoCAD 閣刑 旳KB

3、 說明書正文 Microsoft Word 9,, 955 KB 21 :潘動導輸組合件 A3 Aut uUAB 閤那 29齒輪軸A2 AutoCAB 圖充 75 KB 外形團 AutoCAD 圖形 124 KB MicroEoft Word 9... 目錄 Micrc^ftft Word 9 69 KB I 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 Abstract This thesis is a piece of explanation of design that about the bearing and self-centering devi

4、ce of the specialized and two-headed boring machine to process the big diameter roller. Firstly, these papers briefly summarize the background and development present situatio n of the topic. It also an alyze the structure and process in g ma nu facturability of cyli nder and doffer rollers which w

5、as processedby specialized and two-headed bori ng mach ine. Secondly, according to the performanee requirement of the bearing and self-centering device to make the project block in, then on the basis of the project analysis make out a relatively reas on able project. The cyli nder and doffer roller

6、s are located by the V-shaped surface and the drive mode is reducer motors gear tran smissi on. Self-ce nteri ng device adopt the removable tank body with double rectangular guide rail to realize three axis remove in the mean time. It also adopts hydraulic cyli nder driv ing mecha nism drive lin kag

7、e mecha nism to realize the three axes rotate mean while. At the same time, makes a calculation and choice to the motor and hydraulic cylinder used in the project. Fin ally, checks the stre ngth of drive shaft and beari ng life of beari ng device, summarizes this designing project" s advantage

8、 and innovations, analyzes the problems in the project and put up with impro ving directi on. Key words: bearing device self-centering device six-connecting rod mechanism # 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 目錄 引言 1 1 課題介紹 2 1.1 課題名稱 2 1.2 課題概述 2 1.3 課題背景及發(fā)展現(xiàn)狀 2 2零件的結(jié)構(gòu)和加工工藝分析 4 2.1 輥筒的加工工藝要求 5 2

9、.2 輥筒的加工工藝流程 5 2.3 零件的工藝分析 5 3方案擬定 6 3.1 承載裝置及自定心裝置的設計要求 6 3.1.1 承載裝置的設計要求 6 3.1.2 自定心裝置的設計要求 7 3.2 課題可行性分析 7 3.3 方案的設計與對比分析 8 3.3.1 承載裝置方案設計 8 3.3.2 承載裝置方案的對比分析 12 3.3.3 自定心裝置方案設計 13 3.3.4 自定心裝置方案的對比分析 17 3.4 方案的選擇確定 18 4理論計算及關鍵零部件的校核 18 4.1 理論計算 18 4.1.1 電動機的選擇

10、18 4.1.2 液壓缸的選擇 19 4.1.3 連桿機構(gòu)的計算 22 4.1.4 自定心裝置中扭桿彈簧的計算 23 4.2 關鍵零部件的校核 25 4.2.1 承載裝置驅(qū)動軸的校核 25 4.2.2 鍵聯(lián)接的選擇與校核 28 4.2.3 軸承的校核 28 結(jié)論 30 參考文獻 31 致謝 錯誤！未定義書簽。 附錄 32 3 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 引言 隨著梳棉機在紡織工業(yè)中更加廣泛地使用，使得梳棉機的主關件錫林輥筒與道 夫輥筒的生產(chǎn)加工成為批量生產(chǎn)。然而對于大直徑錫林輥筒與道夫輥筒的鏜孔加工 在普通鏜床上加工不能保證鏜

11、孔精度，而且加工生產(chǎn)勞動強度大，孔的加工精度不 高，而在現(xiàn)代化的加工中心鏜孔則會大大提高生產(chǎn)成本，且不利于現(xiàn)代化機械的合 理利用?，F(xiàn)知梳棉機的生產(chǎn)綱領為 3500臺/年，則錫林輥筒和道夫輥筒的生產(chǎn)屬于 批量生產(chǎn)，這就需要專門的鏜床專機進行加工即節(jié)約成本、降低勞動強度，也保證 孔的同軸度和表面粗糙度，而為了保證與回轉(zhuǎn)軸配合的孔的同軸度就需要對輥筒雙 頭同時鏜孔。目前紡織機械行業(yè)鏜錫林道夫輥筒孔所用專機為鏜錫林、道夫?qū)C B-SPM 本課題的設計主要包括大直徑輥筒雙頭鏜孔專機的承載裝置和自定心裝置的設 計，在深入理解課題的基礎上對兩部分裝置分別進行了方案的對比分析，并確定出 相對較合理的方案。在

12、各方案實現(xiàn)功能的基礎上對兩部分裝置的方案均有創(chuàng)新，承 載裝置中采用齒輪減速電動機傳動，提高自動化程度；在自定心裝置中有扭桿彈簧 結(jié)構(gòu)設計和整體帶動部分構(gòu)件運動的結(jié)構(gòu)設計，這增加機構(gòu)運動的同步性。本篇設 計說明在結(jié)論中對方案中出現(xiàn)的問題都做了分析，同時也給出了問題的改進方向。 1 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 1課題介紹 1.1 課題名稱 本課題名稱為大直徑輥筒雙頭鏜孔專機承載裝置及自定心裝置的設計 1.2 課題概述 本課題為大直徑輥筒雙頭鏜孔專機承載裝置及自定心裝置的設計，主要的任務 是： (1) 根據(jù)給定的道夫輥筒零件圖對零件進行工藝分析； (2) 根據(jù)加工工藝的

13、參數(shù)對兩部分裝置進行結(jié)構(gòu)的設計； (3) 通過對所設計的方案進行對比分析來確定最佳的方案； (4) 對設計的參數(shù)進行計算和校核。 對兩部分裝置的概述： 大直徑輥筒雙頭鏜孔專機主要用于對梳棉機產(chǎn)品中的主關件一錫林輥筒和道夫 輥筒的加工，加工主要內(nèi)容為對兩輥筒的中心孔進行雙頭鏜削。該雙頭鏜孔專機的 兩部分主要裝置則為承載裝置和自定心裝置，承載裝置的主要作用為： 1.該裝置可 利于大直徑輥筒的裝卸而且減小機床床身的體積； 2.該裝置主要用于加工零件時的 承載作用，承載裝置上的 V形定位裝置對輥筒起定位作用。自定心裝置的作用為： 對于雙頭鏜孔專機，為保證鏜孔的精度和輥筒兩端孔的同軸度就必須

14、保證在加工時 輥筒的中心軸線與鏜床專機主軸的軸線共線，而自定心裝置的原理類似于車床的三 爪卡盤的自定心原理，可使輥筒在被夾緊情況自動定心以保證鏜孔精度。 本課題的設計要求為在對畢業(yè)設計課題熟悉的基礎上通過查閱資料、引擎搜索 和對相關制造部門的參觀學習進行方案的擬定，獨立地進行方案的設計和確定并能 夠做到結(jié)構(gòu)設計的創(chuàng)新，最后進行設計參數(shù)的計算和主要零部件的校核。 1.3 課題背景及發(fā)展現(xiàn)狀 錫林輥筒和道夫輥筒是紡織行業(yè)典型機械產(chǎn)品梳棉機的主要零部件，此兩種輥 筒的主要作用如下： (1) 梳棉機上錫林輥筒的作用 錫林是梳棉機的主要機件，錫林由滾筒和梳理齒條組成， FA201型梳棉機滾筒

15、 直徑為1284mm包覆齒條后的工作直徑為1290mm,其作用是將刺輥初步梳理過的纖 維轉(zhuǎn)移并帶入錫林、蓋板工作區(qū)，作進一步細致的梳理、伸直和均勻混和，并將纖 維轉(zhuǎn)移給道夫。 （2） 梳棉機上道夫輥筒的作用 道夫滾筒的結(jié)構(gòu)與錫林相似。FA201型梳棉機的道夫滾筒直徑為698mm工作直 徑為706mm道夫的作用是將錫林表面的纖維凝聚成纖維層，并在凝聚過程中，對 纖維具有梳理和均勻混和作用，由于道夫直徑較小，因而對其動平衡、包卷針后滾 筒的變形及軸與軸承的要求都比對錫林的要求低。 （3） 課題背景及現(xiàn)狀 錫林、道夫輥筒的特殊性在于是用卷板機把鋼板卷成圓筒并整體焊接起來的， 用于梳棉機上的大

16、直徑錫林、道夫輥筒外圓要有很高的表面光潔度，輥筒的軸線與 外圓要有高的同軸度，這就對輥筒的鏜孔工序有很高的要求，而在一般的鏜床上加 工直徑分別為1280mn和692mn的錫林輥筒和道夫輥筒不論是承載還是裝夾都比較困 難，對于生產(chǎn)批量很大（每年各3000件）的輥筒用現(xiàn)代化的加工中心則經(jīng)濟性和效益 性較差，那么對于專門加工兩種大直徑輥筒的雙頭鏜孔專機的需求也就顯得格外必 要。 就鏜床專機來說，目前國內(nèi)生產(chǎn)鏜床專機的廠家很多，而且鏜床專機類型也較 多，但由于梳棉機上錫林輥筒和道夫輥筒直徑較大這一特性，則相應地鏜大直徑輥 筒的專機也有其特殊性，目前該類型專機只在紡織機械行業(yè)中使用的較多，如目前 紡織

17、機械行業(yè)用的鏜錫林、道夫?qū)C B-SPM 下面對該專機與普通的機床作一對比分析： 存大的兩大不同之處為：（1）普通鏜 床專機的承載裝置（鏜床的工作臺）和鏜床的床身通常都是一體的，這是由加工零件 尺寸的大小決定的，而鏜錫林、道夫?qū)CB-SPM勺承載裝置是和專機的床身獨立的， 該承載裝置可以在固定的軌道上移動，這有利于大直徑輥筒的裝卸。（2）普通鏜床專 機的自定心裝置即自定心夾緊機構(gòu)的結(jié)構(gòu)比較緊湊，夾緊行程小，定位精度高，對 于小尺寸工件的自定心裝置的設計來說比較容易實現(xiàn)；而對于鏜錫林、道夫?qū)C B-SPM的自定心裝置就比較復雜，不但要滿足能夠加工錫林和道夫兩不同直徑的輥 筒，而且定位夾緊件在

18、空間距離較大。 3 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 2零件的結(jié)構(gòu)和加工工藝分析 圖2-1，圖2-2分別為梳棉機的主關件道夫輥筒、錫林輥筒的零件圖，該類型 零件主要由腹板、道夫筒體和道夫堵頭結(jié)合件焊接而成的。 畔 4： 圖2-1道夫輥筒結(jié)構(gòu)圖 I -滾策2-»皮育 A坤宗 3-?h-評驚鐵賓儀孔 # 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 # 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 圖2-2錫林輥筒結(jié)構(gòu)圖 # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 2.1 輥筒的加工工藝要求 (1) 輥筒應具有足夠的剛性，確保在重載作用下，彎曲變形不超過許

19、用值。 (2) 輥筒表面應有足夠的硬度，一般要求達到50HRC以上，具有較強的耐腐蝕能 力。鍍層具有抗剝落能力，確保輥筒工作表面具有較好的耐磨性及耐腐蝕性。 (3) 輥筒工作表面應精細加工，以保證尺寸精度和表面粗糙度。粗糙度應在 Ra0.16以上，不能有氣孔或溝紋。輥筒工作表面的壁厚要均勻，否則會使輥面溫度 不均勻，影響制品質(zhì)量。 (4) 輥筒的材料應具有良好的導熱性， 通常采用冷硬鑄鐵，特殊情況采用鑄鋼或 鉬鉻合金鋼，無論是加熱還是冷卻，均能達到快速均勻。 (5) 因錫林與道夫輥筒直徑較大，表面速度較高，所以，對輥筒的圓整度、輥 筒與軸的同心度以及錫林滾筒的動平衡等要求較高。 (

20、6) 為減小輥筒包卷齒條后的變形程度，F(xiàn)A201型梳棉機將錫林滾筒筒壁厚度 加厚至125mm筒體內(nèi)壁有加高加寬的梯形筋以增加筒體的剛性。 (7) 錫林輥筒軸與兩端堵頭用螺栓夾緊結(jié)構(gòu)，以提高錫林的安裝精度。 2.2 輥筒的加工工藝流程 錫林、道夫輥筒有鋼板焊接結(jié)構(gòu)或鑄鐵滾筒兩種形式，滾筒兩端用堵頭和 裂口軸套將滾筒與軸連接在一起，目前梳棉機所用錫林、道夫輥筒多是整體焊 接式輥筒，輥筒的加工工藝流程為：將 125mml厚的鋼板在卷板機上卷出圓筒的形 狀并焊接為圓筒，保證輥筒壁厚均勻一在圓筒內(nèi)壁焊接梯形筋一將輥筒進行時效處 理以減少殘余應力一在輥筒的兩端分別安裝內(nèi)嵌有裂口錐套的堵頭一在輥筒兩

21、端分 別固定一個蓋板一在大直徑輥筒雙頭鏜孔專機(鏜錫林、道夫?qū)C B-SPM上鏜輥筒 上與軸配合的內(nèi)孔，并保證孔的同心度—在磨錫林、道夫?qū)C C-SPM上磨輥筒的外 圓，并保證輥筒外圓的光潔度、圓整度。 2.3 零件的工藝分析 與本設計課題相關的加工工序為在大直徑輥筒雙頭鏜孔專機上半精鏜和精鏜輥 筒上與軸配合的內(nèi)孔，該工序的上道工序為焊接時效處理后的堵頭安裝，下道工序 為在磨錫林、道夫?qū)C上磨輥筒的外圓并保證光潔度和圓整度。按照生產(chǎn)綱領給定 的每年生產(chǎn)3000臺梳棉機，則分別需要加工 3000件錫林輥筒和3000件道夫輥筒， 查機械制造技術中表14-3(生產(chǎn)類型的規(guī)范)可知中型機械的生產(chǎn)

22、綱領為3000件/年 的為大批生產(chǎn)。 若在普通的鏜床上進行加工，當一端鏜孔完成后進行調(diào)頭會影響兩孔的同軸度， 鏜孔的精度較低，而且也會大大增加加工的輔助時間，從而影響生產(chǎn)率增加。若在 現(xiàn)代化的加工中心進行鏜孔，雖然自動化提高但是大批量的零件會使加工中心得不 到充分的使用而大大提高加工成本。綜上分析，為使本道工序的生產(chǎn)率提高需要生 產(chǎn)專門的機床進行大批量的加工錫林與道夫輥筒。 其它工序的工藝分析： (1) 在輥筒兩端分別安裝有裂口錐套的堵頭： 采用這種錐套連接的目的是增大孔 與軸的接觸面，結(jié)構(gòu)緊湊，拆卸方便，傳動件的定心精度大大提高，傳遞轉(zhuǎn)矩大， 而一般的連接傳遞轉(zhuǎn)矩較小而且會有間隙，裝

23、配時也會有問題。 (2) 在輥筒內(nèi)壁焊接梯形筋：焊接梯形筋的目的是在不加大輥筒厚度的條件下， 增強輥筒筒體的剛度和強性，可克服輥筒壁厚差帶來的應力不均造成的歪曲變形， 同時也減輕重量，降低成本。 3方案擬定 3.1 承載裝置及自定心裝置的設計要求 3.1.1 承載裝置的設計要求 就承載裝置來說，一般可分為與機床床身一體的承載裝置和與床身獨立的承載 裝置，對于鏜孔專機加工對象尺寸較小的零件來說承載裝置則為機床的工作臺。相 反地，對于鏜床專機所加工對象尺寸較大時，為了減小機床床身的體積，則把承載 裝置與機床床身獨立開來。因鏜孔過程中鏜削力會引起振動，因此承載裝置應該有 定位裝置，而且該裝

24、置可以滿足加工兩種不同直徑大輥筒的承載及定位，綜上分析 提出了鏜錫林、道夫輥筒承載裝置應該滿足以下要求： (1) 承載裝置應能夠滿足可同時承載錫林輥筒和道夫輥筒， 因兩輥筒直徑不同故 承載定位面應不同，定位方式為類似于 V形槽定位。 (2) 因輥筒重量較大，為了方便輥筒的裝卸該承載裝置應該可在固定的軌道上移 動，且在指定的位置有鎖緊裝置將承載裝置卡死。 (3) 根據(jù)輥筒的重量尺寸來進行受力分析， 計算出承載裝置具有足夠強度的外形 尺寸及承載裝置兩支撐點間的跨度。 為了確保承載裝置的耐用性，還應該選擇合適的材料和適當?shù)臒崽幚矸绞交? 7 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 表面

25、處理來提高其耐磨性和硬度。 3.1.2 自定心裝置的設計要求 生產(chǎn)實際中，在軸套類工件上銑鍵槽及在法蘭盤類零件上鉆孔等情況均應保證 加工部位相對于工序基準對稱，根據(jù)基準重合原則，應以工序基準即工件上的對稱 點（線、面）作為定位基準。同時并保證定位基準在整個夾緊過程中是固定不動的， 即定心。由此可見，所謂定心夾緊機構(gòu)，即能保證工件的對稱點 （線、面）在夾緊過 程中始終處于固定準確位置的夾緊機構(gòu)。 因工件定位面存在加工誤差，若保證定位基準定心，其夾具定位元件必定可動， 并且能隨定位表面尺寸的變化相對定位基準作等距離的移近或退出，如三爪定心卡 盤，這樣才能起到良好的定心作用。故該種夾緊機構(gòu)的

26、定位元件與夾緊元件是合一 的，且定位和夾緊動作同步進行，如此有利于縮短時間，提高效率。 但本課題中的雙頭鏜孔專機的加工對象直徑分別為 1284mn和692mm此情況下 實現(xiàn)自定心功能就比較困難，而且自定心夾緊機構(gòu)的結(jié)構(gòu)不緊湊。綜上分析對雙頭 鏜孔專機的自定心裝置應解決的關鍵問題如下： （1） 因該鏜床專機用于加工錫林和道夫兩種直徑的輥筒， 故該自定心夾緊機構(gòu)應 滿足兩種不同直徑的自定心夾緊，且為了減小道夫輥筒 （小直徑）自定心夾緊時的夾 緊行程，應使定位夾緊件有兩個極限位置。 （2） 自定心原理可采用車床三爪卡盤自定心原理， 但在加工大直徑輥筒時三個定 位夾緊件應位于一極限位置，加工

27、道夫輥筒時位于另一極限位置。 （3） 最關鍵的問題是該自定心夾緊機構(gòu)結(jié)構(gòu)不緊湊， 為減小機床床身體積如何合 理布置自定心裝置同是實現(xiàn)自定心夾緊。 3.2 課題可行性分析 在已知鏜床主軸高度、輥筒直徑、承載裝置受力分析的結(jié)果、承載裝置的基本 外形尺寸可初步確定。承載裝置的外形結(jié)構(gòu)可類比現(xiàn)有的鏜錫林、道夫?qū)C B-SPM 的結(jié)構(gòu)初步擬定方案，包括承載裝置的材料選擇、 V形槽的外形尺寸、承載裝置的 長度和寬度，結(jié)合各計算參數(shù)進行精確的設計，當然這個過程可以進行適當?shù)膭?chuàng)新， 比如鎖緊卡死機構(gòu)，承載裝置的驅(qū)動形式。 該專機的自定心裝置的設計實則是設計一套自定心夾緊機構(gòu)，實現(xiàn)對錫林和道 夫輥

28、筒的自定心夾緊，解決這一問題就需要參閱大量的機床夾具設計手冊，在掌握 一定自定心夾緊機構(gòu)知識的基礎上進行機構(gòu)的創(chuàng)新，可初步確定自定心夾緊機構(gòu)的 方案。但是關鍵的問題是如何利用結(jié)構(gòu)相對緊湊的自定心機構(gòu)實現(xiàn)對大直徑輥筒的 自定心夾緊，這就需要結(jié)合機床整體的設計、結(jié)構(gòu)的布局、自定心夾緊的動力來源 等進行設計。 3.3 方案的設計與對比分析 3.3.1 承載裝置方案設計 萬案一 該方案采用兩導軌和四輪子的運動方式，該承載裝置的寬度由錫林、道夫輥筒 的寬度決定，具體尺寸為1020mm采用的定位方式為類似 V形定位塊定位，一側(cè)為 斜邊，另一側(cè)為直邊，此定位方式限制輥筒的四個自由度，如圖 3-1所

29、示為承載裝 置的總體結(jié)構(gòu)圖及輥筒的部分定位尺寸。 驅(qū)動方案如下： (1) 采用電動機軸端的齒輪與驅(qū)動軸上的齒輪配合進行傳動， 如圖3-2所示，電 動機的種類可選用普通的三相異步電動機， 如采用丫系列電動機來實現(xiàn)勻速的運動， 此情況可采用卡死鎖緊裝置來確保鏜孔時的鏜削力使裝置偏離原位置。也可以采用 伺服電動機，根據(jù)給定的脈沖信號來控制伺服電動機的啟動、停止，由于伺服電動 機本身的自鎖功能可以避免在鏜孔時裝置移動而使輥筒中心與鏜床主軸中心偏移。 (2) 采用絲杠螺母傳動，通過聯(lián)軸器將電動機的軸端與絲杠軸端聯(lián)接起來， 電動 機固定在承載裝置端部的底板上。 采用鏈傳動，驅(qū)動軸上安裝鏈輪

30、，電動機的軸端也安裝鏈輪，以此進行傳動。 9 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 # 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 圖3-2承載裝置驅(qū)動方式 萬案一 定位該方案的定位裝置圖如圖 3-3所示。 該方案對錫林輥筒與道夫輥筒的定位均采用 V形面的定位，兩側(cè)均為斜面進行 # 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 圖3-3承載裝置結(jié)構(gòu)設計方案二

31、 驅(qū)動方案仍可以采用方案一中所述的齒輪軸驅(qū)動、絲杠螺母傳動與鏈輪傳動 方案二 采用一 V形裝置可以同時對兩不同直徑的輥筒進行定位，以固定在承載支架上 的大V形塊來對錫林輥筒進行定位，如圖 3-4所示，當對道夫輥筒（直徑為692mm） 進行定位時可以加活動的 V形塊，該活動V形塊的結(jié)構(gòu)尺寸剛好可以對道夫輥筒進 行定位，結(jié)構(gòu)圖如圖3-5所示。 11 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 # 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 圖3-4承載裝置結(jié)構(gòu)設計方案三 圖3-5承載裝置結(jié)構(gòu)設計方案三 在此方案中的驅(qū)動方案也可以選擇方案一中的三個方案

32、 # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 332 承載裝置方案的對比分析 承載方案的對比分析： 方案一：采用V形定位塊的原理進行定位，而又不局限于 V形塊的設計，整個 承載支架及箱體均采用鋼板焊接而成，或者采用型鋼焊接而成，在制造承載箱體時 較方便。 方案二：對兩輥筒均采用 V形裝置定位，采用這種定位方式的原因是 V形定位 的最大特點是：工件上用作定位基面的外圓柱面，不論是否經(jīng)過加工

33、與否或精度的 高低，也不論是圓柱面或是圓弧面，它們在 V形裝置上定位時，其定位基準始終處 于V形裝置兩工作斜面的對稱面上，即對中性很好。而且還適用于階梯軸及曲軸的 定位，并且裝卸工件很方便。 方案三：該方案分別對需要定位的大直徑錫林輥筒與道夫輥筒設計 V形塊來定 位，而且小V形塊為可固定可拆卸的裝置，當對錫林輥筒進行定位時活動 V形塊拆 卸，當對道夫輥筒進行定位時將小 V形塊的外表面與大V形塊的內(nèi)表面進行貼合即 可。 方案一與方案二相比，雖然方案二比方案一具有定位的對中性好這一優(yōu)勢，但 是從承載裝置箱體制造工藝角度來考慮，方案一中的矩形箱體要比方案二中的斜面 箱體容易加工或者焊接，而且

34、方案二中的 V形面定位使輥筒的重量作用在斜面上的 力較大，這對箱體的強度與剛度有較高的要求，相同經(jīng)濟條件下，方案一中的承載 裝置更不容易變形，使用壽命更長。 方案一與方案三相比，方案三對兩輥筒也均采用 V形面定位，定位的對中性較 好，而且整體結(jié)構(gòu)相對方案一來說更加緊湊，但是從此方案的施行角度考慮，在對 道夫輥筒進行定位時，小 V形塊外表面與大V形塊的內(nèi)表面進行配合時配合要求比 較高，使用一段時間后由于大 V形塊內(nèi)表面的變形量會使配合精度較低。 方案二與方案三相比，方案三比方案二結(jié)構(gòu)緊湊，方案二的箱體結(jié)構(gòu)較復雜， 此兩種方案采用的V形面定位對定位裝置的材料要求較高，若采用方案一中的鋼板 焊

35、接而成會影響承載裝置的性能。 驅(qū)動方案的對比分析： 本課題承載裝置設計部分驅(qū)動方式的備選方案有如下三種：鏈傳動、絲杠螺母 傳動、齒輪傳動。 (1) 鏈傳動：鏈傳動主要用在要求工作可靠，兩軸相距較遠，低速重載，工作環(huán) 境惡劣及其他不宜采用齒輪傳動的場合，與齒輪傳動相比，鏈傳動的制造與安裝精 度要求較低，在遠距離傳動時，其結(jié)構(gòu)比齒輪傳動輕便得多。 鏈傳動的主要缺點：鏈傳動只能實現(xiàn)平行軸間鏈輪的同向傳動；運轉(zhuǎn)時不能保 持恒定的瞬時傳動比；磨損后易發(fā)生跳齒；工作時有噪聲；不宜用在載荷變化很大、 高速和急速反向的傳動中。 (2) 齒輪傳動：齒輪傳動是使用最多的機械傳動，齒輪傳動具有以下主工特點

36、： 齒輪傳動效率高；結(jié)構(gòu)緊湊；設計制造正確合理、使用維護良好的齒輪傳動工作可 靠、使用壽命長；傳動比穩(wěn)定。但是齒輪傳動的制造及安裝精度要求高，價格較貴， 且不宜用于傳動距離過大的場合。 (3) 絲杠螺母傳動：絲杠螺母傳動屬于螺旋傳動的一種， 是通過螺桿和螺母的旋 合傳遞運動和動力，它主要是將旋轉(zhuǎn)運動變成直線運動，以較小的轉(zhuǎn)矩得到很大的 推力。該傳動類型的特點為：結(jié)構(gòu)簡單，加工方便；易于自鎖；運轉(zhuǎn)平穩(wěn)；但也有 以下缺點：摩擦阻力大，傳動效率低(通常為30%-60%);低速或微調(diào)時可能出現(xiàn)爬 行；螺紋有側(cè)向間隙，反向時有空行程，定位精度和軸向剛度較差；磨損快。 結(jié)合本課題承載裝置的設計進行分

37、析，因該承載裝置的整體尺寸較大，若采用 絲杠傳動，則絲杠的長度為2000mn左右，這就使得絲杠的軸向剛度較差，而且傳動 效率較低。但此傳動方案可以實現(xiàn)整個承載裝置的自鎖。 鏈傳動與齒輪傳動的對比： 雖然鏈傳動比齒輪傳動輕便得多，但本裝置要求傳動平穩(wěn)和恒定的瞬時傳動比。采 用鏈傳動或齒輪傳動時，必須采用驅(qū)動軸，而絲杠傳動就不需要。 3.3.3 自定心裝置方案設計 本方案原理與車床三爪卡盤自定心原理相似，即三個定位件同時運動，同時與 工件外圓接觸，這樣便可達到自定心的目的。但由于該鏜床專機加工對象的特殊性， 使得自定心裝置的結(jié)構(gòu)較復雜，而且空間距離較大，這就使得該自定心夾緊機構(gòu)的 安裝較困難

38、。經(jīng)過分析采用連桿機構(gòu)實現(xiàn)三個定位件的同時運動。該連桿機構(gòu)的結(jié) 構(gòu)圖如圖3-6所示。 13 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 圖3-6六桿機構(gòu)結(jié)構(gòu)圖 而定位夾緊件的旋轉(zhuǎn)運動和進給運動形式分如下三種方案: 該方案采用三個旋轉(zhuǎn)軸分別由三個液壓缸作為進給原動機，而三個旋轉(zhuǎn)軸的旋 轉(zhuǎn)運動由一個傾斜放置的液壓缸作原動機，該方案的結(jié)構(gòu)圖如圖 3-7所示 該裝置中在上圖液壓缸加壓過程，三個回轉(zhuǎn)軸同時旋轉(zhuǎn)，同時三個回轉(zhuǎn)軸的后 端進給液壓缸推動與旋轉(zhuǎn)柄配合的軸進給，使三個滾子與所加工的輥筒外圓相接觸, 從而起到自定心夾緊的作用。 圖3-7自定心裝置方案一 方案一中的三個旋轉(zhuǎn)

39、軸的運動是分別由液壓缸驅(qū)動的，每個旋轉(zhuǎn)軸的進給運動 都是獨立的。方案二采用的則是將三個旋轉(zhuǎn)軸固定在箱體上，而箱體則可以在矩形 的導軌上滑動，此方案中只需要一個液壓缸推動箱體運動便可以實現(xiàn)使三個回轉(zhuǎn)軸 同時向前運動的目的。這不僅實現(xiàn)了旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)的同步運動，也實現(xiàn)了三根軸進給 的同步運動。另外，考慮到自定心裝置中液壓缸泄壓后旋轉(zhuǎn)柄和滾子在重力作用下 會使軸自轉(zhuǎn)，因此要考慮旋轉(zhuǎn)柄的限位，查機械設計手冊新版第 2卷可利用扭桿彈 簧來實現(xiàn)。該整體方案的結(jié)構(gòu)圖如圖 3-8所示。 、宀 圖3-8自定心裝置方案二 萬案二 在方案一中采用的是三個回轉(zhuǎn)軸分別有原動機并獨立運動，方案二中采用三軸

40、固定在箱體上同時運動的方式，而本方案則采用只有一個回轉(zhuǎn)軸有進給運動，而另 兩個回轉(zhuǎn)軸在軸向上是固定的，即只有回轉(zhuǎn)運動而無進給運動。其方案的結(jié)構(gòu)圖如 圖3-9所示，旋轉(zhuǎn)柄1只可以在內(nèi)外花鍵的配合下旋轉(zhuǎn)，而沒有軸向的移動，旋轉(zhuǎn) 柄3（圖中未標出）與旋轉(zhuǎn)柄1相同。當承載裝置載著工件錫林或道夫輥筒向主軸靠 近時，旋轉(zhuǎn)柄2是縮進去的，輥筒停下時旋轉(zhuǎn)柄 2在液壓缸的作用下軸向移動，最 后再旋轉(zhuǎn)自定心夾緊。 圖3-9自定心裝置方案三 3.3.4 自定心裝置方案的對比分析 方案一：本方案中分別用液壓缸控制旋轉(zhuǎn)軸的進給運動，各軸的運動軸的運動 情況不受其它兩軸工作的影響，獨立工作性能較好；承載軸的箱

41、體是固定的，在鏜 孔時系統(tǒng)的剛性好，強度高；單個旋轉(zhuǎn)軸進給速度快。 方案二：本方案將三個旋轉(zhuǎn)軸固定在帶導軌的可移動板上，只需要一個液壓缸 就可以使三個旋轉(zhuǎn)軸同時運動，這保證了自定心夾緊原理中的夾緊件的同步運動； 采用的內(nèi)外花鍵配合使軸旋轉(zhuǎn)，因矩形花鍵在軸與轂孔上直接而均勻地制出較多齒 與槽，故連接時受力較均勻；內(nèi)外花鍵的齒數(shù)較多故可承受較大的載荷；進給時內(nèi) 外花鍵的導向性好。 方案三：方案三是在方案一的基礎上提出的，將三個旋轉(zhuǎn)柄分別進給改為只有 一個軸具有進給運動，此方案只適用于承載裝置單方向移動到主軸位置時。 方案一與方案二相比，方案一中的三個旋轉(zhuǎn)軸的進給互不影響更具有靈活性， 1

42、7 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 并且承載軸的板是固定的，在夾緊鏜孔的過程中方案一比方案二中可移動的板剛度 要好。而方案二中采用整體式移動，能保證三軸進給的同步性，采用的矩形花鍵配 合使承受載荷能力高，進給時導向性好，但可移動板的剛性不高。 方案一與方案三相比，方案三只適用于承載裝置單向運動的場合， 具有局限性。 3.4 方案的選擇確定 承載裝置的方案選擇： 通過承載裝置三個方案的設計及各方案的對比分析， 分析出了各方案的優(yōu)缺點， 并結(jié)合承載裝置的使用情況等確定方案一為最佳方案， 即采用齒輪傳動的驅(qū)動方式， 定位形式米用直面與斜面定位的方式。 自定心裝置的方案選擇： 綜

43、合上文對自定心裝置的設計及三個方案的對比分析， 確定方案二為最佳方案， 即采用三個旋轉(zhuǎn)軸固定在帶矩形導軌的可移動板上，一個液壓缸作進給原動機，另 一個液壓缸作旋轉(zhuǎn)運動原動機；采用矩形花鍵傳遞轉(zhuǎn)矩并且起很好的導向作用；采 用扭桿彈簧對旋轉(zhuǎn)柄進行限位。 4理論計算及關鍵零部件的校核 4.1 理論計算 4.1.1 電動機的選擇 (1) 電動機類型的選擇： 因該承載裝置采用齒輪傳動，而齒輪僅有二級齒輪，若采用一般的三相異步電 動機驅(qū)動，因三相異步電動機轉(zhuǎn)速較高，故驅(qū)動軸的轉(zhuǎn)速會很高，不適于重載裝置 的傳動，因而考慮到采用齒輪減速電動機，選擇轉(zhuǎn)速 (120?200r/min)的電機傳動。

44、齒輪減速電動機，在傳遞動力與運動的機構(gòu)中應用范圍非常廣泛，它利用 齒輪的速度轉(zhuǎn)換器將電機的回轉(zhuǎn)數(shù)減速到所要的回轉(zhuǎn)數(shù)并得到較大轉(zhuǎn)矩的機 構(gòu)減速電動機，電壓分為單相 220V與三相380V的，功率分別有 0.1 Kw, , 0.2 Kw, 0.4 Kw， 0.75 Kw， 1.5 Kw， 2.2 Kw， 3.7Kw。 (2) 電動機功率計算： 因承載裝置承載著錫林輥筒，故運動時速度不能太高，初步取定電動機轉(zhuǎn)速為 0.2?0.3m/s，齒輪模數(shù)與齒數(shù)確定后再進行確定。因驅(qū)動軸上安裝齒輪處軸徑為 D=45mm故采用模數(shù)m=2齒數(shù)Z=48的齒輪，與之相配合的齒輪模數(shù) m=2齒數(shù)Z=18, 由傳

45、動比公式 n1 z2 120 48 1 2 (4-1) n2 z-i n2 18 知 n2 =45r/min. 由齒輪分度圓直徑公式：d=mz 齒輪線速度公式： v = wr = ? n r = ? 些r dn2 (4-2) 60 60 60 知 v=0.226m/s. 估算承載裝置的質(zhì)量：支撐件質(zhì)量 3 m3 =2 4「V =8 7.85 10 sh = I b h 已知 l =10mm， b = 200mm， h = 2060mm 故 m3=260Kg 承載箱體質(zhì)量：m4約為160Kg 承載裝置的總質(zhì)量m總=葉 m2 m3 m4 已知 F^F2=450Kg m

46、2=250Kg 故 m總=1120Kg 導軌材料為45鋼，導軌表面的摩擦因數(shù)u=0.15 由功率計算公式P二Fv=umgv經(jīng)計算電動機功率應選取 0.75Kw。 4.1.2 液壓缸的選擇 (1) 選擇液壓缸： 該旋轉(zhuǎn)液壓缸的主要功能是實現(xiàn)自定心裝置連桿機構(gòu)的小角度旋轉(zhuǎn)，雖然旋轉(zhuǎn) 運動可以由電動機驅(qū)動，但考慮到鏜孔的全過程定心裝置的夾緊力始終要保持著， 這就體現(xiàn)出了液壓傳動與控制的優(yōu)點：與其他傳動方式相比，傳遞功率相同時，液 壓裝置的重量輕，體積緊湊；傳動工作平穩(wěn)系統(tǒng)容易實現(xiàn)緩沖吸振，并能自動防止 過載； (2) 液壓缸類型的選擇： 液壓缸種類很多，可分為單作用液壓缸，雙作用液壓缸

47、及組合液壓缸等，雖然 本裝置中的運動為單向運動，但為了確保液壓缸在泄壓后活塞桿能夠回復到原位， 則需要考慮采用雙向液壓驅(qū)動的液壓缸，故在雙作用液壓缸中進行選擇。雙作用液 壓缸分為單活塞桿液壓缸、雙活塞桿液壓缸和伸縮式液壓缸，通過對三種雙作用液 壓缸的性能及使用場合的分析知，只有單活塞桿液壓缸適用于此裝置，此類型液壓 缸為單邊有桿，兩向液壓驅(qū)動，兩向推力和速度不等。因該連桿機構(gòu)的運動不需要 實現(xiàn)較大的運動速度和往返相等的速度，故不需要采用差動連接。 (3) 液壓缸主要參數(shù)的選定： 包括缸筒內(nèi)徑，活塞桿直徑，活塞行程和公稱壓力 查機械設計手冊第五版單行本液壓傳動之 21-30表21-2-11

48、可知，一般機床、 21 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 壓鑄機的壓力范圍為7Mpa以內(nèi)，對于一般的工程機械并且系統(tǒng)要求不是很高時采用 中壓等級為7?21Mpa查手冊知液壓缸缸筒內(nèi)徑尺寸系列為： & 10、12、16、20、 25、32、40 等，活塞桿外徑尺寸系列為：4、5、6、8、10、12、14、16、18、20、 22、25、28、32 等，氣缸的行程參數(shù)系列為：25、40、50、63、80、90、100、110、 125、140、160、180、200等，液壓缸氣缸活塞桿螺紋尺寸系列為： M14X 1.5、M16 X 1.5、M18X 1.5、M20X 1.5

49、、M22X 1.5等。查該手冊表21-6-30，液壓缸的標準系 列與產(chǎn)品選擇液壓缸，與生產(chǎn)實際相聯(lián)系，則選用工作壓力為 16Mpa的工程用液壓 缸。 選擇液壓缸的技術性能參數(shù)為： 液壓缸缸徑：D=40mm活塞桿直徑：d=22mm速度比：' =1.46 ;推力：F=20100N 拉力：F=14020N最大行程：Smax =400mm.活塞桿螺紋尺寸：M22X 1.5。 （4） 液壓缸的安裝方式： 液壓缸的安裝方式很多，有如下向種： 法蘭型安裝：頭部法蘭型、尾部法蘭型； 銷軸型安裝：頭部銷軸型、中間銷軸型、尾部銷軸型； 耳環(huán)型安裝，底座型安裝（腳架安裝），球頭安裝。 根據(jù)

50、自定心裝置在機床箱體上的安裝方式和安裝位置來選擇合適的安裝方式， 此處液壓缸的安裝采用底座安裝，該類型安裝方式屬承受重型負載的安裝方式。 該液壓缸的型號為：HSG L-40/22 ? E-*501-400 ? * （5） 液壓缸主要技術性能參數(shù)的計算：包括驗證允許最高壓力 p,流量Q和行程 時間。 壓力P：經(jīng)估算錫林輥筒和道夫輥筒的質(zhì)量分別約為 450Kg和250Kg,液壓缸所 承受的最大載荷為當自定心裝置夾緊輥筒時使輥筒剛好脫離承載面，此時液壓缸所 承受的最大載荷為4500N由油液作用在單位面積上的壓強公式 p =F（Pa） A 知：壓力p是由載荷F的存在需產(chǎn)生的，在同一個活

51、塞的有效工作面積上，載荷 越大，克服載荷所需要的壓力就越大。如果活塞的有效工作面積一定，油液壓力越 大，活塞產(chǎn)生的作用力就越大。額定壓力是液壓缸能用以長期工作的壓力，應符合 或接近規(guī)定的數(shù)值，對于中壓等級必須符合 >2.5?16MPa因所選液壓缸內(nèi)徑為 d=40mm故由 p= A d 2 二 3.58Mpa (4-3) n |[ — 1 2 20 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 21 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 符合中壓等級的壓力范圍。 流量Q：因活塞的最低運動速度Vmin受活塞與活塞密圭寸件摩擦力和加工精度的影 響，不能太低，以免產(chǎn)生爬

52、行，一般Vmin >0.1?0.2m/min?？紤]到生產(chǎn)實際中用于夾 緊裝置的液壓缸因需要平穩(wěn)地夾緊，故速度也不能太高，現(xiàn)取液壓缸速度為 v=0.5m/min。單位時間內(nèi)油液通過缸筒有效截面積的體積為 V Q (L / min) (4-4) 由于 V 二 vAt 103(L) 則 3 兀 2 3 5 V =vA 10 D v 10 =6.28 10 4 對于單活塞桿液壓缸 活塞桿伸出時： 兀 2 3 Q D v 10 (L/min) 4吩v 活塞桿縮回時： 2 2 3 Q (D -d )v 10 4吩v V:液壓缸活塞一次行程中所消耗的油液體積, t

53、:液壓缸活塞一次行程所需時間， min； D:液壓缸內(nèi)徑，m d:活塞桿直徑，m v :活塞桿運動速度， m/mi n； v :液壓缸的容積效率，當活塞密圭寸圏為彈性密圭寸材料時 V=1，當活塞密圭寸圏 為金屬環(huán)時v=0.98，代入數(shù)值即可求解。 行程時間t :活塞在缸體內(nèi)完成全部行程所需要的時間 (4-5) ^6QV(s) Q 活塞桿伸出時: 活塞桿縮回時: 丄 15 D2S t 二 103 (s) 15二(D2 -d2S) Q 103(s) S:活塞行程，m Q:流量，L/min ； 上述時間的計算公式只適用于長行程或活塞速度較低的情況，對于

54、短行程、高速度時的行程時間，除與流量有關，還與負載、慣量、阻力等有直接關系，可參見 有關文獻。 4.1.3 連桿機構(gòu)的計算 該連桿機構(gòu)的簡圖如圖4-1所示 # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 圖4-1六桿機構(gòu)運動簡圖 該機構(gòu)由原動機液壓缸驅(qū)動，ABC構(gòu)件為原動件，該機構(gòu)共有五個活動構(gòu)件， 故該機構(gòu)為六桿機構(gòu)，該機構(gòu)活動構(gòu)件數(shù) n=5,低副數(shù)pl =7,高副數(shù)ph=0由計算自 由度的公式叫 F =3n -2pi - Ph (4-6) # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 知：該機構(gòu)的自由度為1，與

55、原動件數(shù)目相等，故該機構(gòu)有確定的運動。 下面將該六桿機構(gòu)進行桿組拆分，可拆分為原動件和兩個二級桿組，如圖 4-2 所示。  上述原動件的自由度為1,兩個二級桿組的自由度均為0。 因平面六桿機構(gòu)是由平面鉸鏈四桿機構(gòu)演化而來的，故可將該六桿機構(gòu)分開兩 個四桿機構(gòu)進行桿長條件的驗證： 將ABC干，CD桿，DEF桿和機架看作平面鉸鏈四桿機構(gòu)進行桿長條件的驗證， 因AEH為等邊三角形，AE=EH=AH=998CD連桿長為1000mm DE=AC=32,故所 取四桿機構(gòu)滿足桿長條件。將DEF桿，F(xiàn)G桿、HG干及機架看作四桿機構(gòu)進行桿長條 件的驗證，也滿足桿長條件。 在本課題中自定心裝置夾

56、緊工件時并不需要連桿作整周運動，因滿足桿長條件 的機構(gòu)具有整轉(zhuǎn)副，故本方案在不滿足桿長條件的情況下，只需要控制原動件旋轉(zhuǎn) 很小的角度便可實現(xiàn)三個滾子定位件自定心夾緊工件。 4.1.4 自定心裝置中扭桿彈簧的計算 在本課題設計的自定心裝置中用到了扭桿彈簧進行限位，扭桿彈簧經(jīng)常和轉(zhuǎn)臂 合在一起使用，在此情形下，轉(zhuǎn)臂受力點垂直方向的彈簧剛度隨轉(zhuǎn)臂的安裝角度和 轉(zhuǎn)角變化。扭桿和轉(zhuǎn)臂的結(jié)構(gòu)圖如圖 4-3所示 圖4-3扭桿彈簧機構(gòu)圖 23 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 按圖示機構(gòu)則有下列計算式： 扭桿所受轉(zhuǎn)矩T為 T 二 FRCOS： (4-7) 扭桿彈簧的剛度k二丁，扭轉(zhuǎn)T

57、作用下的扭轉(zhuǎn)角:，將此關系式代入(4-7) 得到 F =~ C上 R cos。 R (4-8) 式中G—計算系數(shù)，C「rcos：. F —作用于轉(zhuǎn)臂端部垂直方向的載荷(N); # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 R —轉(zhuǎn)臂的長度(mm) f —轉(zhuǎn)臂端部力作用點到水平線的距離(mm) :—載荷F作用時轉(zhuǎn)臂中心線和水平線的夾角(rad) ■-—無載荷時轉(zhuǎn)臂中心線和水平線的夾角(rad)，:和］在圖示位置時取正值 沿載荷F方向的彈簧剛度k為 式中 dF _k」亠卞 7； [tan： df 2 2 R cos -■ (4-9) C2 —計算系數(shù)，C2 J

58、+ "J"1 圖4-4靜變形量 25 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 取彈簧的變形量fst ，參見圖4-4，貝U k -C3R (4-10) # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 tan J 式中 C3 —計算系數(shù)，C3 COsi—— 1 及十ta n。 a +p 靜變形量fst和彈簧自振頻率v間還具有關系 g (2M)2 (4-11) 式中 g —重力加速度，9.8m/s2 ; v —自振頻率(HZ) 以上公式中的計算系數(shù) G、C2、C3都是〉和1的函數(shù)。

59、 根據(jù)工作載荷F F,轉(zhuǎn)臂長度R，常用工作載荷作用點與水平位置的距離 f，最 大變形時fi，工作載荷下扭桿的自振頻率 v來給出扭桿的扭轉(zhuǎn)剛度、轉(zhuǎn)臂的最大變 形時的夾角：?、扭桿的最大扭轉(zhuǎn)角^ax和最大扭矩Tmax，最后確定扭桿的直徑和長度。 公式分別為d ^卩6匚和L =氏G， tp為許用應力取850Mpa G = 7.6x 104Mpa ”叫 32k p 4.2 關鍵零部件的校核 4.2.1 承載裝置驅(qū)動軸的校核 (1) 選擇軸的材料： 選取45鋼調(diào)質(zhì)，硬度230HBS強度極限▽ B=640Mpa屈服極限s =355Mpa彎 曲疲勞極限二」=275Mpa剪切疲勞極限.」=155

60、Mpa對稱循環(huán)變應力時的許用應力 lc 丄 l=60Mpa (2) 估算軸的最小直徑 查機械設計表15-3，A取103.則該驅(qū)動軸的最小直徑： dmin3103><^^=103x:^0455 = 26.3mm (4-12) 因軸段上有鍵槽，故需將軸徑增加 7%取軸端直徑30mm. (3) 驅(qū)動軸上載荷的計算 輥筒質(zhì)量的估算： 道夫輥筒筒體質(zhì)量：因輥筒材料為 Q235該鋼的密度為7.85g/ cm3，道夫輥筒 的尺寸為：D=692mm d=667mm h=1020mm, 由公式 m = Pv = Psh = % 卜2丿12丿」 可知道夫輥筒筒體的質(zhì)量 m =21

61、3.5Kg 錫林輥筒筒體質(zhì)量：材料與道夫輥筒相同，尺寸參數(shù)為： D=1284mmd=1260mm h=1020mm由質(zhì)量公式可計算出錫林輥筒筒體質(zhì)量為 m2=383.76Kg. 道夫輥筒與錫林輥筒兩端堵頭質(zhì)量計算：堵頭的尺寸參數(shù)為 D=150mmd=85mm h=81mm由此可估算堵頭的質(zhì)量為 7.62Kg. 再考慮到錫林與道夫輥筒內(nèi)壁的梯形筋的質(zhì)量，將道夫輥筒的質(zhì)量估算為 250Kg，將錫林輥筒的質(zhì)量估算為450K® 校核承載裝置在最大限度承載時驅(qū)動軸的強度是否滿足要求，此時承載裝置承 受載荷為7000N再考慮支撐件和承載箱體的質(zhì)量共 420Kg,故驅(qū)動軸與從動軸承

62、受 的載荷為11200N為方便計算將載荷平分到兩端軸上， 故驅(qū)動軸所受載荷為5600N 電動機功率為0.75KW，齒輪傳遞效率為齒輪=0.97,故驅(qū)動軸的功率為 P2二P齒輪=0.7275Kw。由轉(zhuǎn)矩公式： T= 9.55 106-P2 (4-13) T =1.5 105Nk>m 計算齒輪的圓周力F與徑向力Fr，將Fn分解為Ft、Fr，計算公式為: (4-14) (4-15) 2T d Fr = Ft tan 二 將 d=45mm a =20®代入公式計算得：F=6.7I03(N)，F(xiàn)r=2.4"03(N) 因該驅(qū)動軸的兩支撐為活動鉸鏈(可動鉸

63、支座)，水平面內(nèi)的Ft不對軸產(chǎn)生矩, 該力是軸的驅(qū)動力，故不在彎矩圖中表達。 驅(qū)動軸結(jié)構(gòu)簡圖及受力簡圖分別如圖 4-5所示 27 本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 圖4-5驅(qū)動軸受力分析圖 因驅(qū)動軸所受輥筒載荷為5600N為便于計算，可取Fi , F2 , F3 , F4均相等且 為1400N受力分析知Fi F2 =8000N 對B點取矩有： F1 655 F6 89 = F3 744 F4 493 F5 163 Fr 327 解方程有：Fi =4000N F2 =4000N 根據(jù)計算出的力繪出該軸的剪力圖，計算各點彎矩并畫出簡圖如上所示。 由上述彎矩圖可知該軸的危

64、險截面為中間齒輪截面，在截面上扭矩 T和合成彎 矩 M 分別為 T =150 N m M =494.6 N m 按第三強度理論進行校核：由材料力學公式 1 M2 T2 L ] （4-16） W # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 抗彎截面系數(shù) d 12 32 (4-17) 29 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 # 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 將數(shù)值代入公式有： 丄 Jm 2 +T2 = 32 3 J(150 f +( 494.6 $ = 57.7 Mpa < fcr I W ?二］45 10 "m '

65、 因該軸上的最大切應力值小于許用應力，且該軸的強度仍有彈性，故該軸的強 度符合要求。 4.2.2 鍵聯(lián)接的選擇與校核 驅(qū)動軸與齒輪用普通平鍵的選擇和強度校核 (1) 選用圓頭普通平鍵(A型) 按軸徑d=45mm及輪轂長l=24mm查機械設計課程設計表15-20 ,選鍵14X 9 GB 1096-79 (2) 強度校核： 鍵的材料選用45鋼，查機械設計表6-2知，許用應力||「i =100?120Mpa鍵 的工作長度為 匸L-b/2=17mm，k=h/2=4.5mm,按機械設計公式 6-2 3 2T X103 - 1 斥=“蘭 E (4-18) kld 」 3 =8

66、7.1Mpa， 2T 10 kld 故該鍵的聯(lián)接強度滿足要求。 4.2.3 軸承的校核 選擇承載裝置從動輪上的軸承進行校核， 對從動軸上的軸承進行校核，因該軸上軸承無軸向力，故選用深溝球軸承，其 型號為： 6008。軸承 6008的基本額定動載荷 Cr =17.0KN，基本額定靜載荷為 C°r=11.8KN,基本尺寸為d D B=40 68 15。因該軸上軸承無軸向載荷，故徑向 動載荷系數(shù)X =1，軸向動載荷系數(shù)Y=0. 計算軸承當量動載荷，查機械設計表 13-6，取軸承的載荷系數(shù)fp=1.5 故當量動載荷為 P 二 fp XFr YE =1.5 1400 = 2100(N) 軸承的額定壽命 (4-19) 106 ftC 60n P 查機械設計表13-4，取溫度系數(shù)ft=1，則軸承計算的額定壽命為: 106 60n 憶〔106 P 60 45 1 17000 ' 2100 =196483(h) 若按大修期為八年，在大修時更換軸承，按每年 300天，每天8小時運轉(zhuǎn)，則 軸承的預期壽命為Lh =19200(h)，故所選軸承滿足要求。 31 本科畢業(yè)設計(論文)通過答辯 結(jié)論 本篇論文在課題分析的基礎上分別對承載裝置的設計和自定心裝置的設計提出 了三個不同的