課程設(shè)計差速器的設(shè)計

學(xué)號 06071417 成績 課程設(shè)計說明書 設(shè)計名稱差速器的設(shè)計 設(shè)計時間2009年4-6月 系別機(jī)電工程系 專業(yè)汽車服務(wù)工程 班級07級14班 姓名羅毅鑒 指導(dǎo)教師宋玉林 2010年4月20日 目錄 一、設(shè)計任務(wù)書 二.傳動方案的擬定 三、總體設(shè)計 （一）傳動比白^分配 （二）傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)計算 四、傳動零件的設(shè)計計算 （一）主減速器齒輪設(shè)計 （二）差速器齒輪的設(shè)計 五、半軸的計算與校核 (一)半軸計算轉(zhuǎn)矩？T及桿部直徑 (二)全浮式半軸強(qiáng)度校核計算 六、滾動軸承的選擇 七、差速器殼體設(shè)計一、設(shè)計任務(wù)書 題目2:A0級轎車差速器設(shè)計 車型 發(fā)動機(jī)N.max 發(fā)動機(jī)M.max I檔變比 主傳動比 驅(qū)動方案 發(fā)動機(jī) 面包車 I 80kw/6000rmp 140N.m/4500rmp 3.64 3.2?3.9 FR 縱置 已知條件：(1)假設(shè)地面的附著系數(shù)足夠大; (2)發(fā)動機(jī)到主傳動主動齒輪的傳動效率w0.96； (3)車速度允許誤差為土3% (4)工作情況：每天工作16小時，連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)； (5)工作環(huán)境：濕度和粉塵含量設(shè)為正常狀態(tài)，環(huán)境最高溫度為300C (6)要求齒輪使用壽命為17年(每年按300天計)； (7)生產(chǎn)批量：中等。 (8)車輪半徑R380mm (9)半軸齒輪、行星齒輪齒數(shù)，可參考同類車型選定，可自己設(shè)計。 9)差速器轉(zhuǎn)矩比S=1.15-----1.4之間選取。 (10)安全系數(shù)為n=1.2——1.35之間選取 (11)其余參數(shù)查相關(guān)手冊。 (12)車重1.8噸 傳動方案：如參考圖例 設(shè)計工作量：(1)差速器設(shè)計計算說明書1份。 (2)差速器裝配圖1張(A0圖紙)； (3)零件工作圖2張(同一設(shè)計小組的各個同學(xué)的零件圖不得重復(fù)，須由指導(dǎo)教師指導(dǎo)選定); 二.傳動方案的擬定 普通的對稱式圓錐行星齒輪差速器 1,12-軸承；2-螺母；3,14-鎖止墊片；4-差速器左殼；5,13-螺栓；6-半軸齒 輪墊片； 7-半軸齒輪；8-行星齒輪軸；9-行星齒輪；10-行星齒輪墊片；11-差速器右殼 三、總體設(shè)計 (1)傳動比的分配 一檔變比i13.64：主傳動比：103.55 總傳動比：降3:n3.643.5512.922 ［心I1I0 (2)傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)計算 主減速器主動錐齒輪所傳遞的扭矩 主減速器從動錐齒輪所傳遞的扭矩： 差速器轉(zhuǎn)矩比為S1.24 MB-S1.24(1) Ms MBMsMo1736.717N.m(2) 聯(lián)立兩式得Ms775.32N.m,MB961.40N.m取MB961.40N.m為半軸齒輪所接收的轉(zhuǎn)矩 主減速器主動錐齒輪轉(zhuǎn)速n主n/i1竺001236.26r/min 3.64 半軸齒輪轉(zhuǎn)速n0n/i總4500/12.922348.24rmp 由差速器原理知n1n22n0 當(dāng)車輛轉(zhuǎn)向時其極限情況為內(nèi)側(cè)車輪不轉(zhuǎn)，則另一側(cè)車輪轉(zhuǎn)速為2n0696.48rmp 則當(dāng)車輛轉(zhuǎn)向時，半軸齒輪最大轉(zhuǎn)速nmax696.48rmp,最大轉(zhuǎn)矩Mmax961.40N.m 傳動裝置和動力參數(shù) 名稱 轉(zhuǎn)速n/ (rmin1) 扭距 /Nm 傳動比/i 發(fā)動機(jī)最大扭矩/轉(zhuǎn)速 M.max 4500 140 1 I擋 4500 140 3.64 主減速器主 動錐齒輪 1236.26 489.216 3.55 主減速器從 動錐齒輪 348.24 1736.717 半軸齒輪 696.48 961.40 四、傳動零件的設(shè)計 注：注：本計算采用西北工業(yè)大學(xué)編《機(jī)械設(shè)計》（第八版）講述的計算方法。有 關(guān)設(shè)計計算公式、圖表、數(shù)據(jù)引自此書。 （一）、主減速器齒輪的基本參數(shù)選擇、設(shè)計與計算 螺旋錐齒輪傳動（圖a）的主、從動齒輪軸線垂直相交于一點，齒輪并不同時在全長上嚙合，而是逐漸從一端連續(xù)平穩(wěn)地轉(zhuǎn)向另一端。另外，由于輪齒端面重疊的影響，至少有兩對以上的輪齒同時嚙合，所以它工作平穩(wěn)、能承受較大的負(fù)荷、制造也簡單。但是在工作中噪聲大，對嚙合精度很敏感，齒輪副錐頂稍有不吻合便會使工作條件急劇變壞，并伴隨磨損增大和噪聲增大。為保證齒輪副的正確嚙合，必須將支承軸承預(yù)緊，提高支承剛度，增大殼體剛度。本次課程設(shè)計采用螺旋錐齒輪傳動a） 圖a主減速器齒輪傳動形式 a）螺旋錐齒輪傳動b）雙曲面齒輪傳動c）圓柱齒輪傳動d）蝸桿傳動 驅(qū)動橋錐齒輪的工作條件是相當(dāng)惡劣的，與傳動系其它齒輪相比，具有載荷 大、作用時 間長、變化多、有沖擊等特點。它是傳動系中的薄弱環(huán)節(jié)。錐齒輪材料應(yīng)滿足如 下要求： 1）具有高的彎曲疲勞強(qiáng)度和表面接觸疲勞強(qiáng)度，齒面具有高的硬度以保證有 高的耐磨 性。 2）輪齒芯部應(yīng)有適當(dāng)?shù)捻g性以適應(yīng)沖擊載荷，避免在沖擊載荷下齒根折斷。 3）鍛造性能、切削加工性能及熱處理性能良好，熱處理后變形小或變形規(guī)律 易控制。 4）選擇合金材料時，盡量少用含銀、銘元素的材料，而選用含鎰、鈕、硼、 鈦、車目、 硅等元素的合金鋼。 （二）、選擇齒輪類型、材料和熱處理、精度等級、齒輪齒數(shù) 1）按傳動方案選用直齒輪圓錐直齒輪傳動 2）主減速器受輕微沖擊，速度不高，故選用7級精度（GB10095-88）。 3）材料選擇由所引用教材表101選擇直齒錐輪材料為20CrMnTi（調(diào)質(zhì)），硬度為 300HBs街芯部）.60HRC（齒面） 4）選小齒輪齒數(shù)乙16,則：z2i主乙3.551656.8,,取z257。 1、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計 由教材式（109a）進(jìn)行試算，即d1t2.923；'工——KT—1 [h]r（10.5r）2u （1）確定公式中各計算數(shù)值： 1）初選載荷系數(shù)Kt1.3 齒輪7級精度，由圖108查得動載系數(shù)Kv1.25 直齒輪，KHKF1 由表109查得7級精度、小齒輪相對支承非對稱布置時，KHKfKHbe1.15 eue 故載荷系數(shù)KKAKVKHKH11.2511.151.438 2）計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 3）由表107選取齒寬系數(shù)r0.33 4）由表106查得材料的彈性影響系數(shù) 5）由圖1021e按齒面硬度查得小齒輪的接觸Ze189.8，福疲勞強(qiáng)度極限 Hlim11600MPa；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限Hlim21600MPa 6）由式1013計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。 N160nljLh60123618300173.03109, 7）由圖1019取接觸疲勞壽命系數(shù)系數(shù)KHN10.91,KHN20.93 8）計算接觸疲勞許用應(yīng)力。 取失效率為1%,安全系數(shù)S1.2由式（10-12）得 （2）計算 1）計算小齒輪分度圓直徑d1t,帶入H中較小的值。 2）計算齒寬b及模數(shù)mnt b h=2.25mnt=2.254.51=10.14mm2.35 h 3）按實際的載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑d1 計算模數(shù)mn 3.按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計 由式（1024）得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計公式為 （1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 1）由圖1020d查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限FE11000MPa;大齒輪的彎曲強(qiáng) 度極限FE21000MPa 2）由圖1018取彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfn10.86,Kfn20.89, 3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。 取彎曲疲勞安全系數(shù)S1,由（1012）得 4）計算載荷系數(shù)Ko 5）查取齒形系數(shù)。 z2d2 ucot1tan2————3.56,2arctan3.5674.31 乙d1 取整zv2211,zv1筲16.6,Zvi17 u3.56 由表105查得yFa12.97;yFa22.06 6）查取應(yīng)力校正系數(shù)。 由表105查得ySa11.52ySa21.97。 7）計算半軸齒輪的％,行星齒輪的血大齒輪的數(shù)值大 （2）設(shè)計計算 4KTi YFaYSa 3 - '' r(1 0.5 r)2Zi2 u2 1 [ F] 3 4 1.438 3.45312 105 ■, 0.33 (1 0.5 0.33)2 162 . 3.562 1 0.00525 = 3.63mm 對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)m大于齒根彎曲疲勞計算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)3.63并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m4, 所以這樣設(shè)計出的齒輪傳動，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。 所以，直齒錐齒輪的模數(shù)為m4 取分度圓直徑d174.72mm，修正齒數(shù) Z1包747218.68，取Z119m4 則Z23.551967 計算中心距 計算大、小齒輪分度圓直徑 d1乙m76mm d2Z2m268mm 計算齒輪寬度 圓整后取B224mm,B122mm （三）、主減速器主動齒輪與從動齒輪的強(qiáng)度校核由式（1023）得彎曲強(qiáng)度的校核公式為: 1）因為其他參數(shù)都已知所以，只需計算主動齒輪的F「從動齒輪的匕2,齒寬6和 b2 b1 2 .u 1 mz1 r--- 2 2 、一u1 43.93,b2mz2R156.19, 2 8）分別代入各參數(shù) F1 Wm(1 0.5 R) 1.438 11.487 1 03 2.97 1.52 43.93 4 (1 0.5 0.33) 508.23MPa  F1 508.23MPa [ fi] 860MPa ,所以主動錐齒輪強(qiáng)度合格。 KFt2YFa2Ysa2 F2 b2m(1 0.5 R) 1.438 11.469 103 2.06 1.97 156.19 4 (1 0.5 0.33) 128.30MPa , F2128.30MPa[fi]890MPa,所以從動錐齒輪強(qiáng)度合格。 由式（10-25）得接觸疲勞強(qiáng)度的校核公式為: 把上式求的參數(shù)帶入得 5 189.8 1.438 345.312 103 1,0.33 (1 0.5 0.33)2 723 3.56 1209.44MPa 3 1.438 1225.858 10 5 189.8 2 3 ,0.33 (1 0.5 0.33)2 2563 3.56 339.89MPa [H]強(qiáng)度合格 [H]強(qiáng)度合格（四）、 主、從動直齒錐齒輪的具體參數(shù) 表2主減速器主、從動直齒錐齒輪的幾何尺寸計算用表 序號 項目 計算公式 計算結(jié)果 1 模數(shù) m m=4 2 主動錐齒輪齒數(shù) z1>16,應(yīng)盡量取最小值 3 從動錐齒輪齒數(shù) 4 齒頂身 5 齒根身 6 齒高 7 分度圓直徑d1 d2 8 分度圓錐角1 2 ,_Z1 1arctan,Z2 115.70160, 9 外錐距R 10 iWb 11 齒頂圓直徑a1da2 12 齒根圓直徑df1 df2 13 齒頂角a1 a2 14 齒根角f1 f2 15 頂錐角a1 a2 16 根錐角f1 f2 五、差速器的基本參數(shù)選擇、設(shè)計與計算 注：本計算采用化學(xué)工業(yè)出版社《汽車工程手冊》講述的計算方法。有關(guān)設(shè)計計算 公式、圖表、數(shù)據(jù)引自書。 1 .行星齒輪差速器的確定 1）選擇齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) 選擇直齒圓錐齒輪，選用7級精度，材料為20CrMnTi（調(diào)質(zhì)），硬度為58~62HRC, 行星齒輪數(shù)目的選擇乙10,半軸齒輪齒數(shù)Z220 2）按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算 確定計算參數(shù) 由圖（10-20d）查得齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限FE1FE21100MPa,由圖（10-18） 取彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN10.86,KFN20.89 z2d2八 ucot1tan2——2,2arctan263.43 Z1d1 取整Zv245,Zvi-V24511.25,Zvi12（Zvi在表10-5中無法查到，因此按比 u2 例的方法同時把齒數(shù)Z1,Z2增大，Z116,Z232）,按同樣的方法算得Zv1=18, Zv2=70。 由表105查得yFa12.91,yFa22.24 3）查取應(yīng)力校正系數(shù)。 由表105查得ysa11.53,ysa21.75 取彎曲疲勞安全系數(shù)S1,由（1012）得 計算m3：413.3414105,0.004713.13,圓整3.5 ；0.33（10.50.33）2202,221 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限Hlim11500MPa；大齒輪的接觸疲勞 強(qiáng)度極限Hlim21500MPa 計算小齒輪分度圓直徑 為了能同時滿足彎曲疲勞強(qiáng)度和接觸疲勞強(qiáng)度，取最佳半軸齒輪的齒數(shù) Z2%20.55,圓整為21,Z12110.5,圓整為11 m2 計算中心距a（Z一Z2）m56mm2 計算大、小齒輪的分度圓直徑 計算齒輪寬度 圓整后取B112mm,B217mm 表3差速器直齒錐齒輪的幾何尺寸計算用表 序號 項目 計算公式 計算結(jié)果 1 模數(shù) m m=3.5  2 行星齒數(shù) z1>10,應(yīng)盡量取最小值 3 半軸齒數(shù) z2=14?25 4 齒頂身 5 齒根身 6 齒高 7 分度圓直徑d1 d2 8 分度圓錐角1 2 Z1 1arctan—, z2 126.56270 9 外錐距R 10 iWb 11 齒頂圓直徑da1da2 12 df1齒根圓直徑 df2 13 齒頂角a1 a2 14 齒根角f1 f2 15 頂錐角a1 a2 16 根錐角f1 f2 差速器直齒錐齒輪的強(qiáng)度計算 差速器齒輪主要進(jìn)行彎曲強(qiáng)度計算，對疲勞壽命則不予考慮，這是因為行星齒輪在工作中經(jīng)常只起等臂推力桿的作用，僅在左、右驅(qū)動車輪有轉(zhuǎn)速差時行星齒輪 與半軸齒輪之間才有相對滾動的緣故。 越野汽車的差速器齒輪的彎曲應(yīng)力校核如下 由式（1023）得彎曲強(qiáng)度的校核公式為; 其中, 300 17 7.38 108 3500_ n1301.50,N160nljLh60301.5 3.273.55 （1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 1）由圖10 20d查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 FE1 1100MPa；大齒輪的彎曲強(qiáng) 度極限 FE2 1100MPa 2）由圖10 18取彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfni 0.86, K FN2 0.89, 3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。 取彎曲疲勞安全系數(shù)S 1.2, 由（10 12）得 4）計算載荷系數(shù)K o 5) 查取齒形系數(shù)。 cot 1 tan 2 衛(wèi) Zi 2 arctan 2 63.43 zv2 dv2 mm dv2 m(1 0.5 r) Z2 cos 2 20 44.44，取 zv2 45 0.45 Zv2 ~2 u 44 -V 11.25, 22 Zv1 12( Zvi在表10-5中無法查到，因此按比例的方法同時 把齒數(shù) z2增大，乙 16, z2 32）,按同樣的方法算得zw=18, zv2=70o 由表 10 5 查得 yFa1 2.91, yFa2 2.24 3）查取應(yīng)力校正系數(shù)。 由表 10 5查得 ySa1 1.53, ySa2 1.75 4）計算半軸齒輪的Ft1 ,行星齒輪的Ft2 b1 mz1 r——1 12.91 2 ,b2 mz2 r-1 90.39, 2 5）分別代入各參數(shù) F1 F1 F2 F2 六、 (一) KFt1YFa2Ysa2 b2 m(1 0.5 r) 488.23MPa [ KFt2YFa1Ysa1 b1m(1 0.5 r) 262.59MPa [ 半軸的設(shè)計 1.438 22.88 103 2.24 1.75 488.23MPa, 90.39 3.5 (1 0.5 0.33) F1],所以半軸齒輪強(qiáng)度合格。 1.438 9.53 103 2.91 1.53 MPa , 12.91 3.5 (1 0.5 0.33) F1],所以行星齒輪強(qiáng)度合格。 半軸計算轉(zhuǎn)矩及桿部直徑 根據(jù)工作條件，初選軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 全浮式半軸只承受轉(zhuǎn)矩，全浮式半軸的計算載荷可按主減速器從動錐齒輪計算轉(zhuǎn) 矩進(jìn)一步計算得到。即TTj0.851736.7171476.21 式中，H——差速器轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)，對于圓錐行星齒輪差速器可取0.85; ???????????T單位為NI-項已經(jīng)考慮到傳動系中的最小傳動比構(gòu)成。 對半軸進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計時，應(yīng)注意如下幾點： 桿部直徑可按照下式進(jìn)行初選。 式中，[。]式一許用半軸扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，MPa d一一半軸桿部直徑，mm 根據(jù)初選的d,按應(yīng)力公式進(jìn)行強(qiáng)度校核 （二）半軸強(qiáng)度校核計算 半軸的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 式中，一一半軸扭車t切應(yīng)力，MPa d半軸直徑，mm 半軸的扭轉(zhuǎn)角為 式中，一一扭轉(zhuǎn)角； l一一半軸長度；1=600 G--材料剪切彈性模量G=290MPa 44 Ip一一半軸斷面極慣性矩，I旦3.142538330.1。 p3232 半軸的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力考慮到安全系數(shù)在1.3~1.6范圍，宜為490?588MPa單位 長度轉(zhuǎn)角不應(yīng)大于8°/m0 半軸花鍵計算 半軸和半軸齒輪一般采用漸開線花鍵連接，對花鍵應(yīng)進(jìn)行擠壓應(yīng)力和鍵齒切應(yīng) 力驗算。擠壓應(yīng)力不大于200MPa切應(yīng)力不大于73MPa 1)半軸花鍵的剪切應(yīng)力s4T10———41476.2110——89.14MPa (dD)zLpb(2521)164030.75 式中：？?？T一一半軸計算轉(zhuǎn)矩，N-m ?????????????d——半軸花鍵外徑，mm ?????????????D一一與之相配的花鍵孔內(nèi)徑，mm ?????????????z——花鍵齒數(shù) ?????????????Lp——花鍵工作長度，mm ?????????????b——花鍵齒寬，mm ?????????????3——載荷分配不均勻系數(shù)，計算時可取0.75 2)半軸花鍵的擠壓應(yīng)力 式中：？T——半軸計算轉(zhuǎn)矩，N-m ????????D一—半軸花鍵外徑, mm ????????d——與之相配的花鍵孔內(nèi)徑，mm ??????????z——花鍵齒數(shù) ??????????4——花鍵工作長度，mm ?????????b——花鍵齒寬，mm ?????????3——載荷分配不均勻系數(shù)，計算時可取0.75 符號 名稱 測得數(shù)據(jù)（m z 花鏈齒數(shù) 16 b 花鏈齒寬 3 L 花鍵工作長度 40 D 花鍵大徑 25 d 花鍵小徑 21 C 花鍵倒角尺寸 1.0 表4半軸花鍵參數(shù) m七、滾動軸承 注：本計算采用 機(jī)械工業(yè)出版 社《機(jī)械設(shè)計課 程設(shè)計》講述的 計算方法。有關(guān) 的選擇 設(shè)計計算公式、 圖表、數(shù)據(jù)引自書。 滾動軸承的選擇 根據(jù)載荷及速度情況，選用圓錐滾子軸承。半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計，根據(jù)d半軸30 選取30208其基本參數(shù)查表12—4,最43.2kN,C0r50.5kN。 八、差速器殼體的設(shè)計 主減速器從動輪與差速器殼聯(lián)接螺栓計算 主減速器從動錐齒輪接收到的轉(zhuǎn)矩為MX3398.458N.m 螺栓到從動輪中心的距離定為100mmM16螺栓《課程設(shè)計》P100,螺母 大彳5e=26.8mm,(性能等級為8.8),初定12顆。 每顆螺栓所傳遞的力F―工―33398.45832832.05N 12100101210010 由《機(jī)械工程切削手冊》P228-238可得出所選M16螺栓的小徑 d1=d-2+0.376=14.376mm 由《機(jī)械設(shè)計》P76: 剪切強(qiáng)度雪4132.0117.46MPa d23.1414.3762 擠壓強(qiáng)度p " min 2832.05 14.376 (28 1.5 2) 7.880MPa (Lmin為螺栓桿與孔壁擠壓面的最小高度，其中螺栓孔深度定為28mm螺栓 孔倒角長度為1.5mm) 螺紋聯(lián)接件的許用切應(yīng)力為：《機(jī)械設(shè)計》P84選用鑄鐵材料 S取值范圍是3.5?5 s200 -——40MPa5 P Sp 200 ——80MPa 2.5 Sp取值范圍是2.0?2.5 故： <[]滿足 p<[ p]滿足 九、參考資料 [1]《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》，機(jī)械工業(yè)出版社，殷玉楓主編, 2007年7月第一版; [2]《機(jī)械設(shè)計》，高等教育出版社，譚天昌、趙洪志主編, 2004年7月第一版; [3]《簡明機(jī)械設(shè)計手冊》，同濟(jì)大學(xué)出版社，洪鐘德主編, 2002年5月第一版; [4]《減速器選用手冊》，化學(xué)工業(yè)出版社，周明衡主編， 2002年6月第一版; [5] 《工程機(jī)械構(gòu)造圖冊》，機(jī)械工業(yè)出版社，劉希平主編 [6] 侯洪生．《機(jī)械工程圖學(xué)》．北京：科學(xué)出版社，2001 [7] 甘永立．《幾何量公差與檢測》．上海：科學(xué)技術(shù)出版社，2005 [8] 云，周蓓蓓，吳勇，劉怡，《計算機(jī)輔助設(shè)計與繪圖—AutoCAD2005教程及 實驗指導(dǎo)（第二版）》.北京：高等教育出版社，2006 [9] 鄭建中.《機(jī)器測繪技術(shù)》.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2001 十、本次課程設(shè)計的感受 通過將近三個月的不懈努力，我自己動手設(shè)計的差速器終于圓滿完成。這是 大學(xué)以來我們花時間最多的第二個自己真正動手演練的實踐，從剛開始的無從下 手，到現(xiàn)在的圓滿結(jié)束，讓我體會到了無數(shù)的困難和失敗，但都被我一一的克服。 通過這樣的一個過程，我們了解并實踐了機(jī)械設(shè)計的基本過程。同時我認(rèn)識到了 機(jī)械設(shè)計是一門實踐性和經(jīng)驗性要求很高的學(xué)科，雖然是自己設(shè)計，但是要遵循 很多標(biāo)準(zhǔn)。機(jī)械設(shè)計的過程實際上就是一個不斷用標(biāo)準(zhǔn)來完善的過程，而且在設(shè) 計時要首先作一些假設(shè)，通過后面的設(shè)計進(jìn)行比對，重復(fù)修改，不斷完善。要想 設(shè)計出一件好的產(chǎn)品需要我們手頭有完善的標(biāo)準(zhǔn)和經(jīng)驗。經(jīng)過這次訓(xùn)練，我們積 累了一些經(jīng)驗，同時更加熟悉了AutoCAD軟件的運(yùn)用，通過這次訓(xùn)練，我接觸到 了CADt件的更多模塊，對其使用更加熟練。 針對我個人的設(shè)計，我談一下優(yōu)缺點： 優(yōu)點：這次的機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計的時間比較長，難度也比較大，而且有很大的 計算量，在設(shè)計的過程中遇到了很多問題，但我還是堅持下來直到最后的成功。 這個單級差速器的體積比較龐大，在傳動的過程中會產(chǎn)生很大的扭矩和彎矩，經(jīng) 校核其扭矩和彎矩都符合要求，也沒有產(chǎn)生任何干涉，齒輪嚙合的也很合理。 缺點：在設(shè)計的過程中有一些細(xì)節(jié)上的部位沒有做好，有些也沒有按照國家的 標(biāo)準(zhǔn)來做，只是憑著自己的感覺大概的建出來，沒有太多的根據(jù)。計算出齒輪的 厚度也很大，導(dǎo)致后面建出來的箱體也很大，這些都可以通過進(jìn)一步的計算和驗 算來減小總體的尺寸，達(dá)到最佳的優(yōu)化效果. 總的來說，這次課程設(shè)計使我積累了不少經(jīng)驗，讓我學(xué)會了獨(dú)立解決問題， 發(fā)現(xiàn)問題，分析問題的能力，通過學(xué)習(xí)，學(xué)會了熟練掌握國家標(biāo)準(zhǔn)《機(jī)械制圖》 中的相關(guān)內(nèi)容，并能熟練查閱機(jī)械設(shè)計手冊和有關(guān)參考資料，鞏固了大一所學(xué)的 CAD®圖軟件，熟練的掌握零件圖和裝配圖的繪制方法，為隨后的課程設(shè)計畢業(yè)設(shè) 計打下了結(jié)實的基礎(chǔ)，并且使自己的學(xué)風(fēng)培養(yǎng)得更加嚴(yán)謹(jǐn)，但是在設(shè)計中也難免 存在著一些問題，希望老師指出不足的地方，讓我做出進(jìn)一步的修改和學(xué)習(xí)，使 我在實踐中不斷成長，使自己能得到更好的錘煉。 最后，我在此感謝我的組員、指導(dǎo)老師給我的幫助，給我的糾正。