機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)-展開(kāi)式雙級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器

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1、 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 計(jì)算說(shuō)明書(shū) 設(shè)計(jì)題目: 展開(kāi)式雙級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器 專(zhuān)業(yè)：機(jī)械 143班 設(shè)計(jì)者： 指導(dǎo)教師： 全套圖紙加扣?3012250582 2016 年 10 月 26 日 （ 大連民族大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院） 目錄 一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)及其傳動(dòng)方案的擬定…………………………… 3 二、傳動(dòng)方案的擬訂及說(shuō)明…………………………………………5 三.傳送帶、齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算………………………………………… 7 四.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 ……………………………………………………15

2、五.高速軸及其軸承、鍵的校核 ……………………………………19 六.聯(lián)軸器的選擇…………………………………………………… 21 七. 鍵連接的選擇和計(jì)算 ………………………………………… 22 八．減速器附件選擇及箱體的設(shè)計(jì) ……………………………… 22 九.潤(rùn)滑與密封 ………………………………………………………24 十.設(shè)計(jì)心得與體會(huì) …………………………………………………24 十一.參考資料……………………………………………………… 25 二、 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)及其傳動(dòng)方案的擬定 （一）課程目的： 1、通過(guò)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程和其

3、它有關(guān)選修課程的理論和生產(chǎn)實(shí)際知識(shí)去分析和解決機(jī)械設(shè)計(jì)問(wèn)題，并使所學(xué)知識(shí)得到進(jìn)一步地鞏固、深化和發(fā)展。 2、學(xué)習(xí)機(jī)械設(shè)計(jì)的一般方法。通過(guò)設(shè)計(jì)培養(yǎng)正確的設(shè)計(jì)思想和分析問(wèn)題、解決問(wèn)題的能力。進(jìn)行機(jī)械設(shè)計(jì)基本技能的訓(xùn)練，如計(jì)算、繪圖、查閱設(shè)計(jì)資料和手冊(cè)，熟悉標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范。 （二）題目： 題目：設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的二級(jí)展開(kāi)式斜齒圓柱齒輪減速器，如圖所示： 1——電動(dòng)機(jī) 2——V型皮帶 3——減速器 4——聯(lián)軸器 5——輸送帶 設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下： 1、已知數(shù)據(jù) 工作情況 載荷平穩(wěn) 輸送帶牽引力F/N 4500 運(yùn)輸帶速度V（m/s） 0.54 滾筒直徑D

4、/(mm) 400 滾筒長(zhǎng)度L/（mm） 800 2、工作條件 兩班制工作，工作10年，灰塵較多，稍微波動(dòng)，批量生產(chǎn)。 3、要求完成工作量 1.減速器裝配圖一張(A0)。 2.設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份。 3.零件圖一張。 （三）設(shè)計(jì)內(nèi)容： 1. 電動(dòng)機(jī)的選擇與運(yùn)動(dòng)參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算； 2. 斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算； 3. 軸的設(shè)計(jì)； 4. 裝配草圖的繪制 6. 滾動(dòng)軸承的選擇； 7. 裝配圖、零件圖的繪制； 8. 設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)。 （四）設(shè)計(jì)進(jìn)度： 1、 第一階段： 總體計(jì)算和傳動(dòng)件參數(shù)計(jì)算。 2、 第二階段： 軸與軸系零件的設(shè)計(jì)。 3、 第三階段： 草圖繪制。

5、 4、 第四階段： 裝配圖、零件圖的繪制及計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)。 二、傳動(dòng)方案的擬訂及說(shuō)明 一：傳動(dòng)方案的總體設(shè)計(jì) （一）對(duì)給定傳動(dòng)方案分析論證 總體布置見(jiàn)任務(wù)書(shū) 工作情況：工作有輕震，空載啟動(dòng)，單向運(yùn)動(dòng)。 （二）選擇電動(dòng)機(jī) 選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型 按工作條件和要求選用 Y系列三項(xiàng)異步電動(dòng)機(jī)，電壓為380V。 選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào) 1）工作機(jī)有效功率為： Pw=FV1000=4500×0.541000=2.43 KW 2）傳動(dòng)裝置總效率 電動(dòng)機(jī)到工作傳輸帶間的總效率為： ηΣ=η1?η24?η32?η42 η1、η2、η3、η4分別為聯(lián)軸器、軸承、齒輪傳

6、動(dòng)和卷筒傳動(dòng)的效率。 取η1=0.99，η2=0.98，η3=0.97，η4=0.96 則： ηΣ=0.7918 3） 所需電動(dòng)機(jī)功率 電動(dòng)機(jī)所需的工作功率為： Pd=Pw ηΣ = 2.430.7918KW=3.0689KW 4）確定電動(dòng)機(jī)額定功率 所以應(yīng)選額定功率大于3.0689kW的電機(jī)。 計(jì)算電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍并選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào) 二級(jí)圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比iΣ`=8～40。 工作機(jī)卷筒軸的轉(zhuǎn)速為： nw=60×1000vπD=60×1000×0.543.14×400=25.78

7、r/min 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為： nd=iΣ`?nw=(8～40)×25.78*（2-4）=(412.48～4124.8)r/min 選用同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min的電動(dòng)機(jī)。 由電機(jī)產(chǎn)品目錄或有關(guān)手冊(cè)選電動(dòng)機(jī)型號(hào)為： Y132M1-6 電動(dòng)機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù) 技術(shù)數(shù)據(jù) 型號(hào) 額定功率 轉(zhuǎn)速r/min 額定轉(zhuǎn)矩 質(zhì)量 /kg Y132M1-6 4 960 2.0 73 （三）計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和各級(jí)傳動(dòng)比 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比 iΣ=ndnw = 96025.78 = 37.2381 分配各級(jí)傳動(dòng)比 因?yàn)镮a=i帶*i齒 根據(jù)表3-2 取v帶

8、傳動(dòng)比i01=3 I齒=ia/i01=12.4127 I1=√1.4ie=4.16 I2=ie/i1=2.9838 傳動(dòng)裝置中個(gè)軸的輸入轉(zhuǎn)矩計(jì)算 各軸的轉(zhuǎn)速n（r/min）： 減速器高速軸為I軸，中速軸為II軸，低速軸為III 軸， N0=960r/min N1=N0/i帶=320r/min NII=NI/i12=320/4.16=76.92r/min NIII=NII/i2=76.92/2.9838=25.779r/min 各軸的輸入功率 按電動(dòng)機(jī)額定功率計(jì)算各軸輸入功率，即 P0=Pd=3.0689kw PI=Pd*N1=3.0689*0.99=3.038kw

9、 PII=P1*N12=3.038*0.97*0.98=2.888kw PIII=PII*N23=2.888*0.98*0.97=2.745kw P卷筒機(jī)=PIII*N12=2.745*0.99*0.98=2.663kw 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩T（N?ｍ）和輸出轉(zhuǎn)矩T(kW) T0=Td=9550Pd/Nm=9550*3.0689/960=30.530 TI=9550PI/NI=9550*3.038/320=90.665 TII=9550PII/NII =9550*2.888/76.92=358.559 TIII=9550PIII/NIII =9550*2.745/25.779=1016

10、.9 卷筒機(jī)T卷=9550PIv/NIv =9550*2.663/25.779=986.5 傳動(dòng)參數(shù)的數(shù)據(jù)表 電機(jī)軸 軸1 軸2 軸3 滾筒軸 功率p/kw 4 3.069 2.888 2.754 2.663 轉(zhuǎn)矩T/N*M 30.530 90.665 358.552 1016.9 986.5 轉(zhuǎn)速n/r/min 960 320 76.794 25.787 25.787 三.傳送帶、齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 (一)帶傳動(dòng)計(jì)算 1. 確定計(jì)算功率 查表8-8得Ka=1.3 Pca=Kap*p=1.3*4=5.2kw 2. 選擇v

11、帶類(lèi)型 根據(jù)計(jì)算功率Pca和小帶輪轉(zhuǎn)速N1從圖8-11選取v帶的帶型;選用A帶 3. 初選小帶輪得基準(zhǔn)直徑 參考表8-7 8-9確定小帶輪得基準(zhǔn)直徑d的 應(yīng)使dd1≥（dd）min選dd1=100mm 驗(yàn)算帶速v，有v=π*dd1*n060*1000=π*100*96060*1000=5.026m/s 合理 4. 計(jì)算大帶輪基準(zhǔn)直徑 Dd2=i帶*dd1=3*100=300mm取dd2=315mm 新的傳動(dòng)比i帶=3.15 5. 確定v帶得中心距a和基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld 1. 根據(jù)8-20初定中心距400mm 2. 計(jì)算帶所需基準(zhǔn)長(zhǎng)度 L≈2a0+π/2（dd1+dd2）+（d

12、d2-dd1）^2/4a0=1480.22mm 由表8-2選取L=1430mm 3. 計(jì)算實(shí)際中心距 a≈a0+Ld-Ld02=400+34.15=375≈375 amin=a-0.015d=375-0.015*1430=353.55mm amax=a+0.03d=417.9mm 4. 驗(yàn)算小帶輪上的包角 α=180-（dd2-dd1）*57.3/a=141大于120° 5. 計(jì)算帶的根數(shù)z 計(jì)算單根V帶的額定功率 由dd1=100mm和n0=960r/min查表8-4 P0=0.95kw 據(jù)n0=960r/min i=3和a型帶查8-5的ΔP0=0.11kw 查表8

13、-6得Kα=0.89 由8-2得 Kl=0.96 Pr=（P0+ΔP0）*Kα*Kl=（0.95+0.11）*0.89*0.96=0.905kw Z=Pca/Pr=5.2/0.905=5.75；取 6根 6. 計(jì)算單根V帶的初拉力F0 由表8-3得A型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量q=0.105kg/m 所以：F0=500（2.5-kα）pcakαzv+qv2=5002.5-0.89*5.20.89*6*5.02+0.105*5.022=157N 7.計(jì)算壓軸力Fp Fp=2zf0sinα1/2=2*6*157*sin141/2=1781.357N 結(jié)論：選用A型普通

14、v帶6根 基準(zhǔn)長(zhǎng)度 1430mm 帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=100mm；dd2=315mm ；中心距控制在a=353-417mm之間；單根帶初拉力F0=157N （二）高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì) 選定齒輪類(lèi)型、精度、材料及齒數(shù) 1.選用圓柱斜齒輪 2.選擇8級(jí)精度 3.選擇小齒輪材料為40cr（調(diào)質(zhì)），齒面硬度為280 HBS大齒輪選擇45鋼（調(diào)質(zhì)）240HBS 4.初選小齒輪齒數(shù)z1=17大齒輪齒數(shù)在Z1=Z2*iII=17*4.169=70.873 選Z2=71 5.初選螺旋角β=14° 按彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算 d1t≥32KhtT1u+1?duzhzez∈zβσh^2 確定公式中的各參

15、數(shù)值 試選載荷系數(shù)Kht=1.3 由圖10-20查取區(qū)域系數(shù)Zh=2.43 齒寬系數(shù)：1 彈性影響系數(shù)Ze=189.8mpa^1/2 由式10-21計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)zε α=arctan（tanα/tanβ）=arctan（tan20°/cos14°）=20.562° αat1=arcos【Z1cosαt/（Z1+2hancosβ）】=arcos【17*cos20.562°/（17+2*1*cos14°）】=32.82 αat2=arcos【Z2cosat/（Z2+2hancosβ）】=arcos【71cos20.562/（71+2*1*cos14°）】=24

16、.3 εα=【Z1（tanαat1-tanα1）+Z2（tanαa2-tanαt）】/2π=【17*（tan32.82-tan20.562）+71*（tan24.3-tan20.562）】/2π=1.722 εβ=Φdz1tanβ/π=1*24*tan14°/π=1.905 Zε=4-εα31-εβ+εβεα=4-1.72231-1.905+1.9051.722=0.647 zβ=√cosβ=0.985 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力σh 由圖10-25d查的小齒輪和大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限分別為σFlim1=600mpa ΣFlim2=550mpa 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)

17、 N1=60N1jLh=60*320*1*（2*8*300*10）=9.216*10^8 N2=N1/u=9.216*10^8/（71/17）=2.206*10^8 由圖10-23查取接觸疲勞壽命系數(shù)Khn1=1.1 Khn2=1.15 取失效概率為1% 安全系數(shù)s=1 由式10-14得 【σh】1=Khn1σhlim1/s=1.1*600/1=660mpa 【σh】2=Khn2σhlim2/s=1.15*550/1=632.5mpa 取倆者中較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力即 【σh】1=【σh】2=632.5mpa 計(jì)算小齒輪分度圓直徑 d1t≥32KhtT1u+1

18、?duzhzez∈zβσh^2= 32*1.3*90665 (71/17)+11 (71/17)2.43*189.8*0.647*0.985632.5^2=39.81mm 調(diào)整小齒輪分度圓直徑 1、計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備 （1）圓周速度 V=πd1t*n1/60*1000=π*39.81*320 /60*1000=0.667m/s （2）齒寬 B=Φd1t=39.81mm 2、計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)kh （1）由表10-2查的使用系數(shù)Ka=1.25 （2）根據(jù)v=0.667m/s、7級(jí)精度、由圖10-8查的動(dòng)載系數(shù)Kv=1.05 （3）齒輪的圓周

19、力Ft1=2T1/d1t=2*90665/39.81=4.554*10^3n,KaFt1/b=1.25*4.554*10^3/39.81=143n/mm大于100n/mm 查表10-3的齒間載荷分配系數(shù)Khα=1.4 （4）由表10-4用插值法查的7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐Khβ=1.426 KH=KaKvKhαKhβ=1.25*1.05*1.4*1.426=2.620275 3、由式10-12可得實(shí)際載荷系數(shù)算的分度圓直徑 d1=d1t3Khkht=39.8132.621.3=50.28mm 及相應(yīng)的齒輪模數(shù)Mn=d1cosβ/Z1=50.28*cos14/17=2

20、.8697mm 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 1. 由式10-20試算齒輪模數(shù) 2. Mnt≥32KftT1YεYβcos2βΦdz12*（YfaYsa【σF】） 確定公式中的各參數(shù)值 試選載荷系數(shù)kft=1.3 由式10-19，可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)Yε βb=arctan（tanβcosαt）=arctan（tan14cos20.562）=13.140° εαv=εα/cos2βb=1.891/cos21.905=1.893 Yε=0.25+0.75/εav=0.25+0.75/1.893=0.64619 3.由式10-19，可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的螺旋角系數(shù)Yβ

21、 Yβ=1-εβ*β/120=1-1.905*14/120=0.7775 4、、計(jì)算YFaYsa/【σf】 由當(dāng)量齒數(shù)Zv1=Z1/cos^3β=17/cos^314=18.609 Zv2=Z2/ cos^3β=71/ cos^314=77.723 查圖10-17得齒形系數(shù)YFa1=2.5 YFa2=2.22 由圖10-18查的應(yīng)力修復(fù)系數(shù)YSa1=1.6 YSa2=1.78 由10-24c 查得小、大齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為 σhlim1=500mpa σhlim2=380mpa YFa1 Ysa1/【σf1】=2.5*1.6/303.57=0.01318 YFa

22、2 Ysa2/【σf2】=2.22*1.28/238.86=0.01654 因?yàn)榇簖X輪大于小齒輪取YFa2 Ysa2/【σf2】=0.01654 試計(jì)算齒輪模數(shù)： Mnt≥32KftT1YεYβcos2βΦdz12*（YfaYsa【σF】）=1.833mm 調(diào)整齒輪模數(shù) 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備 1） 圓周速度v d1=Mnt*Z1/cosβ=1.833*17/COS14 o=32.118 V=πd1*N1/60*1000=0.53788m/s 2） 齒寬b b=Φd*d1=1*32.118=32.118mm 3） 齒高h(yuǎn)及寬高比B/h h=（2han*+cn*

23、）*mnt=（2*1+0.25）*1.833=4.12425 B/h=32.118/4.12425=7.7876 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)Kf 1）根據(jù)v=0.537m/s 8級(jí)精度 由圖10-8查得Kv=1.05 2）有Ft1=2T1/d1=5645.7 KaFt1/b=1*5645.7/32.118=175.78大于100N/mm 查表10-3的齒間載荷分配系數(shù)Kfα=1.2 3）由表10-4用插值法查得Khβ=1.450 結(jié)合b/h=7.7876，查圖10-13得Kfβ=1.31 則載荷系數(shù) KF=KAKVKFαKFβ=1*1.05*1.2*1.31=1.6506 (4)由式

24、10-13 可得按實(shí)際載荷系數(shù)算的齒輪模數(shù)Mn=1.985 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取 m =3mm，已可滿(mǎn)足彎曲疲勞強(qiáng)度。于是有：為了同時(shí)滿(mǎn)足接觸疲勞強(qiáng)度，需按照接觸疲勞強(qiáng)度算的分度圓直徑d1=50.568mm 來(lái)計(jì)算小齒輪齒數(shù)，即Z1=d1cosβ/mn=50.568*cos14/3=16.355 所以Z1=17;Z2=69; 中心距a=（Z1+Z2）mn/2*cosβ=136.012 所以中心距取137mm 修正螺旋角：β=arcos（Z1+Z2）mn/2a=13.928° 計(jì)算分度圓直徑;

25、d1=z1mn/cos13.928°=52.545mm d1=z2mn/cos13.928°=213.337mm 計(jì)算齒寬b=52.5613 取53 同理 b2=58 圓整中心距后的強(qiáng)度校核 σH=√((2KH*T1)/(?d*d1^3 )?(u+1)/u)ZH*ZE*Zε*Zβ?[σH] （三）低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì) 選定齒輪類(lèi)型、精度、材料及齒數(shù) 1.選用圓柱斜齒輪 2.選擇8級(jí)精度 3.選擇小齒輪材料為40cr（調(diào)質(zhì)），齒面硬度為280 HBS大齒輪選擇45鋼（調(diào)質(zhì)）240HBS 4.初選小齒輪齒數(shù)z1=20大齒輪齒數(shù)在Z1=Z2*i3=59.54

26、選Z2=60 5.初選螺旋角β=14° 按彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算 d1t≥32KhtT1u+1?duzhzez∈zβσh^2 確定公式中的各參數(shù)值 試選載荷系數(shù)Kht=1.3 由圖10-20查取區(qū)域系數(shù)Zh=2.43 齒寬系數(shù)：1 彈性影響系數(shù)Ze=189.8mpa^1/2 由式10-21計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)zε α=arctan（tanα/tanβ）= arctan（tan20°/cos14°）=20.562° αat1=arcos【Z1cosαt/（Z1+2hancosβ）】=arcos【17*cos20.562°/（17+2*1*cos14°）】

27、=31.407 αat2=arcos【Z2cosat/（Z2+2hancosβ）】=arcos【60cos20.562/（60+2*1*cos14°）】=24.911 εα=【Z1（tanαat1-tanα1）+Z2（tanαa2-tanαt）】/2π=【20*（tan32.82-tan20.562）+71*（tan24.3-tan20.562）】/2π=1.602395 εβ=Φdz1tanβ/π=1*24*tan14°/π=1.905 Zε=4-εα31-εβ+εβεα=4-1.72231-1.905+1.9051.722=1.587 zβ=√cosβ=0.985 計(jì)

28、算接觸疲勞許用應(yīng)力σh 由圖10-25d查的小齒輪和大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限分別為σFlim1=600mpa ΣFlim2=550mpa 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N1=60N1jLh=60*320*1*（2*8*300*10）=7.369*10^8 N2=N1/u=9.216*10^8/（71/17）=2.211*10^8 由圖10-23查取接觸疲勞壽命系數(shù)Khn1=1.1 Khn2=1.15 取失效概率為1% 安全系數(shù)s=1 由式10-14得 【σh】1=Khn1σhlim1/s=1.1*600/1=660mpa 【σh】2=Khn2σhlim2/s=1.15*550/1

29、=550mpa 取倆者中較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力即 【σh】1=【σh】2=632.5mpa 計(jì)算小齒輪分度圓直徑 d1t≥32KhtT1u+1?duzhzez∈zβσh^2= 32*1.3*90665 (71/17)+11 (71/17)2.43*189.8*0.647*0.985632.5^2=70.2644mm 調(diào)整小齒輪分度圓直徑 1、計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備 （1）圓周速度 V=πd1t*n1/60*1000=0.28239m/s （2）齒寬 B=Φd1t=70.264mm 2、計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)kh （1）由表1

30、0-2查的使用系數(shù)Ka=1.25 （2）由圖10-8查的動(dòng)載系數(shù)Kv=1.05 （3）齒輪的圓周力Ft1=2T1/d1t=2*90665/39.81=4.554*10^3n,KaFt1/b=132.56n/mm大于100n/mm查表10-3的齒間載荷分配系數(shù)Khα=1.4 （4）由表10-4用插值法查的7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐Khβ=1.45 KH=KaKvKhαKhβ=1.25*1.05*1.4*1.45=2.664375 3、由式10-12可得實(shí)際載荷系數(shù)算的分度圓直徑 d1=d1t3Khkht=92.57mm 及相應(yīng)的齒輪模數(shù)Mn=d1cosβ/Z1==2.630mm

31、 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) 3. 由式10-20試算齒輪模數(shù) 4. Mnt≥32KftT1YεYβcos2βΦdz12*（YfaYsa【σF】） 1） 確定公式中的各參數(shù)值 1、試選載荷系數(shù)kft=1.3 2、由式10-19，可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)Yε βb=arctan（tanβcosαt）= arctan（tan14cos20.562）=13.140° εαv=εα/cos2βb=1.6897 Yε=0.25+0.75/εav=0.69386 3、由式10-19，可得計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的螺旋角系數(shù)Yβ Yβ=1-εβ*β/120=0.8148 4、計(jì)算

32、YFaYsa/【σf】 由當(dāng)量齒數(shù)Zv1=Z1/cos^3β=21.8936 Zv2=Z2/ cos^3β=65.681 查圖10-17得齒形系數(shù)YFa1=2.75 YFa2=2.27 由圖10-18查的應(yīng)力修復(fù)系數(shù)YSa1=1.58 YSa2=1.75 由10-24c 查得小、大齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為 σhlim1=500mpa σhlim2=380mpa YFa1 Ysa1/【σf1】=2.75*1.58/600=0.0128829 YFa2 Ysa2/【σf2】=2.27*1.75/550=0.014385 因?yàn)榇簖X輪大于小齒輪取YFa2 Ysa2/【σf2】

33、=0.014385 試計(jì)算齒輪模數(shù)： Mnt≥32KftT1YεYβcos2βΦdz12*（YfaYsa【σF】）=3.31957mm 調(diào)整齒輪模數(shù) 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備 圓周速度v d1=mnt*Z1/cosβ=88.104 V=πd1*n1/60*1000=0.21788m/s 齒寬b b=Φd*d1=1*54.2136=54.2136mm 齒高h(yuǎn)及寬高比B/h h=（2han*+cn*）*mnt=5.918 B/h=9.161 計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)Kf 根據(jù)v=0.21788m/s 8級(jí)精度 由圖10-8查得Kv=1.03 有Ft1=2T1/d1=564

34、5.7 KaFt1/b=305.6373大于100N/mm 查表10-3的齒間載荷分配系數(shù)Kfα=1.4 由表10-4用插值法查得Khβ=1.450 結(jié)合b/h=9.161，查圖10-13得Kfβ=1.450 則載荷系數(shù) KF=KAKVKFαKFβ=1*1.05*1.2*1.31=2.6136 由式10-13 可得按實(shí)際載荷系數(shù)算的齒輪模數(shù)Mn=3.3196 對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取 m =5mm，已可滿(mǎn)足彎曲疲勞強(qiáng)度。于是有：為了同時(shí)滿(mǎn)足接觸疲勞強(qiáng)度，需按照接觸疲勞強(qiáng)度算的分度圓直徑d1=92.57mm 來(lái)計(jì)算小齒

35、輪齒數(shù)， 即Z1=d1cosβ/mn=17.097 所以Z1=18;Z2=52; 中心距a=（Z1+Z2）mn/2*cosβ=180.357 所以中心距取180mm 修正螺旋角：β=arcos（Z1+Z2）mn/2a=16.5978 計(jì)算分度圓直徑; d1=z1mn/cos13.928°=92.5714mm d2=z2mn/cos13.928°=267.428mm 計(jì)算齒寬b1=100 同理 b2=95 圓整中心距后的強(qiáng)度校核 σH=√((2KH*T1)/(?d*d1^3 )?(u+1)/u)ZH*ZE*Zε*Zβ?[σH]

36、四.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 （一） 高速軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1）高速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速（r/min） 高速軸功率（kw） 轉(zhuǎn)矩T（） 960 3.038 90.665 2）初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)表15-3，取A0=106，則于是得： 軸上有兩個(gè)鍵槽，則dmin=1.1dmint=26.88mm a 擬訂軸上零件的裝配方案，如圖 ⅠⅡⅢ Ⅳ ⅤⅥ VII 高速軸零件裝配方案圖 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 各段直徑的

37、確定： Ⅰ-Ⅱ：該段和皮帶輪連接 選擇皮帶輪內(nèi)徑D=28mm；所以d1=28mm Ⅱ-Ⅲ：該段和軸承配合，軸承選用GB/T297圓錐滾子軸承30206，所以，該段直徑選用30mm Ⅲ-Ⅳ:定位甩油環(huán) Ⅳ-Ⅴ：該段為齒輪軸 Ⅴ-Ⅵ：軸肩，定位甩油環(huán) Ⅵ-VII：選用軸承相同 各段長(zhǎng)度的確定： Ⅰ-Ⅱ：L1=120，因?yàn)槠л唽扡=（1.5-2）d=42-56 加上軸肩到減速器外壁距離 Ⅱ-Ⅲ：配合軸承 長(zhǎng)度32mm Ⅲ-Ⅳ：這段為122mm Ⅳ-Ⅴ：齒輪軸，齒輪寬58mm Ⅴ-Ⅵ: 軸肩 長(zhǎng)4mm Ⅵ-VII：此段安裝軸承、甩油環(huán)長(zhǎng)度

38、取42mm 高速軸各段參數(shù)匯總表 軸段 Ⅰ-Ⅱ Ⅱ-Ⅲ Ⅲ-Ⅳ Ⅳ-Ⅴ Ⅴ-Ⅵ Ⅵ-VII 直徑 28 30 40 / 40 30 長(zhǎng)度 120 32 122 58 4 30 配合 大皮帶輪 軸承 / 齒輪軸 軸肩 軸承 （二） 中間軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1） 中速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速（r/min） 高速軸功率（kw） 轉(zhuǎn)矩T（） 76.794 2.888 358.552 2）初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)表15-3，取C=106，于是得：

39、 由于軸上有兩個(gè)鍵槽，因此修正后的最小直徑為： a 擬訂軸上零件的裝配方案，如圖 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 Ⅰ-Ⅱ：裝配端蓋、軸承、擋油塞和套筒 軸承選用GB/T297圓錐滾子軸承30209軸承，所以選用直徑45mm，長(zhǎng)度47mm Ⅱ-Ⅲ：安裝齒輪直徑52mm，長(zhǎng)度98mm Ⅲ-Ⅳ：定位軸肩直徑61mm 長(zhǎng)度12mm Ⅳ-Ⅴ：安裝齒輪直徑52mm，長(zhǎng)度50mm Ⅴ-Ⅵ：安裝套筒、擋油塞、軸承和端蓋，軸承選用GB/T29

40、7圓錐滾子軸承30209軸承，直徑45mm，長(zhǎng)度42mm 中速軸各段參數(shù)匯總表 軸段 Ⅰ-Ⅱ Ⅱ-Ⅲ Ⅲ-Ⅳ Ⅳ-Ⅴ Ⅴ-Ⅵ 直徑 45 52 61 52 45 長(zhǎng)度 47 98 12 50 42 配合 軸承 齒輪 軸肩 齒輪 軸承 （三） 低速軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1）低速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速（r/min） 高速軸功率（kw） 轉(zhuǎn)矩T（） 25.787 2.745 1016.9 2） 初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)表15-3，取C=106，于是得

41、： 由于軸上有兩個(gè)鍵槽，因此修正后的最小直徑為： a 擬訂軸上零件的裝配方案，如圖 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 Ⅰ-Ⅱ:與軸承配合，軸承選用GB/T297圓錐滾子軸承30212軸承，直徑60mm，長(zhǎng)度58mm Ⅱ-Ⅲ：和齒輪裝配，直徑69mm，長(zhǎng)度97mm Ⅲ-Ⅳ：定位軸肩，直徑81mm，長(zhǎng)度27mm Ⅳ-Ⅴ：直徑69mm，長(zhǎng)度定位43mm Ⅴ-Ⅵ：與軸承、聯(lián)軸器配合，軸承選GB/T297圓錐滾子軸承30212，聯(lián)軸

42、器選用GYS8，直徑60mm，長(zhǎng)度160mm. 低速軸各段參數(shù)匯總表 軸段 Ⅰ-Ⅱ Ⅱ-Ⅲ Ⅲ-Ⅳ Ⅳ-Ⅴ Ⅴ-Ⅵ 直徑 60 69 81 69 60 長(zhǎng)度 58 97 27 43 160 配合 軸承 齒輪 軸肩 / 軸承、聯(lián)軸器 五.高速軸及其軸承、鍵的校核 1）齒輪受力分析 2）受力分析及其彎矩圖 A C B 根據(jù)彎矩圖和扭矩圖，可判斷危險(xiǎn)截面為齒輪中心面。

43、 3）按彎扭合成強(qiáng)度校核 M表示軸所受的彎矩，在這里M=Mmax=94545.779N.mm （1)T表示軸的所受的扭矩T=90665 N.mm （2) α表示折合系數(shù)，由于扭轉(zhuǎn)的應(yīng)力為靜應(yīng)力，所以取α=0.3 （3)W軸的抗彎截面系數(shù)，在彎矩最大的處的對(duì)應(yīng)的軸的直徑的為d=46mm，所以W為： W=πd332=π×46332=9551.095mm3 將各值帶入得σ=31.7278 已知輸入軸的許用彎曲應(yīng)力σ-1=70MPa。故輸入軸滿(mǎn)足彎扭合成應(yīng)力的強(qiáng)度要求，故輸入軸安全。 4）軸承壽命的校核 對(duì)高速軸軸承校核 軸承型號(hào)30206 根據(jù)軸承型號(hào)取軸承基本額定動(dòng)載荷為

44、： ； 靜載荷為： 求比值/ =0.66 ＞ e=0.203. 取X=0.4 Y=2.2 C`=P360Ln`106a1=37.38KN

45、70mm 鍵與皮帶輪槽的接觸高度k=3.3mm 則該鍵的強(qiáng)度符合要求。 六.聯(lián)軸器的選擇 輸出軸聯(lián)軸器的選擇 根據(jù)軸的直徑，選取GYS8型聯(lián)軸器，其主要參數(shù)如下表： 型號(hào) 公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩 許用轉(zhuǎn)速 軸孔直徑 軸孔長(zhǎng)度 GYS8 3150 4800 60 142 200 七. 鍵連接的選擇和計(jì)算 1. 低速軸與聯(lián)軸器（低速大齒輪）的鏈接 軸徑 60mm；由指導(dǎo)書(shū)表14-26得，普通平鍵尺寸18*11；鍵在軸的深度t=7.0mm，輪轂深度4.4mm，圓角半徑r=0.25mm。查課本表6-2得，鍵的許用應(yīng)力，滿(mǎn)足強(qiáng)度要求

46、。 2. 中間軸與低速?。ǜ咚俅螅X輪的鏈接 軸徑 45mm；由指導(dǎo)書(shū)表14-26得，普通平鍵尺寸14*9；鍵在軸的深度t=5.5mm，輪轂深度3.8mm. 圓角半徑r=0.25mm。查課本表6-2得，鍵的許用應(yīng)力，滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。 3. 高速軸與高速小齒輪的鏈接 中間軸與低速?。ǜ咚俅螅X輪的鏈接 軸徑 30mm；由指導(dǎo)書(shū)表14-26得，普通平鍵尺寸10*8；鍵在軸的深度t=5.0mm，輪轂深度3.3mm. 圓角半徑r=0.16mm。查課本表6-2得，鍵的許用應(yīng)力，滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。 八．減速器附件選擇及箱體的設(shè)計(jì) 1. 減速器附件的選擇 （1） 視孔蓋 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)

47、計(jì)》，四個(gè)螺紋M8*8 （2）通氣器 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》表7-1，選取帶簡(jiǎn)易通氣器M12×1.25； （3）油尺 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》表7-3，選用桿式油標(biāo)M20 （4）放油孔和螺塞 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》表7-4，選用M14*1.5的外六角螺塞。 （5）定位銷(xiāo) 為保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工及裝配精度，在箱蓋和箱座的連接凸緣上不對(duì)稱(chēng)配裝兩個(gè)定位圓錐銷(xiāo)，以提高定位精度。查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》選擇銷(xiāo) GB/T 119-2000 A12×30 （6）啟蓋螺釘 啟蓋螺釘?shù)闹睆脚c箱蓋凸

48、緣連接螺栓直徑相同，螺紋長(zhǎng)度要大于箱蓋凸緣的厚度。 釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋。 2.減速器箱體的設(shè)計(jì) 減速器的箱體采用鑄造制成，采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪嚙合質(zhì)量。 （1）設(shè)計(jì)要求 a 機(jī)體有足夠的剛度。 b 在機(jī)體外加肋板，外輪廓為長(zhǎng)方形，增強(qiáng)軸承座剛度。 c 考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，密封散熱。 d 因其傳動(dòng)件速度小于12m/s，故采用浸油潤(rùn)滑，同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起，取浸油高度不超過(guò)一個(gè)齒高，約為六分之一的大齒輪半徑，油高H=68mm，為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)

49、有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗糙度為。 e 箱體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性。 f 鑄件壁厚為8mm，圓角半徑為R=5mm。機(jī)體外型簡(jiǎn)單，拔模斜度為1:10。 （2）箱體結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù) 名稱(chēng) 符號(hào) 尺寸關(guān)系 民稱(chēng) 符號(hào) 尺寸關(guān)系 箱座突緣厚度 B 12 軸承旁凸臺(tái)半徑 R1 24 箱蓋突緣厚度 B1 12 凸臺(tái)高度 H 55 箱座底突緣厚度 B2 20 外箱壁至軸承座端面距離 L1 55 軸承旁鏈接螺栓直徑 D1 15 m16 大齒輪頂圓ゆ內(nèi)箱壁距離 ?1 9 箱蓋與箱座

50、鏈接螺栓直徑 D2 M12 鏈接螺栓d2的間距 L 150-200mm 齒輪端面ゆ內(nèi)箱壁距離 ?2 10.5 軸承蓋螺釘直徑 D3 M8 箱蓋肋厚 M1 7 視孔蓋螺釘直徑 D4 M8 箱座肋厚 M 7 定位銷(xiāo)直徑 D 16 Df、d2 至突緣邊緣距離 C2 5-3 Df、d1、d2至外箱壁距離 C1 表5-3 九.潤(rùn)滑與密封 1．齒輪的潤(rùn)滑 齒輪潤(rùn)滑 采用浸油潤(rùn)滑，由于浸油深度不小于10mm，取油 H=60mm，選用全損耗用油ckc220. 滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑 選用脂潤(rùn)滑，軸承內(nèi)側(cè)設(shè)計(jì)由擋油環(huán)。

51、 2．密封方法的選取 由于此處滾動(dòng)軸承采用脂潤(rùn)滑，此處采用毛氈圈密封。選用毛氈圈FZ/T 92010-1991。 十.設(shè)計(jì)心得與體會(huì) 經(jīng)過(guò)一個(gè)月的努力,我們不管結(jié)果是好是壞，都完成了機(jī)械課程設(shè)計(jì)的任務(wù)。在這次作業(yè)過(guò)程中,我遇到了許多困難,一遍又一遍的計(jì)算,一次又一次的設(shè)計(jì)修改，這都暴露出了我們前期在這方面的知識(shí)欠缺和經(jīng)驗(yàn)不足。剛開(kāi)始在機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),由于對(duì)UG軟件的基本操作和編程掌握得還可以，可是實(shí)際我們?cè)诓僮鬟^(guò)程中也遇到了很多問(wèn)題，先不說(shuō)中間遇到的小的修改，就單單三維到二維出圖就不準(zhǔn)確 ,后來(lái)在羅老師的指導(dǎo)下,我找到了問(wèn)題所在之處,將之解決了.至于畫(huà)裝配圖和零件圖,

52、由于前期計(jì)算比較不是很充分,整個(gè)過(guò)程用了兩周,在此期間,我還得到了許多同學(xué)和老師的幫助.在此我要向他們表示最誠(chéng)摯的謝意.整個(gè)作業(yè)過(guò)程中,我遇到的最大,最痛苦的事是最后的文檔.? 盡管這次作業(yè)的時(shí)間是漫長(zhǎng)的,過(guò)程是曲折的,但我的收獲還是很大的.不僅僅對(duì)減速器的計(jì)算、設(shè)計(jì)、出圖有了進(jìn)一步的掌握，還對(duì)UG工具軟件熟練掌握，對(duì)我們來(lái)說(shuō),收獲最大的是分析和解決問(wèn)題的方法與能力。在整個(gè)過(guò)程中,我發(fā)現(xiàn)像我們這些學(xué)生最缺少的是經(jīng)驗(yàn)和知識(shí),沒(méi)有感性的認(rèn)識(shí),理論知識(shí)掌握也不好,有些東西很可能與實(shí)際脫節(jié).總體來(lái)說(shuō),我覺(jué)得做這種類(lèi)型的作業(yè)對(duì)我們的幫助還是很大的,它需要我們將學(xué)過(guò)的相關(guān)知識(shí)都系統(tǒng)地聯(lián)系起來(lái),從中暴露出

53、自身的不足,以待改進(jìn).有時(shí)候,一個(gè)人的力量是有限的,合眾人智慧,才會(huì)更完美!? 過(guò)程中培養(yǎng)了我的綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程及其他課程理論知識(shí)和利用生產(chǎn)時(shí)間知識(shí)來(lái)解決實(shí)際問(wèn)題的能力，真正做到了學(xué)以致用。在此期間我我們同學(xué)之間互相幫助，共同面對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)當(dāng)中遇到的困難，培養(yǎng)了我們的團(tuán)隊(duì)精神。在這些過(guò)程當(dāng)中我充分的認(rèn)識(shí)到自己在知識(shí)理解和接受應(yīng)用方面的不足，特別是自己的系統(tǒng)的自我學(xué)習(xí)能力的欠缺，將來(lái)要進(jìn)一步加強(qiáng)，今后的學(xué)習(xí)還要更加的努力。 十一.參考資料 [1]《機(jī)械設(shè)計(jì)》高等教育出版社，濮良貴主編，第九版； [2]《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》，高等教育出版社，西北工業(yè)大學(xué)李育錫主編，第二版； [3

54、]《機(jī)械精度設(shè)計(jì)與檢測(cè)》，中國(guó)質(zhì)檢出版社；中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，陳曉華主編，第三版； [4]《材料力學(xué)》，高等教育出版社，劉鴻文主編，第五版。 重要數(shù)據(jù) F=4500N V=0.54m/s Pw=2.43 KW ηΣ ηΣ ηΣη總效率：0.7918 Pd=3.0689KW

55、 Nw= 25.78r/min 電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y132M1-6 iΣ=37.2381 PI= 3.038kw PII= 2.888kw PIII= 2.745kw P卷筒機(jī)=2.663kw Pca=5.2KW V=5.026m/s Dd2= 315mm L= 1430mm

56、 a=375mm α=141° Z=6 F0=157N Fp= 1781.357N 初選 z1=17 Z2=71 β=14° Kht=1.3 Zh=2.43 α=20.562° σFlim1=600mpa ΣFlim2=550mpa 【σh】=632.5mpa d1t= 39.81mm

57、 Khα=1.4 KH=2.620275 d1=50.28mm kft=1.3 YSa1=1.6 YSa2=1.78 YFa2 Ysa2/【σf2】=0.01654 Kv=1.05 Kfα=1.2 Khβ=1.450 KF=1.6506 m =3mm Z1=17; Z2=69 Β=13.928° d1=53mm d2=213mm

58、 b1=53 b2=58 初定： z1=20 Z2=60 β=14° Kht=1.3 σFlim1=600mpa ΣFlim2=550mpa d1t=70.2644mm B=70.264mm Ka=1.25 Kv=1.05 KH=2.664375

59、 m =5mm Z1=18; Z2=52 β=16.5978 d1=92.5714mm d2=267.428mm b1=100 b2=95 =26.88mm

60、 =46.904mm =55.26mm 選取GYS8型聯(lián)軸器 銷(xiāo) GB/T 119-2000 A12×30 毛氈圈FZ/T 92010-1991 40