對(duì)流傳熱系數(shù)的測(cè)定實(shí)驗(yàn)報(bào)告.doc

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浙 江 大 學(xué) 化學(xué)實(shí)驗(yàn)報(bào)告 課程名稱(chēng)：過(guò)程工程原理實(shí)驗(yàn)甲 實(shí)驗(yàn)名稱(chēng)：對(duì)流傳熱系數(shù)的測(cè)定 指導(dǎo)教師： 專(zhuān)業(yè)班級(jí)： 姓 名： 學(xué) 號(hào)： 同組學(xué)生： 實(shí)驗(yàn)日期： 實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)： 目錄 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康暮鸵?2 二、實(shí)驗(yàn)流程與裝置 2 三、實(shí)驗(yàn)內(nèi)容和原理 3 1.間壁式傳熱基本原理 3 2.空氣流量的測(cè)定 5 3.空氣在傳熱管內(nèi)對(duì)流傳熱系數(shù)α的測(cè)定 5 3.1牛頓冷卻定律法 5 3.2近似法 6 3.3簡(jiǎn)易Wilson圖解法 6 4.擬合實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)數(shù)方程式 7 5.傳熱準(zhǔn)數(shù)經(jīng)驗(yàn)式 7 四、操作方法與實(shí)驗(yàn)步驟 8 五、實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理 9 1.原始數(shù)據(jù)： 9 2.數(shù)據(jù)處理 9 六、實(shí)驗(yàn)結(jié)果 12 七、實(shí)驗(yàn)思考 13 一、 實(shí)驗(yàn)?zāi)康暮鸵? 1）掌握空氣在傳熱管內(nèi)對(duì)流傳熱系數(shù)的測(cè)定方法，了解影響傳熱系數(shù)的 因素和強(qiáng)化傳熱的途徑； 2）把測(cè)得的數(shù)據(jù)整理成 Nu=ARen 形式的準(zhǔn)數(shù)方程，并與教材中公認(rèn) 經(jīng)驗(yàn)式進(jìn)行比較； 3）了解溫度、加熱功率、空氣流量的自動(dòng)控制原理和使用方法。 二、 實(shí)驗(yàn)流程與裝置 本實(shí)驗(yàn)流程圖（橫管）如下圖1所示，實(shí)驗(yàn)裝置由蒸汽發(fā)生器、孔板流量計(jì)、變頻器、套管換熱器（強(qiáng)化管和普通管）及溫度傳感器、只能顯示儀表等構(gòu)成。 空氣-水蒸氣換熱流程：來(lái)自蒸汽發(fā)生器的水蒸氣進(jìn)入套管換熱器，與被風(fēng)機(jī)抽進(jìn)的空氣進(jìn)行換熱交換，不凝氣或未冷凝蒸汽通過(guò)閥門(mén)（F3和F4）排出，冷凝水經(jīng)排出閥（F5和F6）排入盛水杯?？諝庥娠L(fēng)機(jī)提供，流量通過(guò)變頻器改變風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá)到自動(dòng)控制，空氣經(jīng)孔板流量計(jì)進(jìn)入套管換熱器內(nèi)管，熱交換后從風(fēng)機(jī)出口排出。 注意：普通管和強(qiáng)化管的選取：在實(shí)驗(yàn)裝置上是通過(guò)閥門(mén)（F1和F2）進(jìn)行切換，儀表柜上通過(guò)旋鈕進(jìn)行切換，電腦界面上通過(guò)鼠標(biāo)選擇，三者必學(xué)統(tǒng)一。 圖1 橫管對(duì)流傳熱系數(shù)測(cè)定實(shí)驗(yàn)裝置流程圖 圖中符號(hào)說(shuō)明如下表： 符號(hào) 名稱(chēng) 單位 備注 V 空氣流量 m3/h 紫銅管規(guī)格Φ191.5mm 有效長(zhǎng)度1020mm F1，F(xiàn)2為管路切換閥門(mén) F3，F(xiàn)4為不凝氣排出閥 F5，F(xiàn)6為冷凝水排出閥 t1 空氣進(jìn)口溫度 ℃ t2 普通管空氣出口溫度 ℃ t3 強(qiáng)化管空氣出口溫度 ℃ T1 蒸汽發(fā)生器內(nèi)的蒸汽溫度 ℃ T2 普通管空氣出口端銅管外壁溫度 ℃ T3 普通管空氣進(jìn)口端銅管外壁溫度 ℃ T4 普通管外蒸汽溫度 ℃ T5 強(qiáng)化管空氣出口端銅管外壁溫度 ℃ T6 強(qiáng)化管空氣進(jìn)口端銅管外壁溫度 ℃ T7 強(qiáng)化管外蒸汽溫度 ℃ 三、實(shí)驗(yàn)內(nèi)容和原理 在工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程中，大量情況下，采用間壁式換熱方式進(jìn)行換熱。所謂間壁式換熱，就是冷、熱流體之間有一固體壁面，兩流體分別在固體壁面的兩側(cè)流動(dòng)，兩流體不直接接觸，通過(guò)固體壁面（傳熱元件）進(jìn)行熱量交換。 本裝置主要研究汽-氣綜合換熱，包括普通管和加強(qiáng)管。其中，水蒸氣和空氣通過(guò)紫銅管間接換熱，空氣走紫銅管內(nèi)，水蒸氣走紫銅管外，采用逆流換熱。所謂加強(qiáng)管，是在紫銅管內(nèi)加了彈簧，增大了絕對(duì)粗糙度，進(jìn)而增大了空氣流動(dòng)的湍流程度，是換熱效果更明顯。 1.間壁式傳熱基本原理 如圖2所示，間壁式傳熱過(guò)程由熱流體對(duì)固體壁面的對(duì)流傳熱，固體壁面的熱傳導(dǎo)和固體壁面對(duì)冷流體的對(duì)流傳熱組成。 圖2 間壁式傳熱過(guò)程示意圖 間壁式傳熱元件，在傳熱過(guò)程達(dá)到穩(wěn)態(tài)后，有： Q=m1cp1T1-T2=m2cp2t2-t1 =α1A1(T-Tw)m=α2A2(tw-t)m =KA?tm………………………………………………(1) 熱流體與固體壁面的對(duì)流平均溫差可由（2）式計(jì)算： (T-Tw)m=T1-Tw1-(T2-Tw2)lnT1-Tw1T2-Tw2…………………………（2） 固體壁面與冷流體的對(duì)數(shù)平均溫差可由（3）式計(jì)算： (t-tw)m=t1-tw1-(t2-tw2)lnt1-tw1t2-tw2……………………………（3） 熱、冷流體的對(duì)數(shù)平均溫差可由（4）式計(jì)算： ?tm=T1-t2-(T2-t1)lnT1-t2T2-t1………………………………………（4） 式中：Q ----熱流量，J/s； m1, m2----分別為熱、冷流體的質(zhì)量流量，kg/s cp1，cp2----分別為定性溫度下熱、冷流體的比熱，J/(kg℃) T1，T2----分別為熱流體的進(jìn)出口溫度，℃ t2，t1----分別為冷流體的進(jìn)出口溫度，℃ α1，α2----分別為熱、冷流體與固體壁面的對(duì)流傳熱系數(shù)，W/(m2℃) A1，A2----分別為熱、冷流體的傳熱面積，m2 (T-Tw)m，(t-tw)m----分別為熱、冷流體與固體壁面的對(duì)數(shù)平均溫差，℃ K----以傳熱面積A為基準(zhǔn)的總傳熱系數(shù)，W/(m2℃) A----平均傳熱面積，m2 ?tm----冷、熱流體的対數(shù)平均溫差，℃ 由實(shí)驗(yàn)裝置流程圖可見(jiàn)，本實(shí)驗(yàn)的強(qiáng)化管或普通管換熱，熱流體是蒸汽，冷流體是空氣。 2.空氣流量的測(cè)定 空氣在無(wú)紙記錄儀上現(xiàn)實(shí)的體積流量，與空氣流過(guò)孔板時(shí)的密度有關(guān)，考慮到實(shí)際過(guò)程中，空氣的進(jìn)口溫度不是定值，為了處理上的方便，無(wú)紙記錄儀上顯示的體積流量是將孔板出的空氣密度ρ0當(dāng)作1kgm3時(shí)的讀數(shù)，因此，如果空氣實(shí)際密度不等于該值，則空氣的實(shí)際體積流量應(yīng)該由下式進(jìn)行校正： V=Vρ0……………………………………………………（5） 空氣質(zhì)量流量m:m=Vρ0…………………………………………（6） 式中：V----空氣實(shí)際體積流量，m3/s V----無(wú)紙記錄儀上顯示的空氣的體積流量，m3/s ρ0----空氣在孔板處的密度，kg/m3,本實(shí)驗(yàn)中ρ0即為空氣在進(jìn)口問(wèn)題t1下對(duì)應(yīng)的溫度。 3.空氣在傳熱管內(nèi)對(duì)流傳熱系數(shù)α的測(cè)定 3.1牛頓冷卻定律法 在本裝置的套管加熱器中，環(huán)隙內(nèi)通空氣，水蒸氣在紫銅管表面冷凝放熱而加熱空氣。在傳熱過(guò)程達(dá)到穩(wěn)定后，空氣作為冷流體，空氣側(cè)傳熱由式（1）可得： mct2-t1=αA(tw-t)m……………………………………（7） 即 α=mc(t2-t1)A(tw-t)m……………………………………………………（8） tw1和tw2分別是換熱管空氣進(jìn)口處的內(nèi)壁溫度和空氣出口處的內(nèi)壁溫度，當(dāng)內(nèi)管材料導(dǎo)熱性能很好，即λ值很大，且管壁厚度較小時(shí)，可認(rèn)為T(mén)w1≈tw1及Tw2≈tw2，Tw1和Tw2分別是空氣進(jìn)口處的換熱管外壁溫度和空氣出口處的換熱管外壁溫度。 一般情況下直接測(cè)量固體壁面溫度，尤其是管內(nèi)壁溫度，實(shí)驗(yàn)技術(shù)難度較大，因此，工程上也常采用通過(guò)測(cè)量相對(duì)較易測(cè)定的流體溫度來(lái)間接推算流體與固體壁面間的對(duì)流傳熱系數(shù)。 3.2近似法 以管內(nèi)壁面積為基準(zhǔn)的總傳熱系數(shù)與對(duì)流傳熱系數(shù)間的關(guān)系為： 1K=1α2+Rs2+bd2λdm+Rs1d2d1+d2α1d1……………………（9） 式中：d1, d2----分別為換熱管的外徑、內(nèi)徑，m dm----換熱管的對(duì)流平均直徑，m b---換熱管的壁厚，m λ----換熱管材料的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?℃) Rs1,Rs2----分別為換熱管外側(cè)、內(nèi)側(cè)的污垢熱阻，m2?K/W 總傳熱系數(shù)K可由式（1）得： K=QA?tm=m2cp2t2-t1A?tm………………………………（10） 用本裝置進(jìn)行實(shí)驗(yàn)時(shí)，管內(nèi)空氣與管壁間的對(duì)流傳熱系數(shù)α2約幾十到幾百W/(m2K)，而管外為蒸汽冷凝，冷凝給熱系數(shù)α1可到數(shù)萬(wàn)W/(m2K)，因此冷凝傳熱熱阻d2α1d1可忽略，同時(shí)蒸汽冷凝較為清潔，因此換熱管外側(cè)的污垢熱阻Rs1d2d1也可忽略。實(shí)驗(yàn)中的傳熱元件材料采用紫銅，導(dǎo)熱系數(shù)λ為383.8 W/(m?K)，壁厚為1.5mm，因此換熱管壁的導(dǎo)熱熱阻bd2λdm可忽略。若換熱管內(nèi)測(cè)的污垢熱阻Rs2也可忽略，則由式（9）可知， α=K…………………………………………………（11） 由此可見(jiàn)，被忽略的傳熱熱阻與冷流體側(cè)對(duì)流傳熱熱阻相比越小，此法測(cè)得的α的準(zhǔn)確性就越高。 3.3簡(jiǎn)易Wilson圖解法 空氣和蒸汽在套管換熱器中換熱，空氣在套管內(nèi)被套管環(huán)隙的蒸汽加熱，當(dāng)管內(nèi)空氣做充分湍流時(shí)，空氣側(cè)強(qiáng)制對(duì)流傳熱系數(shù)可表示為 α=Cu0.8…………………………………………（12） 將式（12）代入式（9），得到： 1K=1Cu0.8+Rs2+bd2λdm+Rs1d2d1+d2α1d1…………………………（13） 依據(jù)3.2的分析，式（13）右邊后側(cè)三項(xiàng)在本實(shí)驗(yàn)條件下可認(rèn)為是常數(shù)，則由式（13）可得： 1K=1Cu0.8+常數(shù)……………………………………（14） 式（14）為Y=mX+B線性方程，以Y=1K，X=1u0.8作圖，可求得直線斜率m，于是得到： α=Cu0.8=u0.8m……………………………………（15） 4.擬合實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)數(shù)方程式 由實(shí)驗(yàn)獲取的數(shù)據(jù)計(jì)算出相關(guān)準(zhǔn)數(shù)后，在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)紙上，擬合Nu~Re直線，從而確定擬合方程，得出實(shí)驗(yàn)式： Nu=ARen………………………………………（16） 式中：Nu----努塞爾數(shù)，Nu=αdλ,無(wú)因次； Re----雷諾數(shù)，Re=ρudμ,無(wú)因次。 5.傳熱準(zhǔn)數(shù)經(jīng)驗(yàn)式 對(duì)于流體在圓形直管內(nèi)做強(qiáng)制湍流對(duì)流傳熱時(shí)，傳熱準(zhǔn)數(shù)經(jīng)驗(yàn)式為： Nu=0.023Re0.8Prn…………………………（17） 式中：Pr----普蘭特?cái)?shù)，Pr=cμλ,無(wú)因次。 上式適用范圍為：Re=1.0104~1.2105，Pr=0.7~120，管長(zhǎng)與管內(nèi)徑之比Ld≥60。當(dāng)流體被加熱時(shí)n=0.4，流體被冷卻時(shí)n=0.3。 式中：λ----定性溫度下空氣的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?℃） u----空氣在換熱管內(nèi)的平均流速，ms ρ----定性溫度下空氣的密度，kgm3 μ----定性溫度下空氣的黏度，Pa?s 在本實(shí)驗(yàn)條件下，考慮Pr變化很小，可認(rèn)為是常數(shù)，則（17）式改寫(xiě)為： Nu=0.02Re0.8 附注：在0~100℃之間，空氣物性與溫度的關(guān)系式有如下擬合公式： （1） 空氣的密度與溫度的關(guān)系式：ρ=10-5t2-4.510-3t+1.2916 （2） 空氣的比熱與溫度的關(guān)系式： 60℃以下 Cp=1005J/(kg?℃) 60℃以上 Cp=1009J/(kg?℃) （3） 空氣的導(dǎo)熱系數(shù)與溫度的關(guān)系式：λ=-210-8t2+810-5t+0.0244 （4） 空氣的黏度與溫度的關(guān)系式：μ=（-210-6t2+510-3t+1.7196）10-5 四、操作方法與實(shí)驗(yàn)步驟 1）檢查儀表、風(fēng)機(jī)、蒸汽發(fā)生器及測(cè)溫點(diǎn)是否正常，將蒸汽發(fā)生器灌水至液位不低于 45 處； 2）打開(kāi)總電源開(kāi)關(guān)、儀表開(kāi)關(guān)，開(kāi)啟蒸汽發(fā)生器加熱，同時(shí)，全部開(kāi)啟兩個(gè)不凝氣排出閥，通過(guò)電腦設(shè)置溫度在103℃； 3）等有大量不凝氣體冒出時(shí)，蒸汽緩緩進(jìn)入換熱器環(huán)隙以加熱套環(huán)換熱器，此時(shí)關(guān)閉不凝氣體排出閥，打開(kāi)冷凝液排出閥，使環(huán)隙中的冷凝水不斷地排出，此時(shí)應(yīng)保證有少量蒸汽冒出，且環(huán)隙內(nèi)不能有大量冷凝液積留； 4）啟動(dòng)風(fēng)機(jī)，選擇普通管，通過(guò)控制軟件的流量設(shè)定依次設(shè)定20,14,10,7 m3h,待流量和熱交換穩(wěn)定后，采集4組數(shù)據(jù)； 5）普通管測(cè)好后，切換為強(qiáng)化管，同4）依次設(shè)定20，11.8,7 m3h，待流量和熱交換穩(wěn)定后，采集3組數(shù)據(jù)； 6）實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，先關(guān)閉蒸汽發(fā)生器，待蒸汽溫度下降到95℃以下后，關(guān)閉風(fēng)機(jī)電源，總電源，清理實(shí)驗(yàn)器材。 五、實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理 1.原始數(shù)據(jù)： 表 1 管道名稱(chēng) 加熱器汽相溫度/℃ 管外蒸汽溫度/℃ 蒸汽出口處壁溫/℃ 蒸汽進(jìn)口處壁溫/℃ 冷流體流量(m3h) 冷流體出口溫度/℃ 冷流體進(jìn)口溫度/℃ 普通管 103.083 102.334 100.724 101.774 20.0769 65.674 25 普通管 103.146 102.42 100.724 101.712 14.1389 68.79 24.874 普通管 103.02 102.344 100.724 101.65 10.094 70.84 24.686 普通管 103.02 102.39 100.724 101.712 7.06272 72.984 24.686 強(qiáng)化管 102.955 101.264 101.35 101.462 19.5817 73.53 25.5 強(qiáng)化管 103.146 101.42 101.474 101.524 11.9574 76.56 25.186 強(qiáng)化管 103.02 101.254 101.35 101.4 7.08643 78.264 25 2.數(shù)據(jù)處理 以強(qiáng)化管第一次數(shù)據(jù)（空氣流量為20m3h）為例，由式（4）可得： ?tm=T1-t2-(T2-t1)lnT1-t2T2-t1=101.264-73.53-(101.264-25.5)ln101.264-73.53101.264-25.5=47.793℃ 在空氣進(jìn)口溫度t1下，空氣密度： ρ0=10-5t2-4.510-3t+1.2916=10-525.52-4.510-325.5+1.2916=1.183kgm3 則由式（5）可得： V=Vρ0=19.581736001.183=5.00110-3m3/s 由式（6）可得： m=Vρ0=5.00110-31.183=5.91710-3kgs 定性溫度t=t1+t22=25.5+73.532=49.515℃<60℃ 則空氣比熱為Cp=1005J/(kg?℃) 于是，由式（10）得： K=QA?tm=m2cp2t2-t1A?tm=5.91710-31005(73.53-25.5)π0.0191.02047.793=98.156W/(m2℃) 為利用Wilson圖解法，可求 1K=198.138=0.010,u=5.00110-3π0.01624=24.869m/s，1u0.8=124.8730.8=0.076 于是可得下表 表 2 管道名稱(chēng) 質(zhì)量流量/(kg/s) K/W/(m2℃) u/(m/s) 1K 1u0.8 普通管 6.072E-03 74.813 25.477 0.013 0.075 普通管 4.277E-03 58.981 17.938 0.017 0.099 普通管 3.054E-03 45.486 12.802 0.022 0.130 普通管 2.137E-03 34.278 8.957 0.029 0.173 強(qiáng)化管 5.917E-03 98.156 24.869 0.010 0.076 強(qiáng)化管 3.615E-03 66.867 15.178 0.015 0.114 強(qiáng)化管 2.143E-03 42.416 8.992 0.024 0.173 根據(jù)上表可作出下圖 由式（15）可得： 表 3 管道名稱(chēng) 普通1 普通2 普通3 普通4 強(qiáng)化1 強(qiáng)化2 強(qiáng)化3 α/w/(m2℃) 82.350 62.197 47.487 35.686 93.412 62.928 41.397 以強(qiáng)化管第一組數(shù)據(jù)為例： 空氣的導(dǎo)熱系數(shù)求得： λ=-210-8t2+810-5t+0.0244=-210-849.5152+810-549.515+0.0244=0.028312 W/(m?℃） 空氣的黏度求得： μ=-210-6t2+510-3t+1.719610-5=1.9595710-5Pa?s 空氣的密度求得： ρ=10-5t2-4.510-3t+1.2916=1.108kgm3 則有 Nu=αdλ=93.4120.0160.028312=52.79 Re=ρudμ=1.10824.8690.0161.9595710-5=22200.18 同樣的方法可得到下表： 表 4 管道名稱(chēng) 普通1 普通2 普通3 普通4 強(qiáng)化1 強(qiáng)化2 強(qiáng)化3 Nu 47.08 35.41 26.97 20.21 52.79 35.43 23.26 Re 23290.46 16258.97 11542.34 8026.64 22200.18 13445.61 7931.69 利用雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)紙擬合Nu~Re直線可得到如下圖： 六、實(shí)驗(yàn)結(jié)果 1）普通管和強(qiáng)化管不同空氣流量下的對(duì)流傳熱系數(shù)如表 2，從表中易得，對(duì)流傳熱系數(shù)α隨流量的增大而增大；且相同條件下強(qiáng)化管的對(duì)流傳熱系數(shù)要比普通管大。 2）由0i愁件的流量設(shè)定分別更長(zhǎng)對(duì)流傳熱系數(shù)建算流體與固體壁面建131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313131313Nu~Re直線圖可得到 普通管：Nu=0.016Re0.7942 強(qiáng)化管：Nu=0.0183Re0.7964 由此可見(jiàn)，強(qiáng)化管的圖像始終在普通管的上方，即相同條件下努塞爾數(shù)更大，對(duì)流傳熱系數(shù)更大，故此，換熱效果更好。 但同公認(rèn)的經(jīng)驗(yàn)式Nu=0.02Re0.8比較，雖然比較接近，但即使是強(qiáng)化管也比理想值偏小，傳熱系數(shù)與蒸汽消耗量、換熱時(shí)間、空氣流量和溫度、冷凝水是否及時(shí)排出、以及熱量損失等因素有關(guān)，但在此實(shí)驗(yàn)中由于蒸汽溫度與室溫的差距（約80℃）較大，故應(yīng)該受熱量損失的影響最大。其次，由于橫式套管換熱器比較平，則冷凝水的排出效率會(huì)低一些，所以對(duì)傳熱系數(shù)的影響也比較大。 七、實(shí)驗(yàn)思考 1）實(shí)驗(yàn)中冷流體和蒸汽的流向?qū)鳠嵝Ч泻斡绊懀? 在一般的套管換熱器中，冷流體和蒸汽采用逆流和并流時(shí)，它們的出口溫度都會(huì)發(fā)生變化，故而傳熱效果會(huì)有所不同；但在本實(shí)驗(yàn)中，由于蒸汽在環(huán)隙中的溫度可認(rèn)為是處處相等的，因此無(wú)論并流還是逆流傳熱效果都一樣。 2）在計(jì)算冷流體質(zhì)量流量時(shí)所用的密度值與求雷諾數(shù)時(shí)所用的密度值是否一致？它們分別是在什么位置的密度，應(yīng)在什么條件下進(jìn)行計(jì)算？ 二者并不一致。計(jì)算冷流體質(zhì)量流量時(shí)，孔板流量計(jì)在套管換熱器系統(tǒng)之外，故而此時(shí)應(yīng)采用孔板流量計(jì)處（即空氣入口處）空氣的密度值；計(jì)算雷諾數(shù)時(shí)，應(yīng)采用空氣在套管內(nèi)流動(dòng)的定性溫度下的密度值。 3）實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，冷凝水不及時(shí)排出，會(huì)產(chǎn)生什么影響？如何及時(shí)排走冷凝水？如果采用不同壓強(qiáng)的蒸汽進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，對(duì)α關(guān)聯(lián)式有何影響？ 冷凝水如果不能及時(shí)排出，則會(huì)附著再內(nèi)管外壁上，形成液膜，使傳熱效果下降。為使冷凝水及時(shí)排出，冷凝水排出閥不能開(kāi)得過(guò)小，且安裝位置應(yīng)在外管最低處。 在管內(nèi)對(duì)流傳熱系數(shù)的表達(dá)式有： α=0.023λd(ρudμ)0.8(Cpμλ)0.4 當(dāng)蒸汽壓強(qiáng)增大時(shí)，蒸汽溫度升高，但變化量很小，從而對(duì)內(nèi)管的冷流體空氣的影響也很小，所以對(duì)α關(guān)聯(lián)式基本無(wú)影響。 14 / 13