本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)I摘 要小齒差行星齒輪傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)系統(tǒng)是通過(guò)齒輪互鎖而產(chǎn)生的齒數(shù)差異很小。這種還原劑非常少。體積小，重量輕?，F(xiàn)代機(jī)器的研究表明，這種還原劑具有許多優(yōu)點(diǎn)，是一種新型的還原劑，具有齒輪比大的優(yōu)點(diǎn)。而且，這種還原劑非常有效。該設(shè)計(jì)將使用行星齒輪的內(nèi)齒輪傳動(dòng)原理來(lái)計(jì)算齒輪箱的內(nèi)齒和外齒，以及軸和齒輪箱其他部件的設(shè)計(jì)，以及檢查各種產(chǎn)生的干涉，以及檢查一些細(xì)節(jié)。最后可以開(kāi)發(fā)出一種小型漸開(kāi)線便攜式小漸開(kāi)線行星齒輪。關(guān)鍵詞：減速器；行星齒輪；少齒差；校核；傳動(dòng)效率；本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)IIAbstractThe transmission system of planetary gear reducer with small teeth difference is generated by the meshing of gears with small teeth difference. At the same time, because the number of teeth between gears is not very different and very close, generally speaking, this kind of reducer is small in size and light in weight. In the process of studying modern machinery, it is found that there are many advantages of less this type of reducer, and it is a new type of reducer, which has the advantage of large transmission ratio. In addition, the transmission efficiency of this kind of reducer is very high. This design will use the internal meshing transmission principle of planetary gears to calculate the internal and external teeth of the reducer, as well as the design of the shaft and other reducer parts, at the same time, to check the various interference generated, and check some parts. Finally, a portable planetary reducer with small involute tooth difference is designed.Key words: reducer; planetary gear; few teeth difference; check; transmission efficiency;IV目錄摘 要 IAbstract II第一章 緒 論 61.1 行星減速器的簡(jiǎn)介 61.2 減速器的發(fā)展 61.2.1 齒輪減速器的研究現(xiàn)狀 71.2.2 齒輪減速器的發(fā)展趨勢(shì) 91.3 減速器的分類 101.3.1 N 型齒輪減速器 101.3.2 NN 型少齒差減速器 121.4 研究的方法及思路 .131.5 設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容 13第二章 漸開(kāi)線少齒行星齒輪傳動(dòng)的總體設(shè)計(jì) 142.1 少齒差傳動(dòng)分析 .142.2 齒輪齒差的確定 .162.3 齒輪的結(jié)構(gòu)確定 .162.4 齒輪模數(shù)確定與計(jì)算 .16第三章 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算 113.1 軸的材料選擇 .113.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .113.2.1 偏心軸的設(shè)計(jì) .123.2.2 輸出軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .143.3 輸入軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .153.4 軸的強(qiáng)度計(jì)算 .173.4.1 輸入軸上受力分析 .173.4.2 輸入軸支反力分析 .18V3.4.3 軸的強(qiáng)度校核 .193.4.4 轉(zhuǎn)臂軸承的選定 .20第四章 主要零件的強(qiáng)度校核 214.1 齒輪傳動(dòng)分析 .224.1.1 齒輪受力 .224.1.2 轉(zhuǎn)臂軸承受力 .234.2 軸承的校核計(jì)算 .24第五章 漸開(kāi)線少齒差行星齒輪傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)分析 265.1 內(nèi)外齒輪頂圓嚙合角 .265.2 重合度驗(yàn)算 .265.3 齒廓重迭干涉驗(yàn)算 .275.4 漸開(kāi)線干涉檢查 .28第六章 漸開(kāi)線少齒差行星齒輪傳動(dòng)效率計(jì)算 286.1 兩對(duì)內(nèi)嚙合齒輪的效率 .286.2 行星結(jié)構(gòu)的嚙合效率 .296.3 轉(zhuǎn)臂軸承效率 .296.4 減速裝置的總效率 .30第七章 傳動(dòng)的附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 307.1 減速器箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .307.2 平衡塊的設(shè)計(jì) .317.3 密封和潤(rùn)滑方式 .31總 結(jié) 31參考文獻(xiàn) 32致 謝 336第一章 緒 論1.1 行 星 減 速 器 的 簡(jiǎn) 介由于科技化水平地日益進(jìn)步，工業(yè)化的進(jìn)程也愈發(fā)迅速，機(jī)械自動(dòng)化正在世界的舞臺(tái)上扮演著更加重要的角色。伴隨這一現(xiàn)象隨之而來(lái)的導(dǎo)致了對(duì)減速器的需求急劇增加，許多工業(yè)部門(mén)在對(duì)減速器大量使用的同時(shí)，也對(duì)減速器的特點(diǎn)及性能提出了更加嚴(yán)格的要求?，F(xiàn)在普通的減速器體積龐大，結(jié)構(gòu)復(fù)雜且不便于攜帶。雖然有些減速器可以滿足一些優(yōu)點(diǎn)。例如擺線針輪減速器能滿足體積小，效率高，但是制造此類減速器必須用專用的設(shè)備，成本偏高。這是在這種情況下，此類減速器體現(xiàn)出了它的必要性，它不僅具有以上的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)它的效率高且其傳動(dòng)比范圍大，壽命長(zhǎng)等同樣不容忽視。同時(shí)還可以使用通用的工具加工，從而使成本大幅度降低。此減速器能適應(yīng)多數(shù)特殊的條件，范圍廣泛；其中包括國(guó)防、 、化工、 、儀表制造，材料處理和建筑等一些礦 山 食 品工業(yè)領(lǐng)域。1.2 減 速 器 的 發(fā) 展齒輪有著悠久的發(fā)展過(guò)程歷史，同時(shí)也伴隨著人類進(jìn)化文明的發(fā)展，早在約公元前 1950 年的時(shí)候，在歷史記載上就早已出現(xiàn)了如何使用齒輪的詳細(xì)記錄。此外，在早期的南北朝時(shí)期就有了祖沖之這位偉人利用行星齒輪的原理發(fā)明創(chuàng)造了差動(dòng)驅(qū)動(dòng)式指南車，由此可見(jiàn)，我們中華民族在如何合理利用行星齒輪傳動(dòng)中十分有先見(jiàn)之明。雖然在人類的歷史上使用齒輪機(jī)構(gòu)來(lái)做機(jī)械傳動(dòng)的時(shí)期非常早，但是對(duì)于齒輪齒形的深入研究是直到 18 世紀(jì)后才開(kāi)始的，這個(gè)時(shí)候其方法采用的是利用銑刀銑削齒輪，此種加工方法效率十分低。然而通過(guò)人們?cè)谘芯啃行驱X輪這一課題上，首先取得至關(guān)重要的進(jìn)步是德國(guó)在 1713 年研究出首個(gè)行星齒輪傳動(dòng)裝置的專利，在此之后，人們便將其用在大多數(shù)汽車的零件差速器上，第二次大戰(zhàn)之后，它又被廣泛應(yīng)用在速度高且功率大的軍艦以及飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)上。我國(guó)在大約 20 世紀(jì) 50 年代左右便已經(jīng)漸漸地將關(guān)于行星齒輪傳動(dòng)的系統(tǒng)研究以及齒輪的調(diào)制工作，自此以來(lái)便愈發(fā)在齒輪研究上取得更大的成就以及7研究成果。自從改革開(kāi)放發(fā)展以來(lái)，由于我國(guó)日益發(fā)展的科學(xué)方法與愈發(fā)完善的技術(shù)，并且積極從其他工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家逐漸地引進(jìn)更多先進(jìn)技術(shù)和優(yōu)良的機(jī)械設(shè)備，正是由于我國(guó)擁有著大批機(jī)械科研人才，也是通過(guò)他們的艱苦不懈的奮斗、堅(jiān)持科研、兢兢業(yè)業(yè)的工作才令我國(guó)的行星傳動(dòng)技術(shù)取得了巨大的飛躍，立足于世界先進(jìn)水平。1.2.1 齒輪減速器的研究現(xiàn)狀齒輪是使用量大面廣的傳動(dòng)元件。目前世器上齒輪最大傳遞功率已達(dá)6500kW，最大線速度達(dá) 210m／s(在實(shí)驗(yàn)室中達(dá) 300m/s)；齒輪最大重量達(dá)200t，最大直徑達(dá) (組合式) ，最大模數(shù) m 達(dá) 50mm。我國(guó)自行設(shè)計(jì)的高m6.25?速齒輪(增)減速器的功率已達(dá) 44000kW，齒輪圓周速度達(dá) 150m／s 以上。 由齒輪、軸、軸承及箱體組成的齒輪減速器，用于原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)或執(zhí)行機(jī)構(gòu)之間，起匹配轉(zhuǎn)速和傳遞轉(zhuǎn)矩的作用，在現(xiàn)代機(jī)械中應(yīng)用極為廣泛。20 世紀(jì)末的 20 多年，世界齒輪技術(shù)有了很大的發(fā)展。產(chǎn)品發(fā)展的總趨勢(shì)是小型化、高速化、低噪聲、高可靠度。技術(shù)發(fā)展中最引人注目的是硬齒面技術(shù)、功率分支技術(shù)和模塊化設(shè)計(jì)技術(shù)。硬齒面技術(shù)到 20 世紀(jì) 80 年代時(shí)在國(guó)外日趨成熟。采用優(yōu)質(zhì)合金鋼鍛件滲碳淬火磨齒的硬齒面齒輪，精度不低于 IS01328 一 1975 的 6 級(jí)，綜合承載能力為中硬齒面調(diào)質(zhì)齒輪的 4 倍，為軟齒而齒輪的 5 一 6 倍。一個(gè)中等規(guī)格的硬齒面齒輪減速器的重量?jī)H為軟齒面齒輪減速器的 1/3 左右。功率分支技術(shù)主要指行星及大功率齒輪箱的功率雙分及多分支裝置，如中心傳動(dòng)的水泥磨主減速器，其核心技術(shù)是均載。模塊化設(shè)計(jì)技術(shù)對(duì)通用和標(biāo)準(zhǔn)減速器旨在追求高性能和滿足用戶多樣化大覆蓋面需求的同時(shí)，盡可能減少零部件及毛坯的品種規(guī)格，以便于組織生產(chǎn)，使零部件生產(chǎn)形成批量，降低成本，取得規(guī)模效益。其他技術(shù)的發(fā)展還表現(xiàn)在理論研究(如強(qiáng)度計(jì)算、修形技術(shù)、現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法的應(yīng)用，新齒形、新結(jié)構(gòu)的應(yīng)用等)更完善、更接近實(shí)際；普遍采用各種優(yōu)質(zhì)合金鋼鍛件；材料和熱處理質(zhì)量控制水平的提高；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)更合理；加工精度普遍提高到 ISO 的 4 一 6 級(jí)；軸承質(zhì)量和壽命的提高；潤(rùn)滑油質(zhì)量的提高；加工裝備和檢測(cè)手段的提高等方面。8這些技術(shù)的應(yīng)用和日趨成熟，使齒輪產(chǎn)品的性能價(jià)格比大大提.高，產(chǎn)品越來(lái)越完美。如非常粗略地估計(jì)一下，輸出 IOONm 轉(zhuǎn)矩的齒輪裝置，如果在1950 年時(shí)重 10kg，到 80 年代就可做到僅約 lkg。20 世紀(jì) 70 年代至 90 年代初，我國(guó)的高速齒輪技術(shù)經(jīng)歷了測(cè)繪仿制、技術(shù)引進(jìn)(技術(shù)攻關(guān))到獨(dú)立設(shè)計(jì)制造 3 個(gè)階段。現(xiàn)在我國(guó)的設(shè)計(jì)制造能力基本上可滿足國(guó)內(nèi)生產(chǎn)需要，設(shè)計(jì)制造的最高參數(shù):最大功率 44MW,最高線速度168m/s，最高轉(zhuǎn)速 67000r/min。我國(guó)的低速重載齒輪技術(shù)，特別是硬齒面齒輪技術(shù)也經(jīng)歷了測(cè)繪仿制等階段，從無(wú)到有逐步發(fā)展起來(lái)。除了摸索掌握制造技術(shù)外，在 20 世紀(jì) 80 年代末至 90 年代初推廣硬齒面技術(shù)過(guò)程中，我們還作了解決“斷軸”、 “選用”等一系列有意義的工作。在 20 世紀(jì) 70-80 年代一直認(rèn)為是國(guó)內(nèi)重載齒輪兩大難題的 “水泥磨減速器” 和“ 軋鋼機(jī)械減速器 ”，可以說(shuō)已完全解決。20 世紀(jì) 80 年代至 90 年代初，我國(guó)相繼制訂了一批減速器標(biāo)準(zhǔn)，如ZBJ19004 一 88《圓柱齒輪減速器》 、ZBJ19026 一 90《運(yùn)輸機(jī)械用減速器》和YB/T050 一 93《冶金設(shè)備用 YNK 齒輪減速器》等幾個(gè)硬齒面減速器標(biāo)準(zhǔn)，我國(guó)有自己知識(shí)產(chǎn)權(quán)的標(biāo)準(zhǔn)，如 YB/T079 - 95《三環(huán)減速器》 。按這些標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)的許多產(chǎn)品的主要技術(shù)指標(biāo)均可達(dá)到或接近國(guó)外同類產(chǎn)品的水平，其中 YNK 減速器較完整地吸取了德國(guó) FLENDER 公司同類產(chǎn)品的特點(diǎn)，并結(jié)合國(guó)情作了許多改進(jìn)與創(chuàng)新。（1） 漸開(kāi)線行星齒輪效率的研究行星齒輪傳動(dòng)的效率作為評(píng)價(jià)器傳動(dòng)性能優(yōu)劣的重要指標(biāo)之一，國(guó)內(nèi)外有許多學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了系統(tǒng)的研究?，F(xiàn)在，計(jì)算行星齒輪傳動(dòng)效率的方法很多，國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出了許多有關(guān)行星齒輪傳動(dòng)效率的計(jì)算方法，在設(shè)計(jì)計(jì)算中，較常用的計(jì)算方有3種：嚙合功率法、力偏移法、和傳動(dòng)比法（克萊依涅斯法），其中以嚙合功率法的用途最為廣泛，此方法用來(lái)計(jì)算普通的2K2H 和3K 型行星齒輪的效率十分方便。（2） 漸開(kāi)線行星齒輪均載分析的研究現(xiàn)狀行星齒輪傳動(dòng)具有結(jié)構(gòu)緊湊、質(zhì)量小、體積小、承載能力大等優(yōu)點(diǎn)。這些都是由于在其結(jié)構(gòu)上采用了多個(gè)行星輪的傳動(dòng)方式，充分利用了同心軸齒輪之9間的空間，使用了多個(gè)行星輪來(lái)分擔(dān)載荷，形成功率流，并合理的采用了內(nèi)嚙合傳動(dòng)，從而使其具備了上述的許多優(yōu)點(diǎn)。但是，這只是最理想的情況，而在實(shí)際應(yīng)用中，由于加工誤差和裝配誤差的存在，使得在傳動(dòng)過(guò)程中各個(gè)行星輪上的載荷分配不均勻，造成載荷有集中在一個(gè)行星輪上的現(xiàn)象，這樣，行星齒輪的優(yōu)越性就得不到發(fā)揮，甚至不如普通的外傳動(dòng)結(jié)構(gòu)。所以，為了更好的發(fā)揮行星齒輪的優(yōu)越性，均載的問(wèn)題就成了一個(gè)十分重要的課題。在結(jié)構(gòu)方面，起初人們只努力地提高齒輪的加工精度，從而使得行星齒輪的制造和裝配變得比較困難。后來(lái)通過(guò)時(shí)間采取了對(duì)行星齒輪的基本構(gòu)件徑向不加限制的專門(mén)措施和其它可自動(dòng)調(diào)位的方法，即采用各種機(jī)械式地均載機(jī)構(gòu)，以達(dá)到各行星輪間的載荷分布均勻的目的。典型的幾種均載機(jī)構(gòu)有基本構(gòu)件浮動(dòng)的均載機(jī)構(gòu)、杠桿聯(lián)動(dòng)均載機(jī)構(gòu)和采用彈性件的均載機(jī)構(gòu)。1.2.2 齒輪減速器的發(fā)展趨勢(shì)隨著我國(guó)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)的推進(jìn)， “九五” 期間，齒輪行業(yè)的專業(yè)化生產(chǎn)水平有了明顯提高，如一汽、二汽等大型企業(yè)集團(tuán)的齒輪變速箱廠、車轎廠，通過(guò)企業(yè)改組、改制，改為相對(duì)獨(dú)立的專業(yè)廠，參與市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)；隨著軍工轉(zhuǎn)民用，農(nóng)機(jī)齒輪企業(yè)轉(zhuǎn)加工非農(nóng)用齒輪產(chǎn)品，調(diào)整了企業(yè)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)；私有企業(yè)的堀起，中外合資企業(yè)的涌現(xiàn)，齒輪行業(yè)的整體結(jié)構(gòu)得到優(yōu)化，行業(yè)實(shí)力增強(qiáng)，技術(shù)進(jìn)步加快。近十幾年來(lái)，計(jì)算機(jī)技術(shù)、信息技術(shù)、自動(dòng)化技術(shù)在機(jī)械制造中的廣泛應(yīng)用，改變了制造業(yè)的傳統(tǒng)觀念和生產(chǎn)組織方式。一些先進(jìn)的齒輪生產(chǎn)企業(yè)已經(jīng)采用精益生產(chǎn)、敏捷制造、智能制造等先進(jìn)技術(shù)。形成了高精度、高效率的智能化齒輪生產(chǎn)線和計(jì)算機(jī)網(wǎng)絡(luò)化管理。適應(yīng)市場(chǎng)要求的新產(chǎn)品開(kāi)發(fā)，關(guān)鍵工藝技術(shù)的創(chuàng)新競(jìng)爭(zhēng)，產(chǎn)品質(zhì)量競(jìng)爭(zhēng)以及員工技術(shù)素質(zhì)與創(chuàng)新精神，是 2l 世紀(jì)企業(yè)競(jìng)爭(zhēng)的焦點(diǎn)。在 2l 世紀(jì)成套機(jī)械裝備中，齒輪仍然是機(jī)械傳動(dòng)的基本部件。由于計(jì)算機(jī)技術(shù)與數(shù)控技術(shù)的發(fā)展，使得機(jī)械加工精度、加工效率太為提高，從而推動(dòng)了機(jī)械傳動(dòng)產(chǎn)品多樣化，整機(jī)配套的模塊化、標(biāo)準(zhǔn)化，以及造型設(shè)計(jì)藝術(shù)化，使產(chǎn)品更加精致、美觀。CNC 機(jī)床和工藝技術(shù)的發(fā)展，推動(dòng)了機(jī)械傳動(dòng)結(jié)構(gòu)的飛速發(fā)展。在傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的電子控制、液壓傳動(dòng)，齒輪、帶鏈的混合傳動(dòng)，將成為變速箱設(shè)計(jì)10中優(yōu)化傳動(dòng)組合的方向。在傳動(dòng)設(shè)計(jì)中的學(xué)科交叉，將成為新型傳動(dòng)產(chǎn)品發(fā)展的重要趨勢(shì)。工業(yè)通用變速箱是指為各行業(yè)成套裝備及生產(chǎn)線配套的大功率和中小功率變速箱。國(guó)內(nèi)的變速箱將繼續(xù)淘汰軟齒面，向硬齒面(50～60HRC)、高精度(4～ 5 級(jí) )、高可靠度軟啟動(dòng)、運(yùn)行監(jiān)控、運(yùn)行狀態(tài)記錄、低噪聲、高的功率與體積比和高的功率與重量比的方向發(fā)展。中小功率變速箱為適應(yīng)機(jī)電一體化成套裝備自動(dòng)控制、自動(dòng)調(diào)速、多種控制與通訊功能的接口需要，產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)與外型在相應(yīng)改變。矢量變頻代替直流伺服驅(qū)動(dòng)，已成為近年中小功率變速箱產(chǎn)品(如擺輪針輪傳動(dòng)、諧波齒輪傳動(dòng)等) 追求的目標(biāo)。 隨著我國(guó)航天、航空、機(jī)械、電子、能源及核工業(yè)等方面的快速發(fā)展和工業(yè)機(jī)器人等在各工業(yè)部門(mén)的應(yīng)用，我國(guó)在諧波傳動(dòng)技術(shù)應(yīng)用方面已取得顯著成績(jī)。同時(shí)，隨著國(guó)家高新技術(shù)及信息產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，對(duì)諧波傳動(dòng)技術(shù)產(chǎn)品的需求將會(huì)更加突出?？傊?，當(dāng)今世界各國(guó)減速器及齒輪技術(shù)發(fā)展總趨勢(shì)是向六高、二低、二化方面發(fā)展。六高即高承載能力、高齒面硬度、高精度、高速度、高可靠性和高傳動(dòng)效率；二低即低噪聲、低成本；二化即標(biāo)準(zhǔn)化、多樣化。減速器和齒輪的設(shè)計(jì)與制造技術(shù)的發(fā)展，在一定程度上標(biāo)志著一個(gè)國(guó)家的工業(yè)水平，因此，開(kāi)拓和發(fā)展減速器和齒輪技術(shù)在我國(guó)有廣闊的前景。1.3 減 速 器 的 分 類少齒差 減速器傳動(dòng)形式較多，其中主要有三內(nèi)嚙合和錐齒，而最行 星 齒 輪主要的傳動(dòng)形式是漸開(kāi)線式和雙內(nèi)嚙合式兩種。 1.3.1 N 型齒輪減速器N 型少齒差 減速器按照輸出 分為 :內(nèi)齒輪固定，低速軸行 星 齒 輪 機(jī) 構(gòu) 形 式輸出；輸出軸固定，內(nèi)齒輪輸出；波紋管機(jī)構(gòu)；雙曲柄機(jī)構(gòu) 四種。]1[111-偏心軸 2-行星齒輪 3-內(nèi)齒輪 4-銷套 5-銷套 6-轉(zhuǎn)臂軸承 7-輸出軸 8-殼體圖 1-1 少齒差 N 型銷軸式減速器圖 1-2 N 型銷軸式減速器傳輸原理圖圖 1-2 為 N 型銷軸式 傳輸原理圖，其工作運(yùn)動(dòng)過(guò)程如下所述：內(nèi)齒減 速 器輪是與減速器的殼體相連固定不動(dòng)的，當(dāng)輸入軸 1 運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，會(huì)迫使行星齒輪 2的內(nèi)齒 3 做行星運(yùn)動(dòng)（其中行星齒輪包括公轉(zhuǎn)和自轉(zhuǎn)） 。然而，齒輪進(jìn)行行星運(yùn)動(dòng)的原因是由于少齒差行星齒輪減速器相互嚙合的齒輪齒數(shù)相差很少，故綜上所述減速器可以實(shí)現(xiàn)減速的功能 。]2[121.3.2 NN 型少齒差減速器兩對(duì)少齒差齒輪副構(gòu)成 NN 型少齒差 減速器，他們來(lái)一起實(shí)現(xiàn)減行 星 齒 輪速任務(wù)；與其他減速器輸出構(gòu)件不同的是，此種類型減速器直接由內(nèi)齒輪輸出，但有時(shí)也根據(jù)實(shí)際工作情況，由外齒輪或者齒輪軸輸出。下圖 1-3 為以內(nèi)齒輪輸出，概括此類減速器的工作過(guò)程。圖 1-3 NN 型傳輸原理圖圖 1-4 NN 型減速器結(jié)構(gòu)原理簡(jiǎn)圖如圖 1-3 所示，各個(gè)組成部分如下所示；131. 轉(zhuǎn)臂 左邊為輸入軸，為了讓這個(gè)減速器構(gòu)成轉(zhuǎn)臂，做一個(gè)偏心軸頸形成偏心軸。為了能使齒輪安裝在偏心軸上保持平衡，決定在偏心軸的兩側(cè)裝上兩個(gè)平衡塊。2. 固定的內(nèi)齒輪 左邊的內(nèi)齒輪和減速器的機(jī)座外殼相連，使其固定。3. 行星輪 行星齒輪的位置是在減速器的偏心軸上；同時(shí)，為了減少齒輪和偏心軸之間相互摩擦，決定在他們之間裝上兩個(gè)轉(zhuǎn)臂軸承。4. 輸出部分 右邊的內(nèi) 和輸出軸構(gòu)成一個(gè) 軸，傳遞運(yùn)動(dòng)。齒 輪 齒 輪驅(qū)動(dòng)在圖 1-4 所示原理圖，其原理總結(jié)如下：內(nèi)齒輪和外殼因?yàn)槭枪潭ú粍?dòng)的，當(dāng)連接的電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)輸入軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，減速器中的行星輪繞著內(nèi)齒輪做既公轉(zhuǎn)又自轉(zhuǎn)的行星運(yùn)動(dòng)。然而，由于漸開(kāi)線行星齒輪差速器的內(nèi)齒齒數(shù)與行星齒輪齒數(shù)非常接近，故行星齒輪會(huì)繞著輸入偏心軸的中心做與其運(yùn)動(dòng)方向相反的減速運(yùn)動(dòng)。同樣外齒輪 也與 內(nèi)齒輪做行星運(yùn)動(dòng)，內(nèi)齒輪以行 星 輪 輸 出 軸 上 的低速將運(yùn)動(dòng)送出，從而實(shí)現(xiàn)減速的過(guò)程。1.4 研 究 的 方 法 及 思 路（1）通過(guò)查閱相關(guān)資料，掌握漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器的主要參數(shù)。（2）充分考慮已有漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器的優(yōu)缺點(diǎn)來(lái)確定漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器的總體設(shè)計(jì)方案，對(duì)現(xiàn)有裝置的不足進(jìn)行分析。（3）對(duì)設(shè)計(jì)的漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器進(jìn)行修改和優(yōu)化，最終設(shè)計(jì)出能滿足要求的漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器。（4）根據(jù)題目和原始數(shù)據(jù)查看相關(guān)資料，了解當(dāng)今國(guó)內(nèi)外漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器的發(fā)展現(xiàn)狀及發(fā)展前景，撰寫(xiě)文獻(xiàn)綜述和開(kāi)題報(bào)告。（5）根據(jù)產(chǎn)品功能和技術(shù)要求提出多種設(shè)計(jì)方案，對(duì)各種方案進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)，從中選擇較好的方案，再對(duì)所選擇的方案做進(jìn)一步的修改或優(yōu)化，最終確定總體設(shè)計(jì)方案。（6）具體設(shè)計(jì)漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器的驅(qū)動(dòng)裝置。 （7）對(duì)所設(shè)計(jì)的機(jī)械結(jié)構(gòu)中的重要零件進(jìn)行校核計(jì)算，如齒輪、軸、軸承等，保證設(shè)計(jì)的合理性和可行性。 ；（8）繪制零件圖、裝配圖，完成要求的圖紙量；（9）整理各項(xiàng)設(shè)計(jì)資料，撰寫(xiě)論文。1.5 設(shè) 計(jì) 的 主 要 內(nèi) 容 本次設(shè)計(jì)漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器，本論文主要對(duì)減速器齒輪，軸，軸14承，行星機(jī)構(gòu)等進(jìn)行設(shè)計(jì)。具體內(nèi)容包括以下四部分:（1）減速器的總體設(shè)計(jì)。（2）漸開(kāi)線少齒行星齒輪減速器的機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)學(xué)分析。（3）齒輪和軸的基本尺寸的計(jì)算和驗(yàn)證。（4）其他主要部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。第二章 漸開(kāi)線少齒行星齒輪傳動(dòng)的總體設(shè)計(jì)2.1 少 齒 差 傳 動(dòng) 分 析雙內(nèi)嚙合少齒差 減速器的 傳動(dòng)比分為三類：如下圖 2-行 星 齒 輪 行 星 傳 動(dòng) 的1 所示是 NN 型減速器少齒差 原理簡(jiǎn)圖。一種為一個(gè)內(nèi)齒輪固定，另行 星 傳 動(dòng)一內(nèi)齒輪與行星外齒輪連為一體，另一外齒輪連同低速軸輸出；第二種為一個(gè)外齒輪固定，一內(nèi)齒輪與另一個(gè)外齒輪連為一體，另一個(gè)內(nèi)齒輪輸出；第三種為一個(gè)內(nèi)齒輪固定，兩個(gè)行星外齒輪連為一體，另一個(gè)內(nèi)齒輪作低速輸出。此次設(shè)計(jì)選用第三種形式。1、3-行星輪 2-固定內(nèi)齒輪 4-輸出內(nèi)齒輪圖 2-1 NN 型少齒差行星傳動(dòng)原理簡(jiǎn)圖這種傳動(dòng)形式的傳動(dòng)比為:其中 ；由于內(nèi)外齒輪齒數(shù)數(shù)值不同，可使減速器的003412??ZZ、412iH? (2-1)15輸入輸出轉(zhuǎn)向同向或反向。要想獲得較大甚至比 K-H-V 型減速器傳動(dòng)比更大，可以通過(guò)搭配（Z2Z3-Z1Z4 ）使其值很小來(lái)實(shí)現(xiàn)。為了得到相同的中心距，通常取兩對(duì)齒輪的模數(shù)相同，齒數(shù)差相同，當(dāng)固定內(nèi)齒輪齒數(shù)大于輸出內(nèi)齒輪齒數(shù)時(shí)，傳動(dòng)比大于 0，即 n 方向與輸出內(nèi)齒輪轉(zhuǎn)向相同，否則，反之。162.2 齒 輪 齒 差 的 確 定此種類型的減速裝置中常見(jiàn)的齒差數(shù)為 ，本設(shè)計(jì)中，因?yàn)閭鲃?dòng)比4~1，則齒差數(shù)為 2 。4?i ]3[內(nèi)齒輪 固定，轉(zhuǎn)臂 ，行星輪為 、 ，內(nèi)齒輪 連接輸出軸輸出。主 動(dòng)H3由傳動(dòng)比確定四個(gè)齒輪的齒數(shù)。取 （2-ezzzz ????31423412,?2）則式（2-1 ）可寫(xiě)成已知齒數(shù)差 ＝ ＝2， ＝42， 由式（2-3）得出：Pz1?Hi 13??ze＝41、 、 、 。2z391?40?z2.3 齒 輪 的 結(jié) 構(gòu) 確 定一般選用 7 級(jí)精度。行星輪選用 ,熱處理方式為：滲碳淬火， ，精度rC20低 溫 回 火, ，心部195/7??TJLGB應(yīng) 力 為齒 輪 齒 面 接 觸 疲 勞 極 限 MPaH1350lim??。 ，表面硬度為38~HR0應(yīng) 力齒 輪 齒 根 彎 曲 疲 勞 極 限 aF80lim。65內(nèi)齒輪材料選 ，內(nèi)齒輪：先進(jìn)行調(diào)質(zhì)后，然后再表面淬火,精度為40Cr， ，調(diào)質(zhì)硬度2195/7??TJLGB齒 面 接 觸 疲 勞 極 限 應(yīng) 力 MPaH60lim??為 ； 。8H~250應(yīng) 力齒 輪 齒 根 彎 曲 疲 勞 極 限 F5li ]4[2.4 齒 輪 模 數(shù) 確 定 與 計(jì) 算一般按照測(cè)定 強(qiáng)度來(lái)確定 行星齒輪的模數(shù)。原因是少齒差與常彎 曲 少 齒 差見(jiàn)的正角度變位齒輪行星傳動(dòng)，減速器中齒輪的彎曲強(qiáng)度和減速器齒輪齒面接觸強(qiáng)度，遠(yuǎn)高于減速器齒輪的抗彎強(qiáng)度。根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸和功率要求進(jìn)行齒輪模（2-3）ez?)(243217數(shù)初選，然后檢查齒輪彎曲強(qiáng)度。在本設(shè)計(jì)中，根據(jù)彎曲強(qiáng)度去選擇齒輪模數(shù)，因?yàn)榇祟悳p速器通常選短齒內(nèi)齒輪嚙合，齒面接觸是非常好的，所以只要行星齒輪的彎曲強(qiáng)度是足夠的，便不會(huì)出現(xiàn)問(wèn)題，所以在確定齒輪的模數(shù)時(shí)，便只需根據(jù)行星齒輪的彎曲強(qiáng)度限制選用齒輪模數(shù)。齒輪齒根彎曲強(qiáng)度，公式為：（2-4） 231()[]FaSYkTmdZ???1) 行星齒輪表面硬度 ，可知 。6~58HRC彎 曲 疲 勞 強(qiáng) 度 極 限 90FEMPa??]5[2) 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》書(shū)中圖 ，可知其 。理0彎 曲 疲 勞 壽 命 系 數(shù) .82NK]6[3) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力：取彎曲疲勞安全系數(shù) S＝ 1.4（2-5）??0.829546.31FNEkMPa????4) 計(jì)算載荷系數(shù) K（2-6）??FVAK1 試選載荷系數(shù) 3.1?tk2 計(jì)算外齒輪傳遞的扭矩（2-5 32 0.129.09.90.6jPT Nmn???7）其中電動(dòng)機(jī)選擇，由于電動(dòng)機(jī)與減速器是相連在一起的，所以 =960r/inj3 取齒寬系數(shù) 12.0?d?4 查材料的彈性影響系數(shù) ；內(nèi)齒輪 ;外齒 218.9MPaZE lim260HMPa??輪 。lim15HMPa??5 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)18（2-9160960(28310)2.76hNnjL????8）（2-921.7N??9）6 查圖得接觸疲勞壽命系數(shù) ；2.01HNK7 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為 1%，安全系數(shù)是 s=1.25（2-MPasKHNH 9.1082.35*90][1lim11 ???10）（2-2lim10.9*6[] 4.82HN as???11）8 小齒輪分度圓直徑（2-3211 )][(*2.HEdtt ZuTkd????12）帶入數(shù)據(jù)得 16.7tm9 計(jì)算圓周速度（2-106??gtndv?13）帶入數(shù)據(jù)得 sm/307.v?10 計(jì)算齒寬由 ， 級(jí)精度，由圖 查得 ；s/. 14?動(dòng) 載 荷 系 數(shù) vK?09.1再由表 可知齒間載荷分布系數(shù) ；3-10 .hFK??再由表 確定使用系數(shù) 。84A19當(dāng)采用 7 級(jí)精度、行星 布置時(shí)，輪 相 對(duì) 行 星 架 對(duì) 稱23231.08.10.2180106.2513HdKb??? ?????????再由 ， =1.13 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》書(shū)中圖 10-13 得 =1.12549bhH? FK?所以載荷系數(shù) =1×1.09×1.1×1.125＝1.35??FVAK5) 查取齒形系數(shù)由《機(jī)械設(shè)計(jì)》書(shū)中圖 10－5 查得 ＝2.24FaY6) 查取應(yīng)力校正系數(shù)10由《機(jī)械設(shè)計(jì)》書(shū)中圖 10－5 查得 ＝1.75SaY7) 設(shè)計(jì)計(jì)算帶入數(shù)值得出： ＝0.36 （2-321)][(FSaYdZkTm???14）可取模數(shù)為 m＝1mm。表 2-1 相關(guān)參數(shù)名 稱 符號(hào) 計(jì) 算 公 式 結(jié) 果 /mm模數(shù) m — 1壓力角 ?— o20齒頂高系數(shù)數(shù)?ah— 0.8外齒輪齒數(shù) 31/z— 39/40外齒輪變位系數(shù) ]7[x— 0.46/1.25嚙合角 ,?— 039內(nèi)齒輪齒數(shù) 42/z— 41/42插齒刀齒數(shù) 0— 25分度圓齒厚增量系數(shù) ?)((02,021,11zinv????32196.)54()084-.87.2????插齒刀插制內(nèi)齒輪嚙合角,0?— 32196.805.)547.04(6.inv2,?內(nèi)齒輪變位系數(shù) 2x1,12x)(tan????ivz86.43)(9-2???標(biāo)準(zhǔn)中心距 a m12 1)(a?11安裝中心距 ,a,,cosa??504.193.061a, ???中心距變動(dòng)系數(shù) y m?,y .y?齒頂高變位系數(shù) ?102-x?? 084.13.9-0.34????外齒輪 31h/a yha)(?? 1.86齒頂高 內(nèi)齒輪 42 m02 -0.68外齒輪 31/rzr?19.5/20分度圓半徑 內(nèi)齒輪 42220.5/21外齒輪 31/ra a3311hr?a 21.36/21.86齒頂圓半徑 內(nèi)齒輪 42 4422??21.18/21.68外齒輪 3b1/r ?cosr31b 18.324/18.794基圓半徑 內(nèi)齒輪 4242 19.264/19.734第三章 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算3.1 軸 的 材 料 選 擇在減速器的設(shè)計(jì)過(guò)程中軸的設(shè)計(jì)至關(guān)重要不容忽視，通常工件工作平穩(wěn)可靠的保障來(lái)自于軸類零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。軸類零件的設(shè)計(jì)要考慮多個(gè)方面，例如工件如何定位安裝等，一切回轉(zhuǎn)零件的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力的傳遞都是由軸來(lái)實(shí)現(xiàn)，故軸的設(shè)計(jì)合理可靠尤為重要。軸的材料可供選擇的種類眾多，但設(shè)計(jì)中選擇軸的材料時(shí)最常見(jiàn)的是碳鋼、合金鋼。此次設(shè)計(jì)中軸的材料選擇 。Cr403.2 軸 的 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì)軸的設(shè)計(jì)過(guò)程中需要尤其注意軸的結(jié)構(gòu)形狀，原因是設(shè)計(jì)時(shí)，軸的結(jié)構(gòu)與尺寸受到許多情況的影響，例如 零件的大小及安裝位置， 零件的作用軸 上 軸 上力，以及零件相互的 性質(zhì)。設(shè)計(jì)軸時(shí)還必須考慮到軸上零件的準(zhǔn)確運(yùn)行方配 合12位以便于零件的更換與拆裝。其設(shè)計(jì)可總結(jié)為：準(zhǔn)確，穩(wěn)定，可靠 。受 力 合 理 ，裝 拆 方 便 ， 易 于 制 造 ， ]8[3.2.1 偏心軸的設(shè)計(jì)下圖 3-1 為本減速器設(shè)計(jì)中輸入軸的設(shè)計(jì)：1. 第 1 段，利用連軸器接電機(jī)，根據(jù)，高速軸第一段長(zhǎng)度為 8mm。2. 第 2 段，考慮到減速器左蓋厚度，這段軸長(zhǎng)度取為 15mm。3. 第 3 段，綜合設(shè)計(jì)已知條件，根據(jù)選用的深溝球軸承 ，其6190, ，以及平衡塊的位置，所以取長(zhǎng)度為1m=d內(nèi) 徑 軸 承 寬 度 6m=B12mm。4. 第 4 段，主要用于安裝行星齒輪，軸承選用深溝球軸承 ，其內(nèi)徑61082, ，所以取這段為 14mm。15=d5=軸 承 寬 度5. 第 5 段，考慮到安裝平衡塊，取 6mm。6. 第 6 段,根據(jù)選用的深溝球軸承 ，其 , 寬度6299m=d內(nèi) 徑 軸 承，所以取這段為 5mm。由《機(jī)械設(shè)計(jì)》可知，選取此類減速器8m=B的倒角是 ，倒圓是 r0.2。偏 心 軸 o45.0?13圖 3-1 偏心軸輸入偏心軸上第 1 段軸采用平鍵連接，由新版《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》第 3 卷（機(jī)械工業(yè)出版社出版）查得該平鍵為普通型平鍵- 型 C。6×320,-196 GB/T143.2.2 輸出軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖 3-2 輸出齒輪軸輸出軸的各段直徑和長(zhǎng)度:1. 第 1 段，內(nèi)齒輪與行星 嚙合位置，取長(zhǎng)度為 6mm。齒 輪2. 第 2 段，平衡塊的放置位置，取長(zhǎng)度為 6mm。3. 第 3 段，根據(jù)選用深溝球軸承 629，其 ,9m=d內(nèi) 徑，所以取此長(zhǎng)度為 5mm。8m=B軸 承 寬 度4. 輸出軸第 4 段，根據(jù)選擇的深溝球軸承 61803，它的 ，17內(nèi) 徑,,所以選擇此長(zhǎng)度是 。軸 承 寬 5度 5m5. 第 5 段，為了實(shí)現(xiàn)軸承的 ，故此段設(shè)計(jì)成一個(gè)階梯，其長(zhǎng)度為定 位。5m6. 第 6 段，根據(jù)選擇的深溝球軸承 61901，其 ， 為12m=d 內(nèi) 徑 軸 承 寬 度,,故取其長(zhǎng)度為 6mm。=B7. 第 7 段，考慮到減速器右蓋厚度，這段軸長(zhǎng)度取為 14mm。158. 第 8 段，輸出軸和聯(lián)軸器聯(lián)接，這段軸長(zhǎng)度選為 9mm。軸的軸向定位采用平鍵連接，由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》查得該平鍵為普通型平鍵-C 型 GB/T 1096-2003 ,規(guī)格為 3×3×6。由《機(jī)械設(shè)計(jì)》可知，此減速器輸出軸 是 ，全部 是 。倒 角 o45.0?倒 圓 2.0r3.3 輸 入 軸 的 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì)軸的設(shè)計(jì)可供選擇的材料多種多樣，具體如何選擇要結(jié)合自己所用的工作場(chǎng)合來(lái)決定，但無(wú)論具體情況如何都必須保證所使用的材料滿足軸的強(qiáng)度及剛度的要求，同時(shí)還要考慮到耐磨損及韌性等相關(guān)要求。 U 和熱處理，以達(dá)到上述要求和用途?？紤]到做工來(lái)選擇，力求經(jīng)濟(jì)。本設(shè)計(jì)所用的軸是 40Cr。其性能如下：表 3-1 40Cr 的性能排 號(hào)材 料 理 處熱 m 毛 坯 直 徑 (HB)硬 度 度 極 限拉 伸 強(qiáng)?服 極 限拉 伸 屈( )s勞 極 限彎 曲 疲( )1??勞 極 限剪 切 疲( )1??曲 應(yīng) 力許 用 彎??1??25— 1084528032~69100~300 700 500 320 185 177~213300~500 229~269 650 450 295 170 163~196Cr40調(diào) 質(zhì)500~800 217~255 600 350 255 145 170~196合理形狀軸線需按照 以下條件：在軸和安裝在軸部件具有精確的滿 足位置;便于安裝。影響軸結(jié)構(gòu)的主要因素是：力，大小，方向和分布軸的工 作性質(zhì)。1. 求出輸入軸上的轉(zhuǎn)矩（3-611 0.129.5095936PTNmn??????1）16其中： ——-輸入功率，取 120W；1P——輸入轉(zhuǎn)速，取 960 r/min；n2. 初步確定軸得最小直徑因?yàn)檩S的材料是 40Cr，采用的是調(diào)質(zhì)處理， ,抗 拉 強(qiáng) 度 MPab10??屈 服 極 限，彎曲疲勞極限 ，扭轉(zhuǎn)疲勞極限 。通過(guò)MPas80??MPa4851???281??《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》第 卷表 可知 。則有：29-61260A（3-mnA3d3310mi ?2）連接聯(lián)軸器的輸入軸是最小直徑，取 10dmin?聯(lián)軸器轉(zhuǎn)矩的計(jì)算：（N.m） ntzwc TKnpT??950（3-3）式中 ——驅(qū)動(dòng)功率，KW；p——工作轉(zhuǎn)速，r/min；n——?jiǎng)恿C(jī)系數(shù)；wK；由 于 為 電 動(dòng) 機(jī) ， 故 取 1——工作系數(shù)，故取 1.75；——啟動(dòng)系數(shù)，取 1；z——溫度系數(shù)，取 1.1；tK——公稱轉(zhuǎn)矩，N.mnT所以， （3-49509501.75.16.6cwztpKNm?????4）因?yàn)樾铦M足在軸端安裝鍵槽，以及軸在結(jié)構(gòu)上的需求，故先將軸的 直最 小徑設(shè)定 10mm。173. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及周向定位軸上零件的裝配：A B C D E F圖 3-3 偏心軸的設(shè)計(jì)圖1 A 段接聯(lián)軸器，軸伸長(zhǎng)度為 8㎜，軸徑為 10mm。其間選用 型普通平鍵C，尺寸為 。203)-G/T196理6×3=Lhb2 B 段要考慮端蓋，此外滿足間隙，故初定 段長(zhǎng)度是 15mm，此段直徑是B11mm。3 C 段選深溝球軸承，選擇軸承型號(hào)（ ）61901 型，在此段194-G/T276安裝半圓鍵。可初定 C 段長(zhǎng)度為 12mm，該段直徑為 12mm。4 D 段偏心套上連有軸承，在此可選用深溝球軸承，軸承型號(hào)是（GB/T276-1994）61802，可初定 D 段長(zhǎng)度為 ，直徑設(shè)定為 。14m15m5 E 段長(zhǎng)度為 6mm,直徑為 12mm；6 F 段相聯(lián)的軸承選深溝球軸承 型。該段長(zhǎng)度為629理-GB/T75mm，直徑為 9mm，軸承的定位通過(guò)軸肩和擋圈來(lái)定位實(shí)現(xiàn)。4．選擇軸上所有的圓角和倒角軸端倒角為 ，軸肩處 半徑為 0.2mm。?45×0.圓 角3.4 軸 的 強(qiáng) 度 計(jì) 算在計(jì)算軸的強(qiáng)度時(shí)，查詢新版《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》第 3 卷（機(jī)械工業(yè)出版社出版）中的表 ，可知材料力學(xué)性能數(shù)據(jù)為：1-9.18（3-650baMP??5）（3-3sa6）（3-1270aP???7）（3-15aM??8）3.4.1 輸入軸上受力分析軸傳遞的轉(zhuǎn)矩為:(3-9)280.TNm?齒輪的圓周力:(3-10)293.5.17tcFd?齒輪的徑向力:(3-11)2sin'80sin4.270.4o.corcTN?????A齒輪的軸向上: 2 961.cs0.17cs2xFd???3.4.2 輸入軸支反力分析1. 在水平平面的支反力，由 ,得AM??（3-02cBzArBxdRlFl????12） .1773.457962205.36.crxBzABdl N??????（3-13 ）為負(fù)值說(shuō)明方向與假設(shè)方向相反。由 ,得0Mz??（3-7230.4(75.36)1495.83AzrBzRFN???1914）2. 垂直 面內(nèi)的 力，故根據(jù)上圖平 支 反（3-17230.4615.23AyBtRFN??15）3. 做彎矩和轉(zhuǎn)矩圖1）齒輪 在水平 面的 作 用 力 平 的 彎 矩 圖（3-14935.807851.34DzABMRlNm????16）齒輪 在垂直 面 的 作 用 力 平 的 彎 矩 圖（3-3615.20.726.0DyABl????17）最大合成彎矩（3-'222851.3406.785.93DzDyMNm?????18）2) 做轉(zhuǎn)矩圖如下圖 3-4 所示：（3-280.T?19）20圖 3-4 扭矩圖3.4.3 軸的強(qiáng)度校核彎曲應(yīng)力幅為：（3-6875.931052.DaMPaW????20）式中 ——抗斷面系數(shù)， 6.由于 應(yīng)力，所以平均 力式 對(duì) 稱 循 環(huán) 彎 曲 應(yīng) 0m??根據(jù) 《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》第 卷內(nèi)新 版 3）（ 2-19.（3-6171.462.5.008amSK???????????21）—— 彎曲 時(shí) 疲勞極限，它的數(shù)值由新版 《機(jī)械設(shè)1?r40C對(duì) 稱 循 環(huán) 應(yīng) 力 的計(jì)手冊(cè)》第 卷內(nèi)表 ，查得 。31-9. a2701-MP??——代表正應(yīng)力有效 ，它的數(shù)值通過(guò)表 ，并根據(jù)K?應(yīng) 力 集 中 系 數(shù) 6-19.321配合查得 。62.??K——表面質(zhì)量系數(shù)， 數(shù)值根據(jù)表 ，查得 。?軸 經(jīng) 車 削 加 工 ， 8-31992.0??——尺寸系數(shù)，數(shù)值根據(jù)表 ，查得 。? 1-9.3.0??切應(yīng)力幅為：（3-1802.2.75maaaPTMPW???22）其中 ——抗斷面系數(shù)，數(shù)值根據(jù) 新版《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》機(jī) 械 工 業(yè) 出 版 社第 3 卷中的表 ， 查得15-9.33.275?由于 應(yīng)力，所以平均 力式 對(duì) 稱 循 環(huán) 彎 曲 應(yīng) 0m??（3-61 614.70.892.0.21.0amSK??????? ?? ?????23）式中 —— 扭轉(zhuǎn)疲勞極限，數(shù)值根據(jù) ，新版《機(jī)1?r4C機(jī) 械 工 業(yè) 出 版 社械設(shè)計(jì)手冊(cè)》第 3 卷中的表 ，可知 。1-9. a15-MP??——代表切應(yīng)力集中 ，數(shù)值根據(jù)表 ，查得 K? 系 數(shù) 6-9.3。89.1??， ——同正應(yīng)力情況；??——平均應(yīng)力 ，數(shù)值根據(jù)表 ,查得 。??換 算 系 數(shù) 13-9.21.0???軸截面的安全系數(shù)由式（19.3-1）確定（3-221.4670S???????24）[S]數(shù)值根據(jù)新版 《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 》第 3 卷中的表 可知，5-19.3，故 ，故可知此軸截面安全。1.4理3=[S]同理輸出軸也合格。3.4.4 轉(zhuǎn)臂軸承的選定在行星齒輪箱，根據(jù)安裝條件來(lái)選擇軸承的型號(hào)和尺寸。根據(jù)本設(shè)計(jì)的目