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1．概述
油漆的生產(chǎn)和應用已有悠久的歷史，早在幾千年前我國就已開始使用油漆，當時使用的油漆是從漆樹上采取的漆液加工成天然漆。如從桐油籽榨取桐油，加工煉制成熟桐油，然后加或不加天然顏料（如紅土、銀朱等）而制成的。現(xiàn)代由于合成材料的出現(xiàn)，給油漆原料開辟了新的來源。當廣泛的利用各種合成材料——合成樹脂、顏料及有機溶劑等——來制造油漆后，具有多種多樣的性能的新品種就日新月異的增加起來了。這也就是現(xiàn)在人們所熟悉的涂料。
在涂料生產(chǎn)過程中產(chǎn)生排放的廢水，其中常含有酚類、苯類及重金屬（表面處理）等有毒有害物質(zhì)。酚是一種化學助致癌劑，如果將高濃度的含酚廢水排放到水域里會使水生物受到損害。目前涂料工業(yè)使用的顏料中還含有鉛和鉻。鉛是目前最廣泛的污染元素，其對造血系統(tǒng)的危害作用主要涉及大腦、小腦以及脊髓和周圍神經(jīng)。鉻化物毒性很大，主要通過飲用水和食物進入人體。因此涂料廢水對水域的危害非常嚴重，必須對其進行有效的治理。
油漆的主要原料——油、樹脂和染料。油漆的組成物質(zhì)決定了油漆廢水的成分。使得廢水中的有機物種類多，成分復雜，COD含量高，并具有一定的毒性，此類廢水的特點是：
⑴ 單位產(chǎn)品的廢水產(chǎn)生量少，但污染物組成十分復雜；
⑵ 含多種有毒性的、難于生化降解的高分子有機化合物，且濃度很高（COD＞10～20g/L）；
⑶ 廢水中固體物含量也很高。
油漆廢水主要污染的來源見表1.1。
表1.1 油漆生產(chǎn)和施工產(chǎn)生的廢水成分
分類
廢水種類
排放特點
主要污染物成分
廢水
來源
涂料生
產(chǎn)廢水
設備、地面洗滌水
溶劑型
涂料廢水
間歇排放，
數(shù)量波動大
堿性，含COD、染料及助劑、懸浮物。
涂料施
工廢水
容器、地面洗滌水
間歇排放，
數(shù)量少
懸浮物、涂料、COD、BOD。
噴漆室
水幕水
更新排除水
間歇，瞬時量大
懸浮物、漆霧、COD、BOD。
電泳工藝廢水
電泳水洗水
間歇，瞬時量大
懸浮物、COD、BOD、鉛、鉻、重金屬、氨、酸、堿。
油漆廢水的水質(zhì)特性見表1.2。
表1.2 油漆廢水水質(zhì)調(diào)查表
廢水種類
COD（g/L）
油（mg/L）
飄油廢水
15～17
4000～4500
酯化廢水
30～100
1～406
干料廢水
14～30
1629～4417
洗濾布水
0.6～13
56～3769
經(jīng)過實踐調(diào)查，由以上二表中的數(shù)據(jù)分析可知，油漆生產(chǎn)廢水屬于間歇式排放，排放的偶然性較大，連續(xù)性較差，水質(zhì)水量波動范圍大，生產(chǎn)結(jié)構(gòu)復雜。
2．工程建設規(guī)模及水質(zhì)要求
本系統(tǒng)待處理的廢水來自工廠各工段所排放的生產(chǎn)廢水及生活污水。處理站的建設規(guī)模為日處理油漆廢水500m3/d及生活污水700m3/d，污水總變化系數(shù)KZ為1.3。污水經(jīng)處理后達到《污水綜合排放標準》（GB8978——1996）中規(guī)定的二級新擴改標準。
本廢水處理站設計進出水水質(zhì)情況見表2.1。
表2.1 生產(chǎn)廢水水質(zhì)及排放要求
項 目
COD
（mg/L）
BOD5
（mg/L）
SS
（mg/L）
石油類
（mg/L）
PH值
油漆廢水
4800
――
――
500
6～9
生活污水
400
――
――
――
――
排放要求
<150
<30
<150
<10
6～9
3．方案選擇
3.1 方案選擇的原則
3.1.1 技術先進、工藝合理、適用性強、有較好的耐沖擊性和可操作性。
3.1.2 處理效果穩(wěn)定，有害物去除率高，處理后的廢水可穩(wěn)定達到國家規(guī)定的排放標準。
3.1.3 運行、管理、操作方便，設備維護簡便易行。
3.1.4 運行費用（電費、藥劑費）低，降低運行成本。
3.1.5 基建投資省，占地面積小。
3.1.6 污泥量少，脫水性能好；
3.1.7 對有毒有害物質(zhì)具有一定的去除效果。
3.2 方案比選
目前，國內(nèi)處理油漆廢水多采用物化＋生化的處理工藝。物化處理方法主要工藝是隔油＋混凝氣??；生化處理方法主要工藝有生物接觸氧化法、高負荷生物濾池、塔式生物濾池、普通活性污泥法等，它們的主要技術參數(shù)如表3.1：
表3.1 生化處理工藝主要設計參數(shù)一覽表
處理工藝
生物量
g/m3
BOD容積負荷
BOD5/(m3·d)
水力停留時間
h
BOD5去除率
％
生物接觸氧化池
10～20
1.5～3.0
1.5～3.0
80～90
高負荷生物濾池
0.7～7.0
1.2
——
75～90
塔式生物濾池
0.7～7.0
1.0～3.0
——
60～85
普通活性污泥法
1.5～3.0
0.4～0.9
4～12
85～95
由表3.1的工藝比較可以看出生物接觸氧化法和塔式生物濾池法的處理能力較強，可以考慮選用，對其進行進一步的比較如下：
⑴ 生物接觸氧化法由于填料比表面積大，池內(nèi)充氧條件好，氧化池內(nèi)單位容積的生物量高于活性污泥法曝氣池及生物濾池，因此，它可達到較高的容積負荷；
⑵ 生物接觸氧化法由于相當一部分微生物固著生長在填料表面，不需設污泥回流系統(tǒng)，也不存在污泥膨脹問題，運行管理簡便；
⑶ 生物接觸氧化法由于生物固著量多，水流屬完全混合型，因此它對水質(zhì)水量的驟變有較強的適應能力；
⑷ 生物接觸氧化法因污泥濃度高，當有機容積負荷較高時，其F/M仍保持在一定水平，因此污泥產(chǎn)量可相當于或低于活性污泥法。
⑸ 塔式生物濾池用于高濃度有機廢水的預處理，在進水BOD5濃度較高時，由于生物膜生長太快，容易導致濾料的堵塞，由于池高，廢水的提升費用較大。
由以上比較，且油漆廢水排放多為間歇式，排放量大，所以對于油漆廢水的處理采用生物接觸氧化法更為合適。生物接觸氧化處理技術的工藝流程一般分一段（級）處理流程，二段（級）處理流程和多段（級）處理流程，考慮這幾種工藝各自具體的特點及適用條件，選用二段處理流程。其特點為，二段法流程污水經(jīng)初沉后進入第一段接觸氧化池氧化，出水上清液進入第二段接觸氧化池，最后經(jīng)沉淀池泥水分離后排放，在該流程中的一段為高負荷段，第二段為低負荷段，這樣更能使微生物適應原水水質(zhì)的變化，使出水水質(zhì)趨于穩(wěn)定。
由于隔油—混凝氣浮法具有技術成熟、成本較低、操作有效等特點，已成為廢水治理的重要手段。為了能夠使廢水達標排放，根據(jù)廢水的特點制定了隔油—混凝氣浮—生物接觸氧化的處理工藝。
4．廢水處理工藝流程
4.1 廢水處理工藝流程圖
廢水處理工藝流程方框圖如圖4.1。
廢油外運
儲油池
浮油
沉渣
廢渣外運
柵渣
提升泵
調(diào)節(jié)池
隔油沉淀池
含油廢水
隔柵
清液
化學污泥池
污泥泵
干泥外運
廂式壓濾機
剩余污泥
浮油
混凝氣浮池
兩段接觸氧化池
達標排放
斜板沉淀池
回流污泥
回流泵
生活污水
圖4.1 廢水處理工藝流程方框圖
4.2 工藝流程簡介
4.2.1 工藝流程說明
生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的油漆廢水在進入處理系統(tǒng)前先經(jīng)過格柵，以截留較大的懸浮物和漂浮物，以減輕后續(xù)處理構(gòu)筑物的處理負荷。之后的廢水進入隔油沉淀池去除一部分浮油和COD，然后進入調(diào)節(jié)池，以調(diào)節(jié)水質(zhì)水量，為后續(xù)處理提供穩(wěn)定的水力負荷及有機負荷。經(jīng)調(diào)節(jié)池調(diào)節(jié)后的廢水由泵打入氣浮池。在氣浮池內(nèi)油漆廢水經(jīng)氣浮作用除去絕大部分油類。氣浮處理后的廢水與生活污水一同進入生物接觸氧化池進行生化處理，以降解廢水中殘余的有機污染物，然后廢水經(jīng)過斜板沉淀池泥水分離后，即可達標排放。
斜板沉淀池沉淀下來的污泥除部分回流至一級生物接觸氧化池外，剩余污泥和混凝氣浮池分離的浮油直接進入化學污泥池濃縮，濃縮后的污泥由污泥泵打入廂式壓濾機進行脫水處理。脫水后得到的泥餅含水率小于80%，比重大于1.2g/cm3，可視同一般工業(yè)垃圾處置。廂式壓濾機的濾出水上回流到調(diào)節(jié)池循環(huán)處理。
生物接觸氧化池需鼓入壓縮空氣，向廢水中充氧，以保證好氧微生物的生命代謝活動。壓縮空氣由離心風機提供，生物接觸氧化池采用高效曝氣頭曝氣。
4.2.2 處理工藝特點
隔油——混凝氣浮——生物接觸氧化法工藝特點：
⑴ 平流式隔油構(gòu)造簡單，便于運行管理，除油效果穩(wěn)定。
⑵ 混凝氣浮采用溶氣氣浮，即在一定壓力條件下，將空氣溶于水中并達飽和狀態(tài)，然后突然減壓，使水中空氣以小氣泡形式逸出，與污水中顆粒粘附，達到凈化水體的目的。加入混凝劑可提高氣浮效率，節(jié)省時間。
⑶ 生物接觸氧化法是利用固著在填料上的生物膜來吸附水中有機污染物并加以氧化分解，使污水凈化，它的特點是生物量較高，以MLSS計，一般在10～20g/L以上，有機容積負荷大，可節(jié)省投資；微生物附著生長既可提高對沖擊負荷的抵抗能力，又可不考慮污泥膨脹現(xiàn)象的發(fā)生，運行管理也較為方便。
4.3 廢水處理效率
混凝氣浮池
隔油沉淀池
含油廢水500m3/d
進水COD (mg/L) 4800 2400
COD去除率 (%) 50 40
出水COD (mg/L) 2400 1440
進水石油類 (mg/L) 500 250
石油類去除率 (%) 50 90
出水石油類 (mg/L) 250 25
一段接觸氧化
二段接觸氧化
(加入700m3/d的生活污水)
(生活污水COD為400mg/L)
進水COD (mg/L) 833.3 250
COD去除率 (%) 70 60
出水COD (mg/L) 250 100<150
進水石油類 (mg/L) 10.4 6.3
石油類去除率 (%) 40 30
出水石油類 (mg/L) 6.3 4.4<10
5．工藝設計
5.1 隔油沉淀池（平流式）
按廢水在隔油池內(nèi)的停留時間進行設計計算。隔油沉淀池采用人工撇油除渣。
5.1.1 隔油池總?cè)莘e
隔油池按最大水量進行計算，廢水在隔油池內(nèi)的停留時間取1.5h，其總?cè)莘e為：
= 20.83×1.3×1.5 = 40.62 m3
式中 W——隔油池的總?cè)莘e，m3；
Q——隔油池的廢水設計流量，m3/h；
t——廢水在隔油池內(nèi)的設計停留時間，h，一般采用1.5～2.0h。
5.1.2 隔油池過水斷面面積
廢水在隔油池中的水平流速取2mm/s，則隔油池的過水斷面面積AC為：
= 1.3×20.83/(3.6×2) = 3.76 m2
式中 AC——隔油池的過水斷面面積，m2；
Q ——隔油池的設計流量，m3/h；
v ——廢水在隔油池中的水平流速，mm/s。
5.1.3 隔油池隔間數(shù)
隔油池隔間數(shù)n為：
式中 b——隔油池每個隔間的寬度，m；
h——隔油池工作水深，m。
取隔油池隔間數(shù)n=2，隔油池工作水深h=1.5m，則：
b = 3.76/(2×1.5) = 1.25 m
5.1.4 隔油池有效長度
隔油池的有效長度L為：
= 3.6×2×1.5 = 10.8 m
式中符號意義同前。
5.1.5 隔油池建筑高度
取隔油池超高為0.4m，則隔油池建筑高度H為：
H = h+h＇= 1.5+0.4 = 1.9 m
式中 h＇——隔油池超高，m，一般不小于0.4m。
5.2 調(diào)節(jié)池
由于油漆生產(chǎn)廢水屬間歇式排放，排放的偶然性大，連續(xù)性差，水質(zhì)水量波動范圍較大，故取廢水在調(diào)節(jié)池內(nèi)停留時間t為8小時，則油漆廢水調(diào)節(jié)池容積W為：
= 20.83×1.3×8 = 216.6 m3
式中 q——調(diào)節(jié)池內(nèi)水的流量，m3/h；
t——水在調(diào)節(jié)池內(nèi)停留時間，h。
取調(diào)節(jié)池有效水深為3m，長8.65m，則調(diào)節(jié)池寬為：
B = W/(L×h) =216.6/(8.65×3) =8.35 m
取調(diào)節(jié)池超高h＇為0.4m，則調(diào)節(jié)池建筑高度H為：
H = h+h＇= 3+0.4 = 3.4 m
式中 h＇——調(diào)節(jié)池超高，m。
調(diào)節(jié)池向混凝氣浮池提升廢水所用提升泵選用KWQ型潛水排污泵二臺，一用一備，其性能參數(shù)如表5.2.1。
表5.2.1 KWQ型潛水排污泵性能表
型號
排出口徑
mm
流量
m3/h
揚程
m
轉(zhuǎn)速
r/min
功率
KW
重量
Kg
KWQ65-25-15-2.2
65
25
15
2900
2.2
65
5.3 混凝氣浮池
5.3.1 氣浮所需空氣量Qg
取回流比R＇為50%，釋氣量ac為60L/m3，水溫校正系數(shù)ψ為1.1，則：
Qg = QR＇acψ = 20.83×50%×60×1.1 = 687.39 L/h
式中 Qg ——氣浮所需空氣量，L/h；
Q ——氣浮池設計水量，m3/h；
R＇——試驗條件下的回流比，%；
ac ——試驗條件下的釋氣量，L/m3；
ψ ——水溫校正系數(shù)，取1.1～1.3（主要考慮水的粘滯度影響，試驗時水溫與冬季水溫相差大者取高值）。
5.3.2 加壓溶氣水量Qp
取溶氣壓力P為3公斤/厘米2，水溫為10℃，則：
式中 QP ——加壓溶氣水量，m3/h；
P ——選定的溶氣壓力，公斤/厘米2；
η ——溶氣效率，對裝階梯環(huán)填料的溶氣罐查表5.3.1；
KT ——溶解度系數(shù)，可根據(jù)水溫查表5.3.2。
由水溫為10℃，查表得溶解度系數(shù)KT＝2.95×10－2，溶氣效率η為85%。
表5.3.1階梯環(huán)填料(層高1m)的水溫、壓力與溶氣效率間的關系表
水溫（℃）
5
10
15
溶氣壓力(Mpa)
0.2
0.3
0.4～0.5
0.2
0.3
0.4～0.5
0.2
0.3
0.4～0.5
溶氣效率(％)
76
83
80
77
84
81
80
86
83
水溫（℃）
20
25
30
溶氣壓力(Mpa)
0.2
0.3
0.4～0.5
0.2
0.3
0.4～0.5
0.2
0.3
0.4～0.5
溶氣效率(％)
85
90
90
88
92
92
93
98
98
表5.3.2 不同溫度下的KT值
溫度（℃）
0
10
20
30
40
KT
3.77×10-2
2.95×10-2
2.43×10-2
2.06×10-2
1.79×10-2
5.3.3 接觸室的表面積AC
選定接觸室中水流的上升流速vc為10㎜/s，則：
池寬B取0.6m，則池長L=Ac/B=0.93/0.6=1.8m
選用TV-Ⅱ型溶氣釋放器五支（按0.3Mpa時的加壓溶氣水量選取），釋放器安裝在距離接觸室底部約5cm處的接觸室中央，均布。
TV-Ⅱ型溶氣釋放器的性能見表5.3.3。
表5.3.3 TV-Ⅱ型溶氣釋放器性能
規(guī)格
(cm)
溶氣水支管
接口直徑(mm)
不同壓力下的流量(m3/h)
作用直徑
(cm)
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
Φ20
25
2.16
2.32
2.48
2.64
2.8
2.96
60
回流泵選用TQL40－200(I)B型清水泵兩臺，一用一備，其主要性能參數(shù)見表5.3.4。
表5.3.4 清水泵主要性能參數(shù)表
型號
流量
m3/h
揚程
m
電機功率
KW
必需氣蝕余量
m
重量
Kg
TQL40－200(I)B
13.8
34
3
2.3
63
5.3.4 分離室的表面積AS
選定分離速度（分離室的向下平均水流速度）vS為1.5㎜/s，則：
對矩形池子分離室的長寬比一般取（1～2）：1。
池寬B取1.8m，則池長L=AS/B=6.18/1.8=3.5m
5.3.5 氣浮池的凈容積W
選定池子的平均水深H為2m（一般指分離室深），則：
W = (AC+AS)×H = (0.93＋6.18)×2 = 14.22 m3
5.3.6 容器罐直徑Dd
選定過流密度I為4500m3/(m2·d)，則溶氣罐直徑為：
一般對于空罐I選用1000～2000 m3/(m2·d)，對填料罐I選用2500～5000 m3/(m2·d)。
選用TR－2型壓力溶氣罐，罐直徑300mm。
5.3.7 空壓機額定空氣量Qg＇
式中 ψ＇——安全系數(shù)，一般取1.2～1.5。
選Z－0.05/6型空氣壓縮機。
5.3.8 氣浮池前反應區(qū)容積V
取廢水在氣浮池前反應區(qū)內(nèi)停留時間t為10min，則：
V = Qt = (20.83×10)/60 = 3.47 m3
反應池長L取1.8m，高度H為2m，則池寬B為：
B=V/(L×H)=3.47/(1.8×2)=0.964m，取為1m。
5.3.9 集水系統(tǒng)
氣浮池集水采用5根集水管，每根支管流量q為：
查管渠水力計算表，可得支管直徑dg為50mm，管中流速為0.945m/s。
支管內(nèi)水頭損失為：
出水總管直徑Dg取150mm，管中流速為0.525m/s。總管上端裝水位調(diào)節(jié)器。反應池進水采用頂部溢流堰進水，管徑80mm，流速1.15m/s。
氣浮池排渣管直徑取150mm。
選用TQ－1型橋式刮渣機一臺，驅(qū)動減速機型號為SJWD型，減速器附帶電機電機功率為0.75KW。
5.3.10 污泥產(chǎn)量
混凝氣浮池的污泥產(chǎn)量包括兩部分，即去除的石油類的量及投加聚鋁產(chǎn)生的泥渣的量。
去除的石油類的量W1=(250－25)×500/1000=112.5Kg/d
石油類的密度按800Kg/m3計，則去除的石油類的體積Q1為：
Q1=112.5/800=0.141m3/d
342 156
聚鋁的投加量按200mg/L考慮，則聚鋁產(chǎn)生的泥渣量W2為：
泥渣含水率按98％計，則泥渣的體積Q2為：
Q2=45.6/50=2.28m3/d
5.4 一段生物接觸氧化池
5.4.1 一段生物接觸氧化池的有效容積（即填料體積）
因油漆廢水的可生化性較差，為提高廢水的可生化性，保證處理效率，在此加入生活污水700m3/d，即29.17m3/h。
一段接觸氧化池進水COD濃度La：
La = (4800×0.5×0.6×500+700×400)/(500＋700) = 833.3 mg/L
一段接觸氧化池出水COD濃度Lt：
Lt = La×0.3 = 833.3×0.3 = 250 mg/L
取一段生物接觸氧化池的COD容積負荷M為1.5KgCOD/(m3·d)，則一段生物接觸氧化池的有效容積V：
式中 V ——填料有效容積，m3；
Q ——平均日污水量，m3/d；
La ——進水COD濃度，mg/L；
Lt ——出水COD濃度，mg/L；
M ——COD容積負荷，gCOD/(m3·d)。
5.4.2 一段生物接觸氧化池總面積
取一段生物接觸氧化池的填料層總高度H為3m，則：
式中 F——氧化池總面積，㎡；
H——填料層總高度，m，一般H=3m。
5.4.3 氧化池格數(shù)
式中 n——氧化池格數(shù)，個，n≥2個；
f——每格氧化池面積，m2，f≤25㎡。
取n=9，則：
取氧化池池寬B為3m，則每格氧化池長度L為：
，取為5.8m。
5.4.4 校核接觸時間
式中 t——氧化池有效接觸時間，h。
5.4.5 氧化池總高度
取超高h1為0.5m，填料上水深h2為0.5m，填料層間隙高h3為0.2m，配水區(qū)高度h4為0.8m，填料層數(shù)m取1層，則氧化池總高度H0為：
H0 = H+h1+h2+(m-1)×h3+h4 = 3+0.5+0.5+(1-1)×0.2+0.8=4.8m
式中 H0 ——氧化池總高度，m；
h1 ——超高，m，h1=0.5～0.6m；
h2 ——填料上水深，m，h2=0.4～0.5m；
h3 ——填料層間隙高，m，h3=0.2～0.3m；
h4 ——配水區(qū)高度，m；
m ——填料層數(shù)，層。
生物接觸氧化池選用組合纖維填料470m3，其主要技術參數(shù)見表5.4.1。
表5.4.1組合纖維填料主要技術參數(shù)
型號
塑料環(huán)片直徑
(mm)
填料直徑
(mm)
單片間距離
(mm)
理論比表面積
(m2/m3)
ZV-150-80
75
150
80
2000
5.4.6 需氣量
按每去除一公斤COD消耗一公斤氧氣計算，一段生物接觸氧化池的需氧量OC為：
OC = 1200×(833.3-250)/1000 = 700 KgO2/d
一段生物接觸氧化池采用可變微孔曝氣器曝氣，其充氧效率EA取15％，則一段接觸氧化池每天所需的空氣量GS為：
式中 GS ——需氣量，m3空氣/d；
EA ——氧轉(zhuǎn)移效率，％；
21％——氧在空氣中所占百分比；
1.43——氧的容重，Kg/m3。
曝氣裝置選用HWB－1型微孔曝氣器，其主要性能參數(shù)見表5.4.2。
表5.4.2 微孔曝氣器的主要性能參數(shù)
型號
規(guī)格
工藝參數(shù)
動力效率
面積比
(%)
有效水深
(m)
通氣量
(m3/h)
EA
(%)
HWB－1
φ200
6.25
4.5
2.0
17 ～26
由每格生物接觸氧化池的供氣量及HWB－1型可變微孔曝氣器的通氣量，計算所需曝氣器的數(shù)量N為：
取N為36個，則一級生物接觸氧化池所需要曝氣器為324個。
5.4.7 空氣管道設計
5.4.7.1 干管
取干管流速為10m/s，則干管直徑dg為：
取dg=150mm，則干管流速vg為10.2m/s。
5.4.7.2 支管
每格生物接觸氧化池采用一根曝氣支管向池中引入空氣，取支管流速為5m/s，則支管直徑為dj為：
取dj=80mm，則支管流速vj為4.48m/s。
5.4.7.3 風管的阻力損失
風管的總阻力h可用下式計算：
h=h1+h2(mmH2O)
式中 h1——風管的沿程阻力，mmH2O；
h2——風管的局部阻力，mmH2O。
風管的沿程阻力，可按下式計算：
h1=iLαTαP(mmH2O)
式中 i ——單位管長阻力，mmH2O/m。
L ——風管長度，m；
αT——溫度為T℃時，空氣容重的修正系數(shù)；
αP——大氣壓力為P時的壓力修正系數(shù)。
在T=20℃，標準壓力760mm汞柱時：
式中 γT ——溫度為T℃時的空氣容重，kg/m3；
γ20——溫度為20℃時的空氣容重，kg/m3。
一般空氣管道內(nèi)的氣溫按30℃考慮，查《環(huán)境工程手冊——水污染防治卷》表3－17－17得，30℃時αT=0.98。
一個標準大氣壓時，壓力修正系數(shù)αP=1.0。
空氣干管的單位管長阻力i為：
空氣支管的單位管長阻力i為：
因i支
F2，故選取化學污泥池表面積F為12.5m2。
5.7.1.3 邊長
設計采用兩座正方形化學污泥池，則每座化學污泥池的邊長A為：
5.7.1.4 高度
污泥在池中的有效停留時間T取16h，則化學污泥池的有效高度h2為：
污泥斗下棱臺邊長d取0.3m，高度h4取1.4m，超高h1取0.43m，緩沖層高h3取0.5m，則化學污泥池總高度H為：
H=h1+h2+h3+h4=0.43+1.07+0.5+1.4=3.4m
5.7.1.5 濃縮后污泥的體積
污泥經(jīng)濃縮后，其體積V為：
5.7.2 污泥脫水設備
5.7.2.1 污泥泵
濃縮后的污泥由污泥泵打入廂式壓濾機進行脫水處理。污泥泵選用I－1B型螺桿泵兩臺，一用一備，其性能參數(shù)見表5.7.2。
表5.7.2 I－1B型螺桿泵技術性能參數(shù)表
型號
流量
m3/h
揚程
m
電機功率
KW
吸程
m
轉(zhuǎn)速
r/min
進出口徑
mm
I－1B2吋
5.6
80
3
3
960
50
5.7.2.2 廂式壓濾機
廂式壓濾機的過濾面積A可用下式計算：
式中：A——壓濾機過濾面積，m2；
P——污泥含水率；
Q——污泥量，m３/h；
L——壓濾機產(chǎn)率，一般為2～4kg/(m３·h)。
本設計廂式壓濾機每天運行8小時，壓濾機產(chǎn)率取3kg/(m３·h)，則：
選用XMY25/630－UK型廂式壓濾機一臺。其主要性能參數(shù)見表5.7.3。
表5.7.3 廂式壓濾機主要性能參數(shù)表
型 號
XMY25/630－UK
過濾面積 (m2)
25
濾室總?cè)萘? (L)
313
外框尺寸 (mm)
630×630
濾板厚度 (mm)
50
濾室數(shù)量 (pcs)
40
濾餅厚度 (mm)
25
外形尺寸 L×W×H (mm)
3984×1020×1178
電機功率 (KW)
3
過濾壓力 (MPa)
1
整機質(zhì)量 (Kg)
1650
6．主要土建、設備表
6.1 主要處理構(gòu)筑物
主要處理構(gòu)筑物見表6.1。
表6.1 主要處理構(gòu)筑物一覽表
序號
名稱
外形尺寸（m）
數(shù)量
1
隔油沉淀池
3.6×3.75×1.9
2
2
調(diào)節(jié)池
8.65×8.35×3.4
1
3
混凝氣浮池
分離室
3.5×1.8×2.4
1
接觸室
1.8×0.6×2.4
1
池前反應區(qū)
1.8×1.0×2.4
1
4
生物接觸氧化池
一段
5.8×3.0×4.8
9
二段
6.8×3.0×4.8
3
5
斜板沉淀池
沉淀區(qū)
4.1×3.0×4.9
1
池前反應區(qū)
1.0×3.0×4.9
1
6
化學污泥池
2.5×2.5×3.4
2
6.2 主要設備材料
主要設備材料見表6.2。
表6.2 主要設備材料一覽表
序號
名稱
型號
數(shù)量
功率
kw
備注
1
提升泵
KWQ65-25-15-2.2
2
2.2
一用一備
2
污泥泵
I－1B2吋
2
3
一用一備
3
回流泵
TQL40－200(I)B
2
3
一用一備
4
羅茨鼓風機
3L42WD
2
22
一用一備
5
空氣壓縮機
Z－0.05/6
1
0.75
6
壓力容器罐
TR－2型
1
――
7
刮泥機
TQ－1型
1
0.75
8
廂式壓濾機
XMY25/630－UK
1
3
9
生化填料
ZV-150-80
654
――
10
溶氣釋放器
TV-Ⅱ
5
――
11
曝氣器
HWB－1
408
――
7．主要技術經(jīng)濟指標
7.1 占地面積
廢水處理站總占地面積約1000m3，構(gòu)筑物實際占地面積約為600m3，折合每立方米水占地面積為0.83m3。
7.2 總裝機容量
本廢水處理站總裝機容量為64.9KW。
廢水處理站的運轉(zhuǎn)功率及耗電量見表7.1。
表7.1 運作功率及耗電量一覽表
設備名稱
型號
容量
KW
運行
臺數(shù)
工作時間
h/d
耗電量
KWh/d
提升泵
KWQ65-25-15-2.2
2.2
1
24
52.8
污泥泵
I－1B2吋
3
1
8
24
回流泵
TQL40－200(I)B
3
1
24
72
羅茨鼓風機
3L42WD
22
1
24
528
空氣壓縮機
Z－0.05/6
0.75
1
8
6
刮泥機
TQ－1型
0.75
1
12
9
廂式壓濾機
XMY25/630－UK
3
1
1
3
合計
694.8
7.3 勞動定員
廢水處理站共需人員5名，其中行政技術負責人1名，生產(chǎn)操作人員4名（三班運轉(zhuǎn)）。
7.4 運行費用估算
7.4.1 電費(M1)
工業(yè)用電以0.72元/(KW·h)計，工程日耗電694.8KWh，則：
M1=(0.72×694.8)/1200=0.42元/m3(廢水)
7.4.2 藥劑費(M2)
取藥劑費M2=0.65元/m3(廢水)。
7.4.3 人員工資(M3)
人均工資以700元/(人·月)計，則：
M3=(5×700)/(30×1200)=0.10元/m3(廢水)
7.4.4 總運行費用M(不考慮折舊費)
M=M1+M2+M3=0.42+0.65+0.10=1.17元/m3(廢水)
8．施工圖說明
施工圖紙包含以下內(nèi)容：
⑴ 工藝流程圖：一張，表示清楚各構(gòu)筑物的高程，廢水、污泥、空氣等管線的走向；
⑵ 平面布置圖：一張，表示清楚廢水處理各構(gòu)筑物的相對位置；
⑶ 混凝氣浮池單體圖：一張，表示清楚混凝氣浮池的內(nèi)部結(jié)構(gòu)；
⑷ 接觸氧化池單體圖：一張，表示清楚接觸氧化池的內(nèi)部結(jié)構(gòu)。
9．結(jié)論
油漆廢水中含油量較高，屬可生化的有機廢水。本設計采用隔油——混凝氣浮——兩段生物接觸氧化工藝處理油漆廢水與生活污水的混合廢水，COD和石油類的去除效率較高，出水可穩(wěn)定達到國家二級標準。
本工藝技術先進可靠、投資少、運行費用低，已得到廣泛的實際應用，適合中、小型污水處理廠處理污水使用。
10．致謝
本次畢業(yè)設計從選題、設計方案選擇到論文撰寫的整個過程中得到了我院高太忠教授和北京中兵北方環(huán)境科技發(fā)展有限責任公司姜鑫工程師的熱情幫助與悉心指導。在我院領導的大力支持下，在高太忠老師和姜鑫工程師的精心輔導下，我把在大學四年學到的書本知識，運用到了解決實際問題中，動腦動手能力得到進一步提高，在此對他們表示誠摯的感謝!
11．參考文獻
⑴ 韓洪軍 《污水處理構(gòu)筑物設計與計算》 哈爾濱工業(yè)大學出版社
⑵ 鄭銘,陳萬金 《環(huán)保設備——原理·設計·應用》 化學工業(yè)出版社
⑶ 葛燕 涂料對環(huán)境的污染及其防治
⑷ 豆俊峰等 人工神經(jīng)網(wǎng)絡在油漆廢水混凝氧化處理建模中的應用
⑸ 彭玉凡等 油漆廢水處理技術的實驗研究——混凝沉淀和氧化絮凝復的應用
⑹ 孫玉琴等 SBR法在上海遠東集裝箱有限公司污水處理中的應用
⑺ 馬慶麟主編 涂料工業(yè)手冊 化學工業(yè)出版社
⑻ 馬慶麟編著 油漆工業(yè) 化學工業(yè)出版社
⑼ 給水排水設計手冊第三冊—城市給水 中國建筑工業(yè)出版社，1985
⑽ 陳國華編著 水體油污染治理 化學工業(yè)出版社
⑾ 給水排水設計手冊第11冊—常用設備第二版 中國建筑工業(yè)出版社，2001
⑿ 郝瑞霞編 環(huán)境工程設計 河北科技大學環(huán)境科學與工程學院，1999