帶提手的桶蓋注塑模具設(shè)計
帶提手的桶蓋注塑模具設(shè)計,提手,桶蓋,注塑,模具設(shè)計
畢業(yè)設(shè)計（論文）譯文
畢業(yè)設(shè)計（論文）譯文
題目名稱： 帶提手的桶蓋注塑模具設(shè)計
院系名稱：
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指導(dǎo)教師：
6.3.2 近似分析中的主剪切帶
雖然在第一剪切帶對靜應(yīng)力變化有一個全面的分析，如圖6.8（b），可能對考慮其形成過程中的可能產(chǎn)生碎片的裂痕是有用的，如果目的只是為了跨越剪切帶來預(yù)測力的傳輸（幅度和方向），它可能不是必要的。例如，如果沿平面OA″，如圖6.9（a），靜應(yīng)力的變化主要以流動應(yīng)力的變化為主，而不是靠旋轉(zhuǎn)中的滑移線場，沿著OA″一個近似的壓力分析，而忽略旋轉(zhuǎn)，可能就足夠了。這是由奧克斯利發(fā)現(xiàn)的方法。
圖6.9（b）結(jié)合圖6.8（b）和6.9（a）方面，顯示了典型的流場邊界，但強(qiáng)調(diào)一個狹窄的圍繞著平面OA″的矩形區(qū)域。在A“處的流體靜應(yīng)力應(yīng)該是有一定的ps的值，然后，通過與公式（2.7）（第2章）推導(dǎo)類比，假設(shè)壓力變化沿著OA″ (長度為s)是由?k/?s1主宰，由此得到的力的方向?穿過OA″是被給予
R的大小（與D，切削深度）是被計算出從
奧克斯利介紹了如何對涉及方程右邊（6.9a）第二任期材料的加工硬化行為，表現(xiàn)為
和對OA的剪應(yīng)變率，從方程（6.6），以取代方程（6.9a）
術(shù)語Cn可能被認(rèn)為是一個對PS / KOA″的值的校正，tan(f + l – a)將在任何情況下的應(yīng)變硬化的影響。非唯一性的應(yīng)變硬化情況已經(jīng)被考慮在第6.2節(jié)。在那里，圖6.4給出了一個tan(f + l – a)與F組的范圍變化對于零前角工具的例子。在他的著作中，奧克斯利制約了非硬化關(guān)系允許的范圍，提議
這可以從圖6.4接近允許范圍的上邊界看出。因此，最后，
如圖6.11，低碳鋼σ0 (o) 和 n (?)的變化來源于加工測試，相比壓縮試驗(yàn)數(shù)據(jù)（一）
在某種程度上，限制了ps/kOA″的變化是有效的，方程（6.9b）和（6.13）可用于研究的應(yīng)變，應(yīng)變率和溫度在主剪切帶的依賴流。史蒂文森和奧克斯利（1969-70，1970-1971）進(jìn)行了切削實(shí)驗(yàn)對0.13％C鋼其切割速度可達(dá)300米/分鐘，并進(jìn)行了量具力和剪切面角度測試。他們計算n從方程（6.l3），假定C = 5.9。他們計算KOA″從方程（6.9b），并乘以√3到OA上獲得同等流量壓力，他們計算在OA″上的等效應(yīng)變，假設(shè)它是總應(yīng)變的一半，最后得出S0（方程（6.10））。他們還計算了在OA“上的應(yīng)變率和溫度。圖6.11顯示了應(yīng)變速率和溫度的變化，他們導(dǎo)出了s0 and n ，應(yīng)變率和溫度組合成一個單一的功能，被稱為變溫速度，TMOD (K):
有材料科學(xué)的理由（第7章）為什么應(yīng)變速率和溫度可能以這種方式結(jié)合起來。n是一個常數(shù)，取為0.09，而e?—0應(yīng)變率的參考，取為1。
該圖還顯示了數(shù)據(jù)從一個類似的碳素鋼壓縮試驗(yàn)中的得到的和進(jìn)一步的數(shù)據(jù)（應(yīng)力強(qiáng)度）第二剪切流的分析報告，這將在6.3.3節(jié)中討論得出的數(shù)據(jù)確定。機(jī)加工和壓縮試驗(yàn)的數(shù)據(jù)是不定量協(xié)議，但有一個質(zhì)的相似性在他們的變化與變溫速度中，支持這一觀點(diǎn)，至少具有切割速度變化的加工力和剪切面角度的有些部分是由于流動與應(yīng)變，應(yīng)變率和溫度應(yīng)力變化。
在剛才所說的一些程序中顯然有一個假設(shè)，在(f + l – a) 中所有的變化是由于在n中的變化；這平行雙面剪切帶模型是足夠的（在實(shí)踐中會有所不同應(yīng)變率從切削邊緣到自由面，剪切帶的實(shí)際寬度可變）; 及的C實(shí)際上是加工過程中的常數(shù)。在以后的工作中，奧克斯利調(diào)查了他的造型靈敏度C的一個變化。A變更到C造成了靜水壓力梯度沿剪切面和從而在切削工具的尖端的正常接觸應(yīng)力，sn,O的變化。添加sn,O來自主剪切面造型約束應(yīng)被視為是相同的，從第二剪切建模（第6.3.3節(jié)），
他的結(jié)論是同一鋼，他最初給出的值C = 5.9，但在更廣泛的進(jìn)給，速度和前角切削條件下C可能在3.3和7.1之間變化。有興趣的讀者可以參考法案（1989年）。
6.3.3 第二剪切帶的流動
隨著對部分例外的低速切削試驗(yàn)像羅斯和奧克斯利（圖6.8），可視塑性研究從來沒有準(zhǔn)確充分的給出信息關(guān)于在第二剪切帶中應(yīng)變率和應(yīng)變分布在具有同等水平的詳細(xì)揭示了主剪切帶。當(dāng)然，在高速切削中，內(nèi)部網(wǎng)或其他標(biāo)記必要的流后完全被毀。也沒有任何辦法，相當(dāng)于運(yùn)用方程在主要區(qū)域（6.13）中推導(dǎo)在第二剪切帶流應(yīng)變的硬化指數(shù)n。所以，即使流動應(yīng)力可推導(dǎo)出材料在那里，一個S0值（方程（6.10））和一個TMOD的估計值的提取可能被認(rèn)為是不切實(shí)際的。然而，圖6.11包含，TMOD的應(yīng)力強(qiáng)度變化，例如塑性流動應(yīng)力變化的信息。使這個數(shù)據(jù)將提交的見解和假設(shè)是值得考慮的。
奧克斯利法案明確提出，在第二剪切帶應(yīng)變硬化將超過1.0的應(yīng)變可以忽略不計。這使得他
從方程(6.10) 和e—= 1中去識別s0 和 s—.。這是在材料的加工建模中的主要問題，返回到7.4章-確定流動應(yīng)力事實(shí)上如何在二次切變產(chǎn)生的高應(yīng)變應(yīng)力變化。奧克斯利然后建議S 是與應(yīng)力強(qiáng)度一至或√3tav，在那里tav是在芯片/工具的接觸面上的平均摩擦應(yīng)力（除以接觸面積測量摩擦力獲得）。假如有一個微不足道的彈性接觸的地，區(qū)從加工中的摩擦條件（第2章）考慮這是合理的。奧克斯利認(rèn)為在他的（羅斯和奧克斯利，1972年）低速觀察的基礎(chǔ)上這事事實(shí)，但觀察圖6.5是不支持的。
為了確定TMOD的值，他估計在第二剪切帶中具有代表性的溫度和應(yīng)變率。對于應(yīng)變速率e?—int他認(rèn)為第二剪切帶的平均寬度dt2，而在這個寬度上芯片的速度從前刀面為0到其體積值Uchip。 因而
他把代表溫度認(rèn)為是在刀面上的平均溫度，計算其方式類似于方程（2.18），但是考慮到隨溫度變化的熱性能和對那些在二次剪切熱產(chǎn)生的現(xiàn)象并不完全平面而是通過二次分配剪切帶（黑斯廷斯等。，1980）。在這本書的，方程（2.18）是被修改被一項(xiàng)因子c
如圖6.11 計算(sint, TMOD)的數(shù)據(jù)結(jié)果從這些假設(shè)中得出。他們遵循了預(yù)計從提供了一些支持這些觀點(diǎn)的獨(dú)立機(jī)機(jī)械測試的變化。有一個假設(shè)，因?yàn)樗枰貏e有意思的返回：那就是在芯片/工具界面滑動速度為零。這強(qiáng)烈地影響著雙方的應(yīng)變率的計算，和對溫度c的計算校正的需要。該滑移線場模擬不支持這樣的芯片運(yùn)動的嚴(yán)重下降。如圖6.2，例如，只有在某些情況下和然而僅接近于前端，顯示的滑動速度才降低到零。解決在這些變流動應(yīng)力
和滑移線場上前刀面滑動速度觀點(diǎn)上的沖突，導(dǎo)致對在在高速（溫度影響）加工前刀面的狀況有了深入的了解。
在他的工作，奧克斯利在最接近刀面上確定了兩個二次剪切帶，一個較寬的一個和一個較窄的一個。這窄區(qū)也已經(jīng)被確定被特倫特大學(xué)，特倫特大學(xué)描述它為流區(qū)，當(dāng)它的發(fā)生是由于區(qū)域中扣押之間的芯片和工具（遄達(dá)，1991年）發(fā)生。圖6.12（a）表明了在狹窄區(qū)域奧克利斯的測量厚度，為切割速度和進(jìn)給的范圍，為0.2％C處打開-5 °刀具前角（其他結(jié)果鋼的例子為0.38％C處，鋼和+5 °刀具前角，也可以被證明）。流區(qū)是越薄有越大的切割速度和越低的進(jìn)給。如果假定的接觸長度L等于芯片厚度t, 發(fā)生在方程式（6.16）是與t（kworkl / Uchip）?一致的。實(shí)驗(yàn)結(jié)果位于在一個平均坡度0.2的線性帶里。流區(qū)位于
圖6.12在進(jìn)給量（mm）為0.5 (?), 0.25 (+)和0.125 (o)；隨著（a）切割速度流區(qū)厚度的變化。
奧克斯利指出，該流區(qū)的溫度將會降低它的厚度通過因子C（方程（6.16）），并認(rèn)為其應(yīng)變率會增加稀釋（方程（6.15））。對應(yīng)變速率和溫度這些厚度影響將導(dǎo)致作為一個有厚度的正變溫的速度將是最大的，和剪應(yīng)力最小流量。他建議將采取的厚度，將TMOD的價值最大化。這提供了帶標(biāo)記的價值'理論'在圖6.12（b）那預(yù)測的波段大約50%位于觀察一之上，給予足夠接近有效性的建議。
在第2章（圖2.22（a）項(xiàng)），直接測量出的隨著前刀面溫度摩擦系數(shù)m的變化已提交，為了車削0.45％C鋼。流區(qū)的厚度并沒有被測量在這些測試中。但是，如果實(shí)驗(yàn)關(guān)系如圖6.12（b）的假設(shè)是成立的，圖2.22（a）的數(shù)據(jù)可轉(zhuǎn)化為√3mk (或者sint)在TMOD上的一個依賴。圖6.13顯示了結(jié)果，并且被奧克斯利比較它和0.45％C鋼的使用價值。那兩組數(shù)據(jù)之間的融洽是更好的比在圖6.11的，但并不完美。
注：文章來源Metal_Machining。
6.3.2 Approximate analysis in the primary shear zone
Although a complete analysis of hydrostatic stress variations in the primary shear zone, asin Figure 6.8(b), might be useful in considering the possible fracture of chips during theirformation, it might not be necessary if the objective is only to predict the force transmission(the magnitude and direction) across the shear zone. If, for example, along the plane surface OA″ in Figure 6.9(a), variations of hydrostatic stress are dominated by flow stress variations rather than by rotations in the slip-line field, an approximate analysis of stress along OA″, neglecting rotations, might be sufficient. This is the approach developed by Oxley.
Figure 6.9(b) combines aspects of Figures 6.8(b) and 6.9(a), showing the boundaries of a typical flow field but emphasizing a narrow rectangular region around the plane OA″.The hydrostatic stress at A″ is supposed to have some value ps. Then, by analogy with the derivation of equation (2.7) (Chapter 2), and after assuming pressure variations along OA″(of length s) are dominated by ?k/?s1, the direction of the resultant force R across OA″ is given by
The size of R (with d, the depth of cut) is found from
Oxley showed how to relate the second term on the right-hand side of equation (6.9a) to the work-hardening behaviour of the material, expressed as
and to the shear strain-rate on OA″, from equation (6.6), in order to replace equation (6.9a) by
The term Cn may be thought of as a correction to the value ps/kOA″ that tan(f + l – a) would have in the absence of any strain hardening effects. The non-uniqueness of the nonhardening circumstance has already been considered in section 6.2. There, Figure 6.4 gives a range for the variation of tan(f + l – a) with f, for the example of a zero rake angle tool. In his work, Oxley constrained the range of allowable non-hardening relations, to propose that
This can be seen in Figure 6.4 to be close to the upper boundary of the allowable range.Then, finally,
Fig. 6.11 Variations of σ0 (o) and n (?) for a low carbon steel, derived from machining tests, compared with compression test data (—)
To the extent that constraining the variations of ps/kOA″ is valid, equations (6.9b) and (6.13) may be used to investigate the strain, strain-rate and temperature dependence of flow in the primary shear zone. Stevenson and Oxley (1969–70, 1970–71) carried out turning tests on a 0.13%C steel at cutting speeds up to around 300 m/min, measuring tool forces and shear plane angles. They calculated n from equation (6.l3), assuming C = 5.9. They calculated kOA″ from equation (6.9b), and multiplied it by √3 to obtain the equivalent flow stress on OA″; they calculated the equivalent strain on OA″, assuming it to be half the total strain; and finally derived s0 (equation (6.10)). They also calculated the strain rate and temperature on OA″. Figure 6.11 shows the variations with strain rate and temperature they derived for s0 and n. Strain rate and temperature are combined into a single function, known as the velocity modified temperature, TMOD (K):
There are materials science reasons (Chapter 7) why strain rate and temperature might be combined in this way. n is a material property constant that was taken to be 0.09, and e?—0 is a reference strain rate that was taken to be 1.
The figure also shows data derived from compression tests on a similar carbon steel and further data (sint) determined from the analysis of secondary shear flow, which will be discussed in Section 6.3.3. The data for machining and compression tests are not in quantitative agreement, but there is a qualitative similarity in their variations with velocity modified temperature that supports the view that at least some part of the variation of machining forces and shear plane angles with cutting speed is due to the variation of flow stress with strain, strain rate and temperature.
There are clearly a number of assumptions in the procedures just described: that all the variation in (f + l – a) is due to variation in n; that the parallel-sided shear zone model is adequate (strain rates in practice will vary from the cutting edge to the free surface, as the actual shear zone width varies); and that C really is a constant of the machining process. In later work, Oxley investigated the sensitivity of his modelling to variations of C. A
change to C causes a change to the hydrostatic stress gradient along the primary shear plane and hence to the normal contact stress on the tool at the cutting edge, sn,O. Adding the constraint that sn,O derived from the primary shear plane modelling should be the same as that from secondary shear modelling (Section 6.3.3), he concluded – for the same steel for which he had initially given the value C = 5.9, but over a wider range of feed, speed and rake angle cutting conditions – that C might vary between 3.3 and 7.1. The interested reader is referred to Oxley (1989).
6.3.3 Flow in the secondary shear zone
With the partial exception of slow speed cutting tests like those of Roth and Oxley (Figure 6.8), visioplasticity studies have never been accurate enough to give information on strain rate and strain distributions in the secondary shear zone on a par with the level of detail revealed in the primary shear zone. Certainly at high cutting speeds, grids or other internal markers necessary for following the flow are completely destroyed. Nor is there any way, equivalent to applying equation (6.13) in the primary zone, of deducing the strain hardening exponent n for flow in the secondary shear zone. So, even if a flow stress could be deduced for material there, the extraction of a s0 value (equation (6.10)) and the estimation of a TMOD value for it might be thought to be impractical.Yet Figure 6.11 contains, in the variation of sint with TMOD, such plastic flow stress information. The insights and assumptions that enabled this data to be presented are worth considering.
Oxley explicitly suggested that in the secondary shear zone strain-hardening would be negligible above a strain of 1.0. This allowed him, from equation (6.10) with e—= 1, to identify s0 with s—. It is a major issue in materials’ modelling for machining – and is returned to in Chapter 7.4 – to determine how in fact flow stress does vary with strain at the high strains generated in secondary shear. Oxley then suggested that s— is the same as sint, or √3tav, where tav is the average friction stress over the chip/tool contact area (obtained by dividing the friction force by the measured contact area). This is reasonable, from considerations of the friction conditions in machining (Chapter 2), provided there is a negligible elastic contact region. Oxley argued that this was the case, on the basis of his (Roth and Oxley, 1972) low speed observations, but the observations of Figure 6.5 do not support that.
To determine a TMOD value, he estimated representative temperatures and strain rates inthe secondary shear zone. For the strain rate e?—int he supposed the secondary shear zone tohave an average width dt2, and that the chip velocity varied from zero at the rake face toits bulk value Uchip across this width. Then
He took the representative temperature to be the average at the rake face, calculated ina manner similar to equation (2.18), but allowing for the variation of work thermal properties with temperature and for the fact that heat generated in secondary shear is not entirely planar but is distributed through the secondary shear zone (Hastings et al., 1980). In the notation of this book, equation (2.18) is modified by a factor c
The calculated (sint, TMOD) data in Figure 6.11 result from these assumptions. That they follow the variations expected from independent mechanical testing gives some support to these insights. There is one assumption to which it is particularly interesting to return: that is, that the sliding velocity at the chip/tool interface is zero. This strongly influences both the calculated strain rate and the need for the correction, c, to the temperature calculation. The slip-line field modelling does not support such a severe reduction of chip movement. Figure 6.2, for example, shows sliding velocities reduced to zero only in some circumstances and then only near to the cutting edge. Resolving the conflict between these variable flow stress and slip-line field views of rake face sliding velocities leads to insight into conditions at the rake face during high speed (temperature affected) machining.
In his work, Oxley identified two zones of secondary shear, a broader one and a narrower one within it, closest to the rake face. This narrower zone has also been identified by Trent who describes it as the flow-zone and, when it occurs, as a zone in which seizure occurs between the chip and tool (Trent, 1991). Figure 6.12(a) shows Oxley’s measurements of the narrower zone’s thickness, for a range of cutting speeds and feeds, for the example of a 0.2%C steel turned with a –5° rake angle tool (other results, for a 0.38%C steel and a +5° rake tool, could also have been shown). The flow-zone is thinner the larger the cutting speed and the lower the feed. In Figure 6.12(b), the observations are replotted against t(kwork/(Uwork f))?. This is the same as (kworkl/Uchip)?, which occurs in equation (6.16), if it is assumed that the contact length l is equal to the chip thickness t. The experimental results lie within a linear band of mean slope 0.2. The flow-zone lies
Fig. 6.12 Variation of flow-zone thickness with (a) cutting speed, at feeds (mm) of 0.5 (?), 0.25 (+) and 0.125 (o); and (b) replotted to compare with theory (see text)
Oxley pointed out that the temperature of the flow zone would reduce the thicker it was, through the factor c (equation (6.16)); and that its strain rate would increase the thinner it was (equation (6.15)). These influences of thickness on strain rate and temperature would result in there being a thickness for which the velocity modified temperature would be a maximum, and the shear flow stress a minimum (provided TMOD was above about 620 K for the example in Figure 6.11). He proposed that the thickness would take the value that would maximize TMOD. This gives the band of values labelled ‘Theory’ in Figure 6.12(b). The predicted band lies about 50% above the observed one, sufficiently close to give validity to the proposal.
In Chapter 2 (Figure 2.22(a)), direct measurements of the variation of friction factor mwith rake face temperature were presented, for turning a 0.45%C steel. Flow-zone thicknesswas not measured in those tests. However, if the experimental relationship shown in Figure 6.12(b) is assumed to hold, the data of Figure 2.22(a) can be converted to a dependenceof √3mk (or sint) on TMOD.
注：文章來源Metal_Machining。
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中原工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計實(shí)習(xí)報告
畢業(yè)實(shí)習(xí)報告
題目名稱： 帶提手的桶蓋注塑模具設(shè)計
院系名稱：
班 級：
學(xué) 號：
學(xué)生姓名：
指導(dǎo)教師：
10
目 錄
1 前 言 1
2 報告內(nèi)容 2
2.1 公司簡介 2
2.2 企業(yè)文化 2
2.3 產(chǎn)品介紹 4
2.4 企業(yè)技術(shù)生產(chǎn) 5
3 課題調(diào)研 7
3.1 課題分析 7
3.2 預(yù)期目標(biāo)的可行性分析 7
3.3 設(shè)計中具體需要完成的工作 8
3.4 課題調(diào)研總結(jié) 8
4 實(shí)習(xí)總結(jié) 9
5 參考文獻(xiàn): 10
1 前 言
畢業(yè)實(shí)習(xí)是在我們正式開始畢業(yè)設(shè)計前進(jìn)行的，要求我們深入到生產(chǎn)實(shí)踐中對生產(chǎn)制造有一個感性的認(rèn)識。它是為了使人們各自對自己的畢業(yè)設(shè)計課題有更深刻的認(rèn)識，為以后做好畢業(yè)設(shè)計做好充分的準(zhǔn)備，讓我們圍繞專業(yè)及設(shè)計課題進(jìn)一步了解與之有關(guān)的實(shí)際情況，進(jìn)行資料的收集，為解決課題任務(wù)提供必要的條件，對此我們進(jìn)行了畢業(yè)設(shè)計課題調(diào)研實(shí)習(xí)。這次畢業(yè)生產(chǎn)實(shí)習(xí)是我們大學(xué)階段最后一次實(shí)習(xí)，通過讓我們學(xué)生深入生產(chǎn)實(shí)踐和社會實(shí)踐一線來對自己的畢業(yè)設(shè)計課題有更加深刻的認(rèn)識，從中了解實(shí)際工作過程和生產(chǎn)或社會需求過程，結(jié)合所學(xué)過的理論知識，從而達(dá)到所學(xué)理論知識與實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)相結(jié)合的目的。
為了對畢業(yè)設(shè)計課題有更深刻的認(rèn)識，為以后做好畢業(yè)設(shè)計做好充分的準(zhǔn)備，讓我們圍繞專業(yè)及設(shè)計課題進(jìn)一步了解與之有關(guān)的實(shí)際情況，進(jìn)行資料的收集，為解決課題任務(wù)提供必要的條件，為此我們進(jìn)行了畢業(yè)設(shè)計課題調(diào)研實(shí)習(xí)。這次畢業(yè)實(shí)習(xí)使我們大學(xué)階段的最后一次實(shí)習(xí)，通過讓我們學(xué)生深入成產(chǎn)實(shí)踐和社會實(shí)踐一線來對自己的畢業(yè)設(shè)計課題有更深刻的認(rèn)識，從中了解實(shí)際工作過程和成產(chǎn)和社會需求過程，結(jié)合所學(xué)過的理論知識，從而達(dá)到所學(xué)理論知識與實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)相結(jié)合的目的。并為以后的設(shè)計提供資料和積累寶貴經(jīng)驗(yàn)，避免走步必要的彎路。
2011年3月10號，我們在畢業(yè)設(shè)計導(dǎo)師的帶領(lǐng)下參觀調(diào)研了新飛電器有限公司。我們參觀了新飛冰箱總廠和新飛冷柜廠等，這些工廠的產(chǎn)品的生產(chǎn)制造都大量運(yùn)用了注塑模具，其模具設(shè)計制造和運(yùn)用在其生產(chǎn)中占有相當(dāng)大的比重。我的課題也是做模具設(shè)計制造的，通過觀察研究生產(chǎn)現(xiàn)場中的各種模具，了解其結(jié)構(gòu)與功能，這為我的畢業(yè)設(shè)計課題提供了良好的參考借鑒基礎(chǔ)。
2 報告內(nèi)容
2.1公司簡介
河南新飛電器有限公司是以冰箱、冷柜、空調(diào)為主導(dǎo)產(chǎn)品的現(xiàn)代化白色家電制造企業(yè)，中國最大的綠色冰箱生產(chǎn)基地，中國冰箱、冷柜行業(yè)前兩強(qiáng)。因出色的無氟與節(jié)能技術(shù)而被公認(rèn)為中國家電綠色品牌。自1984年建立以來，經(jīng)過二十多年的發(fā)展，新飛已發(fā)展成為擁有1個中國馳名商標(biāo)和2個中國名牌產(chǎn)品的中部六省首家進(jìn)出口免驗(yàn)企業(yè)，產(chǎn)品遠(yuǎn)銷全球80多個國家和地區(qū)。近年來新飛的經(jīng)營業(yè)績突飛猛進(jìn)，產(chǎn)銷量、利潤等主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)連年呈兩位數(shù)遞增，成為同行業(yè)效益最好，發(fā)展最快、最穩(wěn)健的企業(yè)之一。
新飛注重科技隊(duì)伍建設(shè)和企業(yè)技術(shù)創(chuàng)新。新飛國家級技術(shù)中心已發(fā)展壯大為三個研究所、一個國家級實(shí)驗(yàn)室和一個產(chǎn)品創(chuàng)新與設(shè)計中心、企業(yè)博士后科研工作站、西安交大新飛節(jié)能技術(shù)研究所和工業(yè)設(shè)計所等校企產(chǎn)學(xué)研全面合作的完整技術(shù)創(chuàng)新體系，各類專業(yè)人才1800多名，專職技術(shù)開發(fā)人員400多名，中高級職稱200多名，碩士60多名，博士9名，形成了一支實(shí)力卓越的創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)。而新飛通過與西安交通大學(xué)、鄭州大學(xué)等知名學(xué)府在人才培養(yǎng)、技術(shù)創(chuàng)新成果共享等產(chǎn)學(xué)研全方位的合作，為新飛的技術(shù)創(chuàng)新注入新鮮血液，增添新的動力；新飛并通過起草我國乃至世界首個《殺菌電冰箱標(biāo)準(zhǔn)》，成為中國標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)，開啟了中國健康保鮮冰箱的新紀(jì)元。2009年4月，新飛首家批量上市的0.26度超節(jié)能冰箱代表了當(dāng)今節(jié)能技術(shù)最高水平，新飛始終走在中國制冷業(yè)環(huán)保節(jié)能的前列。
新飛致力于成為綠色制冷產(chǎn)品的領(lǐng)航者，積極倡導(dǎo)綠色科技，為顧客提供超值產(chǎn)品，為股東提供持續(xù)性回報，成為員工首選雇主。秉承“取之社會，用之社會”的理念，積極主動承擔(dān)社會責(zé)任，先后向特大洪水、汶川地震、“母親水窖”等公益事業(yè)捐款捐物累計達(dá)6500多萬元。通過“豐隆亞洲-新飛”助學(xué)金項(xiàng)目等多種渠道反哺社會。
26年來，新飛成功的走出了一條具有新飛特色、銳意創(chuàng)新、科學(xué)發(fā)展之路：企業(yè)的資產(chǎn)總額、生產(chǎn)能力、員工人數(shù)、科技水平大幅攀升、躋身世界冰箱制造業(yè)巨頭之列，國內(nèi)外用戶達(dá)4000萬個，成為中國制冷行業(yè)中發(fā)展最快、最穩(wěn)健的企業(yè)之一，創(chuàng)造了中國家電業(yè)的奇跡！
2.2企業(yè)文化
企業(yè)精神是企業(yè)文化建設(shè)的核心內(nèi)容。在市場經(jīng)濟(jì)條件下，許多企業(yè)家越來越深刻地認(rèn)識到，培育富有本企業(yè)特色的企業(yè)精神，是一個企業(yè)得以生存和發(fā)展的強(qiáng)大精神支柱，是增強(qiáng)企業(yè)凝聚力和職工主人翁責(zé)任感的有力思想武器。10多年來，新飛公司在劉炳銀總經(jīng)理的倡導(dǎo)下，逐步培育出具有鮮明時代特征和新飛特色的企業(yè)精神，即“我與新飛共存亡——團(tuán)結(jié)、嚴(yán)明、進(jìn)取、奉獻(xiàn)”，以及“穩(wěn)踞國內(nèi)，享譽(yù)世界”的新飛企業(yè)理想和“國內(nèi)爭第一，國際創(chuàng)一流”的新飛企業(yè)奮斗目標(biāo)?！拔遗c新飛共存亡”，意在激發(fā)新飛員工的主人翁責(zé)任感和使命感，使職工對企業(yè)產(chǎn)生一種強(qiáng)烈的歸屬感和向心力，愛廠如家，為新飛的生存和發(fā)展盡。已盡力?！皥F(tuán)結(jié)、嚴(yán)明、進(jìn)取、奉獻(xiàn)”是新飛精神的具體內(nèi)容，即培育職工團(tuán)結(jié)協(xié)作的精神，嚴(yán)明的組織紀(jì)律性，奮發(fā)進(jìn)取和無私奉獻(xiàn)的精神。制定新飛的企業(yè)理想和奮斗目標(biāo)，意在激發(fā)新飛員工的榮譽(yù)感和自豪感，使職工自覺地把個人理想建立在與企業(yè)理想一致的基礎(chǔ)上，齊心協(xié)力，為實(shí)現(xiàn)企業(yè)理想而共同努力，向新飛的奮斗目標(biāo)邁進(jìn)。
為了卓有成效地培育企業(yè)精神，公司不惜投資，精心設(shè)計并建造了栩栩如生的“新飛”雄鷹雕塑，雕塑的背面鐫刻著劉炳銀總經(jīng)理親筆題寫的新飛理想：“穩(wěn)踞國內(nèi)，享譽(yù)世界”。在公司總部最顯眼的地方懸掛著新飛企業(yè)精神的巨幅標(biāo)語：“我與新飛共存亡——團(tuán)結(jié)、嚴(yán)明、進(jìn)取、奉獻(xiàn)”和新飛公司的奮斗目標(biāo)：“舊內(nèi)爭第一，國際創(chuàng)一流”。此外，公司還充分利用新飛閉路電視、有線廣播、《新飛報》等宣傳輿論陣地，大力宣傳新飛理想，弘揚(yáng)新飛精神。同時，公司還經(jīng)常舉辦《新飛之歌》演唱會、知識競賽、專題展覽等活動，寓教于樂，寓教于文，使職工在潛移默化之間把企業(yè)精神、企業(yè)理想、企業(yè)目標(biāo)轉(zhuǎn)化為共同的信念和前進(jìn)的動力，成為廣大新飛員工寶貴的精神財富。?
新飛的產(chǎn)品以“綠”為主導(dǎo)，處處考慮到環(huán)保，為消費(fèi)者提供綠色的生活，同時也為消費(fèi)者節(jié)省能源，新飛是值得信賴的品牌。新飛倡導(dǎo)的綠色生活是一種自然、健康、時尚的生活方式，而"綠色生活圈"就是由注重健康、崇尚自然、有愛心、有情趣、積極向上的企業(yè)、團(tuán)體、家庭、個人與綠色產(chǎn)品共同組成。
新飛公司率先在家電行業(yè)提出“用戶永遠(yuǎn)是正確的”服務(wù)理念，“突出一個快捷”、“確保一個質(zhì)量”、“落實(shí)一個滿意”，為消費(fèi)者提供了實(shí)實(shí)在在的貼心的服務(wù)，真正使用戶感受到“買新飛就是買質(zhì)量，買新飛就是買放心，買新飛就是買實(shí)惠，買新飛就是買滿意”。目前新飛的企業(yè)文化定位已從過去的"務(wù)實(shí)型"、"競爭型"、"制度型"向目前的"目標(biāo)型"、"學(xué)習(xí)型"、"自主型"轉(zhuǎn)移。新飛正是通過大力倡導(dǎo)"以人為本"的自主型企業(yè)文化，才使企業(yè)的親和力、向心力、凝聚力不斷提升，才使企業(yè)的團(tuán)隊(duì)精神得以充分發(fā)揮；新飛正是通過大力倡導(dǎo)"全員學(xué)習(xí)"的"學(xué)習(xí)型"企業(yè)文化，才使企業(yè)的創(chuàng)新能力不斷增強(qiáng)，企業(yè)的核心競爭力不斷提高，從而使新飛的經(jīng)營業(yè)績大幅度攀升。
在新飛的在新飛的每個角落有著不同的格言。新飛的企業(yè)精神：學(xué)習(xí)，創(chuàng)新，團(tuán)隊(duì)，激情。新飛公司經(jīng)營理念：誠信經(jīng)營，永續(xù)發(fā)展，成就員工，服務(wù)社會。新飛員工座右銘：新飛靠我們振興，我們靠新飛發(fā)展。新飛環(huán)境管理格言：胸懷藍(lán)色理想，創(chuàng)造綠色世界。新飛學(xué)習(xí)教育理念：全員學(xué)習(xí)，提高素質(zhì)，打造現(xiàn)代企業(yè)團(tuán)隊(duì)；員工學(xué)習(xí)化生存，企業(yè)教育化經(jīng)營。新飛公司團(tuán)隊(duì)精神：依靠學(xué)習(xí)，依靠團(tuán)隊(duì)，依靠用人。
2.3 產(chǎn)品介紹
河南新飛電器有限公司是以冰箱、冷柜、空調(diào)為主導(dǎo)產(chǎn)品的現(xiàn)代化白色家電制造企業(yè)，是中國最大的綠色無氟冰箱生產(chǎn)基地。自1986年投產(chǎn)電冰箱以來，新飛冰箱已從投產(chǎn)之初的一個系列、三個品種發(fā)展到現(xiàn)在的80大系列1000多個花色品種，產(chǎn)品涵蓋直冷、風(fēng)冷、風(fēng)直混合制冷、無氟制冷、半導(dǎo)體制冷等多個領(lǐng)域，各項(xiàng)性能指標(biāo)均居國內(nèi)同類產(chǎn)品先進(jìn)水平。目前，新飛已形成冰箱、冷柜、家用空調(diào)器等白色家電多元化產(chǎn)品體系。
作為國際化節(jié)能專家，新飛一直以領(lǐng)先行業(yè)的視野遠(yuǎn)見未來，相繼推出“歐洲能效A++”、“雙冠王”等系列冰箱，節(jié)能健康，雙冠天下。
(a) 8CHA系列 (b)節(jié)能王系列 BCD-179CH
(c) MC系列 BCD-218MC (d) 天尊系列 (e) 2M系列
圖2-1 新飛生產(chǎn)的冰箱產(chǎn)品
新飛空調(diào)在空調(diào)遙控器上創(chuàng)新設(shè)計出“26C按鍵”，只需輕輕一按，即為您輕松實(shí)現(xiàn)健康又節(jié)能的理想狀態(tài)，帶來節(jié)能、健康、舒適、靜音的多重享受
新飛電器從1984年2月6日新飛上馬電冰箱，坐上中國冰箱行業(yè)的末班車，到如今已經(jīng)發(fā)展成為中國環(huán)保節(jié)能家電的領(lǐng)航者。2010年,新飛電器正式進(jìn)軍洗衣機(jī)行業(yè)，傾力打造白色家電航母型企業(yè)，也預(yù)示著新飛將從專業(yè)的綠色家電制冷領(lǐng)域跨向?qū)拸V的白色家電行業(yè)新征程，實(shí)現(xiàn)新飛電器的新飛越！目前，新飛產(chǎn)品暢銷亞、非、歐等80多個國家和地區(qū)，成為在國際家電市場上具有一定影響力的中國知名品牌，創(chuàng)造了中國家電業(yè)的奇跡。
(a)變頻王系列 (b) 傾爽系列
(c) 風(fēng)范王系列 (d) 新風(fēng)采系列 (e) 藍(lán)魅系列
圖2-2 新飛生產(chǎn)的空調(diào)產(chǎn)品
2.4 企業(yè)技術(shù)生產(chǎn)
二十年的風(fēng)雨洗禮，二十年的市場搏擊，造就了新飛技術(shù)中心敏銳的市場嗅覺和超強(qiáng)的研發(fā)能力，尤其在白色家電的節(jié)能領(lǐng)域中更是一支獨(dú)秀，引領(lǐng)節(jié)能家電的新潮流。多年的發(fā)展完善，特別是新飛公司進(jìn)入二次創(chuàng)業(yè)以來，新飛的發(fā)展更是突飛猛進(jìn) ，在節(jié)能、環(huán)保 、健康 、保鮮方面 更是取得了長足的發(fā)展 。目前，技術(shù)中心擁有冰箱研究所、冷柜研究所、空調(diào)研究所、創(chuàng)意中心、特種產(chǎn)品開發(fā)部、新技術(shù)開發(fā)部等研發(fā)部門。各類專業(yè)人員及工程技術(shù)人員1300多名，專職技術(shù)開發(fā)人員400余名，中高級職稱的有200多名，碩士60多名，博士5名，形成了一支實(shí)力卓越的戰(zhàn)斗團(tuán)體。新飛技術(shù)中心建有國家級技術(shù)中心、河南省家用制冷設(shè)備工程技術(shù)研究中心，新飛技術(shù)中心具有雄厚的科研實(shí)力?！ ?
???新飛技術(shù)中心是我國近400家國家級技術(shù)中心之一。新飛技術(shù)隊(duì)伍是一支求真務(wù)實(shí)、敢于拼搏、勇于吃苦、勇于創(chuàng)新的研發(fā)隊(duì)伍，在新產(chǎn)品研發(fā)方面做出了不懈努力，取得了一定成績，培養(yǎng)出了一批在行業(yè)內(nèi)有一定影響的專家。
近年來，新飛在家電節(jié)能、環(huán)保、健康方面繼續(xù)努力，進(jìn)一步加大了國家級技術(shù)中心的建設(shè) ，積極培養(yǎng)和引進(jìn)高層次人才、國際化人才，將進(jìn)一步加大對基礎(chǔ)研究、應(yīng)用基礎(chǔ)研究和有自主知識產(chǎn)權(quán)的新產(chǎn)品的投資，為把新飛打造為百年新飛、一個國際化的新飛、一個蓬勃發(fā)展的新飛而努力奮斗！
河南新飛電器有限公司模具中心是一家以設(shè)計制造輕工業(yè)非標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備、高精密注塑模具、吸塑模具、發(fā)泡模具、沖壓模具為主營業(yè)務(wù)的高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)。已經(jīng)建立了完善的ISO9001質(zhì)量保證體系，并通過上海質(zhì)量體系審核認(rèn)證中心的認(rèn)證。新飛模具中心積極向外拓展業(yè)務(wù)，目前法國和意大利等國家都有新飛的模具產(chǎn)品。
圖2-4 新飛產(chǎn)品大廳 圖2-5 冰箱研究所一角
3 課題調(diào)研
3.1 課題分析
本次畢業(yè)設(shè)計的題目是帶提手的桶蓋注塑模具設(shè)計。本課題給出帶提手的桶蓋注塑模塑件圖，要求做出生產(chǎn)此塑件的模具。要完成此課題，首先要根據(jù)塑件的外形測繪出創(chuàng)建這個塑件的3D所需要的各個參數(shù)。用3D軟件把這個塑件做出來，并按要求把它的零件圖畫出來。最后再用CAD的方法把加工此塑件的模具給做出來。
該塑件為帶有提手的桶蓋，塑件的材料為HDPE（聚乙烯），該塑件為滿足強(qiáng)度要求，提手部位的壁厚較其它部位厚。因塑件本身結(jié)構(gòu)，其壁厚不均勻，故必須在模具相應(yīng)部位設(shè)置冷卻系統(tǒng)來保證注塑質(zhì)量。對帶有螺紋的制品脫模時，可以在模具中設(shè)置轉(zhuǎn)動螺紋機(jī)構(gòu)，利用設(shè)備的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動或往復(fù)運(yùn)動將螺紋脫出；或者用專門的驅(qū)動和傳動機(jī)構(gòu)，帶動模具中的螺紋轉(zhuǎn)動，是螺紋塑件從模具上脫出。因此本課題在考慮模具的機(jī)構(gòu)時，由于桶蓋內(nèi)帶有螺紋，故可以在模具中設(shè)置轉(zhuǎn)動螺紋機(jī)構(gòu)。由于該塑件帶有側(cè)凹，故需要設(shè)計側(cè)抽機(jī)構(gòu)。
對于關(guān)鍵問題，處理起來很棘手，要求我們考慮的問題較多，要力求想出解決關(guān)鍵問題的最佳辦法。上面已經(jīng)闡述的問題，需要相當(dāng)?shù)闹R廣度和專業(yè)深度，由于在以前的學(xué)習(xí)過程中課時比較少，沒能有效的把課堂知識轉(zhuǎn)化為實(shí)踐技能，此外，課堂所學(xué)與實(shí)踐設(shè)計還有一定差距，現(xiàn)在準(zhǔn)備起來感覺自己所學(xué)的知識十分有限，因此我們?nèi)匀恍枰喿x大量相關(guān)書籍，特別是軟件方面的書籍。對于軟件的操作并非一日之功，所以需要大量的練習(xí)與上機(jī)操作。在此次課題研究初期，我借閱了大量有關(guān)注塑模具設(shè)計方面的書籍，并結(jié)合課題要求有目的的進(jìn)行學(xué)習(xí)，達(dá)到學(xué)以至用。此外更重要的是，向?qū)I(yè)老師或在實(shí)習(xí)中向工人師傅針對課題的不解之處請教，從中得出一些啟示，為以后的設(shè)計制作提供積累寶貴經(jīng)驗(yàn)，避免走不必要的彎路。
3.2 預(yù)期目標(biāo)的可行性分析
1) 帶提手的桶蓋的工藝分析是整個設(shè)計的基礎(chǔ)，認(rèn)真分析塑件，包括塑件概況、塑件用的塑料概況、所選的注塑機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)、注塑機(jī)壓力與行程、注塑成型條件等，為設(shè)計作準(zhǔn)備；
2) 確定型腔的數(shù)目并選擇分型面，確定型腔布置方案；
3) 確定模具的脫模方式、澆注系統(tǒng)及項(xiàng)出機(jī)構(gòu)；
4) 確定調(diào)溫系統(tǒng)結(jié)構(gòu)、凹模和型芯的結(jié)構(gòu)和模具的排氣方式；
5) 根據(jù)相應(yīng)的公式計算成型零件的工作尺寸及決定模具型腔的側(cè)壁厚度、型腔底板、型腔墊板、動模板的厚度、拼塊式型腔的型腔板厚度及注塑模的閉合高度；
6) 模具總體設(shè)計及其主要零部件的設(shè)計，繪制模具草圖；
7) 考慮模具與注塑機(jī)的關(guān)系，計算最大注注塑量、鎖模力、注射壓力、模具在注塑機(jī)上的安裝尺寸校核、開模行程校核等；
8) 繪制模具的裝配圖及其主要部件零件圖；
9) 復(fù)核圖紙。
3.3 設(shè)計中具體需要完成的工作
1)熟悉塑件的圖樣，分析塑件的工藝性，為進(jìn)行設(shè)計計算打好基礎(chǔ)。
2)合理的選擇注塑設(shè)備，確定壓力機(jī)參數(shù)。
3)確定模具的具體結(jié)構(gòu)以及模架的參數(shù)，繪制模具草圖。
4)繪制模具的裝配圖及主要零件圖。
3.4 課題調(diào)研總結(jié)
本課題的主要設(shè)計目標(biāo)是檢驗(yàn)并鍛煉自己的綜合設(shè)計能力，為今后的設(shè)計工作做好思想準(zhǔn)備，這次我們實(shí)習(xí)調(diào)研在新飛看到最多的就是模具了，我這次畢業(yè)設(shè)計所選的題目就是注塑模的設(shè)計，通過這次實(shí)習(xí)使我對本課題在注塑模具設(shè)計方面知識的綜合運(yùn)用能力得到了鍛煉。但在今后的工作中，要想真正的把理論知識合理運(yùn)用到實(shí)際操作中還是需要一段時間的鍛煉。注塑模具設(shè)計前的調(diào)研鍛煉了我的分析能力和查閱資料的能力，同時避免了在今后的設(shè)計中少走不必要的彎路。
4 實(shí)習(xí)總結(jié)
畢業(yè)設(shè)計是我們在大學(xué)校園里的最后一個環(huán)節(jié)，我們在學(xué)校里學(xué)的好與壞，將在這里得到檢驗(yàn)。而實(shí)習(xí)是每一個大學(xué)畢業(yè)生必須擁有的一段經(jīng)歷，它使我們在實(shí)踐中了解社會、在實(shí)踐中鞏固知識；實(shí)習(xí)又是對每一位大學(xué)畢業(yè)生專業(yè)知識的一種檢驗(yàn)，它 讓我們學(xué)到了很多在課堂上根本就學(xué)不到的知識,既開闊了視野，又增長了見識，為我們以后進(jìn)一步走向社會打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，也是我們走向工作崗位的第一步。
這次畢業(yè)實(shí)習(xí)的目的是讓我們圍繞專業(yè)及設(shè)計課題進(jìn)一步了解與之有關(guān)的實(shí)際情況，進(jìn)行資料的收集，為解決課題任務(wù)提供必要的條件。實(shí)習(xí)方式主要是實(shí)地考察，觀察研究與課題相關(guān)的技術(shù)設(shè)備運(yùn)行情況，向企業(yè)的現(xiàn)場操作人員學(xué)習(xí)請教相關(guān)知識，以便形成直觀感受，從而提高到理論的高度來研究、分析、找到解決問題的關(guān)鍵所在。此次新鄉(xiāng)實(shí)習(xí)以參觀學(xué)習(xí)為主，這也是學(xué)習(xí)的一項(xiàng)重要的環(huán)節(jié)，目的是通過這次的參觀學(xué)習(xí)，開拓我們的視野，打開畢業(yè)設(shè)計的思路。
經(jīng)過此次畢業(yè)設(shè)計實(shí)習(xí)，了解了模具設(shè)計在實(shí)際工作中需要考慮的問題，是我對畢業(yè)設(shè)計課題有了較為深刻的認(rèn)識。雖然時間比較短，但通過自己結(jié)合畢業(yè)設(shè)計的方向，并向工人師傅們請教笨課題中遇到的不解之處，這為我以后的設(shè)計提供了資料和累計了寶貴經(jīng)驗(yàn)，為我接下來的畢業(yè)設(shè)計提供了很大的幫助指導(dǎo)該從哪方面著手和怎么做。
我的畢業(yè)課題就是關(guān)于塑料注塑模的，此次實(shí)習(xí)對我今后的畢業(yè)設(shè)計幫助很大，避免在今后走許多不必要的彎路。在此謝謝學(xué)校和老師給我們這次實(shí)習(xí)的機(jī)會。
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