機(jī)械原理課程設(shè)計(jì)-正鏟液壓挖掘機(jī)工作裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

《機(jī)械原理課程設(shè)計(jì)-正鏟液壓挖掘機(jī)工作裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《機(jī)械原理課程設(shè)計(jì)-正鏟液壓挖掘機(jī)工作裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（23頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、機(jī)械原理設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)題目： 正鏟液壓挖掘機(jī)工作裝置設(shè)計(jì) 一、設(shè)計(jì)題目簡(jiǎn)介 正鏟挖掘機(jī)的鏟土動(dòng)作形式。其特點(diǎn)是“前進(jìn)向上，強(qiáng)制切土”。正鏟挖掘力大，能開挖停機(jī)面以上的土，宜用于開挖高度大于2m的干燥基坑，正鏟的挖斗比同當(dāng)量的反鏟的挖掘機(jī)的斗要大一些，其工作裝置直接決定其工作范圍和工作能力。 二、 設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)與要求 題號(hào) 鏟斗容量 挖掘深度 挖掘高度 挖掘半徑 卸載高度 C 三、設(shè)計(jì)任務(wù) 1、繪制挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖，確定機(jī)構(gòu)的自由度，對(duì)其驅(qū)動(dòng)油缸在幾種工況下的運(yùn)動(dòng)繪制運(yùn)動(dòng)線圖； 2、根據(jù)所提供的工作參數(shù)，對(duì)挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)進(jìn)行尺度綜合

2、，確定工作機(jī)構(gòu)各個(gè)桿件的長(zhǎng)度； 3、用軟件（VB、MATLAB、ADAMS或SOLIDWORKS等均可）對(duì)執(zhí)行機(jī)構(gòu)進(jìn)行運(yùn)動(dòng)仿真，并畫出輸出機(jī)構(gòu)的位移、速度、和加速度線圖。 4、?編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說明書，其中應(yīng)包括設(shè)計(jì)思路、計(jì)算及運(yùn)動(dòng)模型建立過程以及效果分析等。 5、在機(jī)械基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)室應(yīng)用機(jī)構(gòu)綜合實(shí)驗(yàn)裝置驗(yàn)證設(shè)計(jì)方案的可行性。 完成日期： 年 月 日 指導(dǎo)教師 目 錄 摘要 - 1 - 一、機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)介 - 1 - 二、正鏟工作裝置斗齒尖的特殊位置 - 2 - - 2 - - 2 - - 3 -

3、- 3 - 三、正鏟挖掘機(jī)工作裝置設(shè)計(jì) - 3 - - 4 - - 4 - - 4 - - 5 - - 6 - - 6 - - 7 - - 8 - - 9 - 3．4傳動(dòng)角檢驗(yàn) - 10 - 四、機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析 - 10 - - 10 - - 11 - - 11 - - 13 - - 15 - 五、 實(shí)驗(yàn)臺(tái)搭建模型 - 16 - 六、參考文獻(xiàn) - 18 - 七、附錄 - 19 - 附錄一 機(jī)體尺寸和工作尺寸經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表 - 19 - 附錄二 機(jī)構(gòu)計(jì)算MATLAB程序 - 19 - 摘要 本文根據(jù)任務(wù)書要求的

4、挖掘機(jī)的作業(yè)范圍并參照樣機(jī)設(shè)計(jì)了正鏟液壓挖掘機(jī)的工作裝置，確定了挖掘機(jī)的動(dòng)臂長(zhǎng)，斗桿長(zhǎng)和鏟斗的尺寸。然后根據(jù)已確定的桿長(zhǎng)和作業(yè)范圍利用數(shù)學(xué)三角形知識(shí)以及MATLAB軟件求解得到各桿之間的轉(zhuǎn)角范圍。接著利用挖掘機(jī)設(shè)計(jì)理論中要求油缸起始力臂需大致相等這一條件，結(jié)合已求得的桿長(zhǎng)與轉(zhuǎn)角，進(jìn)一步確定出了各鉸點(diǎn)的位置，和油缸的尺寸與行程。根據(jù)已確定桿長(zhǎng)利用UG繪制出三維模型，并將三維模型導(dǎo)入ADAMS中進(jìn)行運(yùn)動(dòng)分析，繪制出機(jī)構(gòu)的速度與加速度簡(jiǎn)圖。 一、機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)介 正鏟液壓挖掘機(jī)工作裝置（見圖1-1）有動(dòng)臂1，斗桿2，鏟斗3，工作液壓桿4組成。動(dòng)臂一端與回轉(zhuǎn)臺(tái)鉸接，另一端與斗桿一端鉸接，斗桿另一端與鏟斗鉸

5、接。動(dòng)臂液壓缸（雙缸）一端與回轉(zhuǎn)臺(tái)鉸接，一端與動(dòng)臂鉸接，形成動(dòng)臂機(jī)構(gòu)。斗桿缸兩端分別與動(dòng)臂與斗桿鉸接，形成斗桿機(jī)構(gòu)。鏟斗缸兩端分別與斗桿與鏟斗鉸接，形成四連桿轉(zhuǎn)斗機(jī)構(gòu)(有時(shí)鏟斗缸與連桿裝置連接，連桿裝置再與鏟斗連接形成六連桿機(jī)構(gòu)，本文采用四連桿機(jī)構(gòu))。鏟斗根據(jù)卸載方式分為前卸式和底卸式兩種，本文采用前卸式。 圖1-1 正鏟液壓挖掘機(jī)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖 從圖1-1可以計(jì)算出機(jī)構(gòu)的自由度F （1.1） 從（1.1）式可以看出機(jī)構(gòu)有9各構(gòu)件組成，其中有9個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)副，3個(gè)移動(dòng)副，0個(gè)高副。自由度為3，原動(dòng)件數(shù)目為3，因此機(jī)構(gòu)有確定的運(yùn)動(dòng)。 二、正鏟工作裝置斗齒尖的特殊位置 首先建立直角坐標(biāo)系，

6、正鏟挖掘機(jī)通常以停機(jī)平地面為x軸，以過回轉(zhuǎn)臺(tái)的回轉(zhuǎn)中心的垂線為y軸。動(dòng)臂為，斗桿為，鏟斗（斗桿與鏟斗的鉸點(diǎn)到齒尖的距離）。 最大挖掘半徑（見下圖2-1），這是C、Q、V在同一條水平線上，而且斗桿液壓缸全伸，即：， (2.1) 上式中是C點(diǎn)的橫坐標(biāo)，其縱坐標(biāo)為 圖2-1 最大挖掘半徑 圖2-2最大挖掘高度 最大挖掘高度（見圖2-2），這是動(dòng)臂液壓缸、斗桿液壓缸全伸，斗桿FQ、QV垂直向下，即，， （2.2） 上式中 最大挖掘半徑（見圖2-3），動(dòng)臂液壓缸全縮，斗桿FQ和QV垂直向下，即，， （2.3）

7、 圖2-3最大挖掘深度 圖2-4停機(jī)平面最大挖掘半徑 停機(jī)平面最大挖掘半徑（見圖2-4），這時(shí)斗齒靠在地面，斗桿全伸，斗底平面與停機(jī)平面平行，QV與地面夾角為，，，，， （2.4） 三、正鏟挖掘機(jī)工作裝置設(shè)計(jì) 在設(shè)計(jì)正鏟挖掘機(jī)工作裝置時(shí)可在類比法的基礎(chǔ)上用經(jīng)驗(yàn)公式預(yù)先確定C點(diǎn)坐標(biāo)，以及、、的長(zhǎng)度。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式及樣機(jī)尺寸出現(xiàn)參數(shù)，線性尺寸的經(jīng)驗(yàn)公式如下： （3.1） 上式中：為線性尺寸參數(shù)（m）；為線性尺寸系數(shù)，可查表而知；m為挖掘機(jī)整機(jī)質(zhì)量（t）。 現(xiàn)已知最大挖掘半徑為，最大挖掘深度為，最大挖掘高度為。根

8、據(jù)已知數(shù)據(jù)與查表得到的系數(shù)，利用（3.1）式反解出挖掘機(jī)整機(jī)質(zhì)量約為。 利用經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表與經(jīng)驗(yàn)公式（3.1）式，再結(jié)合已求出的整機(jī)質(zhì)量，可以求出停機(jī)平面最大挖掘半徑為；最小挖掘半徑；動(dòng)臂長(zhǎng)度為；斗桿長(zhǎng)度為 ；鏟斗長(zhǎng)度為；臂鉸的位置。綜合上述桿長(zhǎng)數(shù)據(jù)如表3-1： 表3-1 機(jī)構(gòu)桿長(zhǎng) 動(dòng)臂長(zhǎng) 斗桿 鏟斗 最小挖掘半徑 最大挖掘半徑 停機(jī)平面最大挖掘半徑 最大挖掘深度 最大挖掘高度 桿 長(zhǎng)度（m） （1）可以根據(jù)最大挖掘半徑確定，（推導(dǎo)過程省略，詳細(xì)可見參考文獻(xiàn)1） （3.2） 帶入表1的

9、數(shù)據(jù)得; （2）可以根據(jù)最小挖掘半徑確定 （3.3） 鏟斗與地面的夾角，是鏟斗設(shè)計(jì)的一個(gè)重要參數(shù)，參考樣機(jī) 帶入數(shù)據(jù)得： （1）根據(jù)最大挖掘高度確定 （3.3） 式中，先確定再根據(jù)確定，代入數(shù)據(jù)得： （2）根據(jù)最大挖掘深度確定 （3.4） 代入數(shù)據(jù)，其中以負(fù)值代入得: （1）鏟斗轉(zhuǎn)角要滿足最大挖掘高度要求 （3.5） 要滿足最大挖掘半徑要求 （3.6） （2）要滿足最大挖掘深度 為使卸料干凈要滿足下式 （3.7） 綜合以上結(jié)果得表3-2： 表3-2機(jī)構(gòu)轉(zhuǎn)角范圍

10、 角度 37 40 圖3-1為機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖，CJ為水平線，在此進(jìn)行符號(hào)說明見表3-3 表3-3 符號(hào)說明 CA CB AB DF FE DE QG QK GK 符號(hào) 符號(hào) 圖3-1正鏟挖掘機(jī)示意圖 設(shè)液壓缸全伸與全縮的長(zhǎng)度為、，并假定液壓缸鉸點(diǎn)B不在動(dòng)臂中心線CF上，且,液壓缸起始力臂，終止力臂為。 （3.8） （3.9） 設(shè) ， ，，根據(jù)液壓缸設(shè)計(jì)要求，，，設(shè)計(jì)時(shí)可以初

11、選。 通過解三角形和，、分別表示動(dòng)臂在和時(shí)的位置。 （3.10） （3.11） 令，，，可得下式： （3.12） （3.13） 、、、中任意一個(gè)，即可確定其余三個(gè)參數(shù)?，F(xiàn)令，， ，通過參考樣機(jī)和經(jīng)驗(yàn)公式確定。將上述參數(shù)帶入3.12式和3.13式得： 由上述求得的值可以確定出,,. 見圖3-1，設(shè)鉸點(diǎn)D、E，斗桿液壓缸、，，，,F點(diǎn)起始起始力臂為，終止力臂為，令。利用同理利用動(dòng)臂液壓缸的求法可以求得斗桿液壓缸和鉸點(diǎn)位置，這里不再進(jìn)行推導(dǎo)，直接計(jì)算。 （3.14） 令，，帶入數(shù)據(jù)得： 則令，，，，， （3.15） （3

12、.16） 將數(shù)據(jù)帶入3.15式與3.16式得：，。初選，可得:,,. 見圖3-1，設(shè)液壓缸鉸點(diǎn)、，，，，液壓缸始末長(zhǎng)度分別為、。根據(jù)三角形余弦定理的下式： （3.17） 由于鏟斗是一個(gè)相對(duì)獨(dú)立的部分，根據(jù)參考樣機(jī)法，初定，，，，結(jié)合上文求得的轉(zhuǎn)角范圍帶入3.17式得：、、 現(xiàn)在正鏟挖掘機(jī)的工作裝置已全部求解出來，綜合見表3-4： 表3-4正鏟挖掘機(jī)工作裝置參數(shù) 長(zhǎng)度（m） 長(zhǎng)度（m）

13、 角度（。） 0 0 70 0 3．4傳動(dòng)角檢驗(yàn) 對(duì)于油缸驅(qū)動(dòng)，其傳動(dòng)角可以從圖3-2中可以求出以油缸作為驅(qū)動(dòng)的四桿機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)角。 圖3-2油缸驅(qū)動(dòng)傳動(dòng)角 （3-18） (3-19) 利用3-18式，結(jié)合MATLAB軟件可以求解出動(dòng)臂最小傳動(dòng)角，斗桿最小傳動(dòng)角，鏟斗最小傳動(dòng)角，可知設(shè)計(jì)符合要求。 四、機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析 本次設(shè)計(jì)利用UG軟件結(jié)合上文求出的數(shù)據(jù)，繪制出挖掘機(jī)工作裝置的三維模型及其裝配圖（主要部件，其余省略）,見圖4-1：

14、 圖4-1 機(jī)構(gòu)三維模型 將三維模型導(dǎo)入ADMADS軟件中（見圖4-2），建立轉(zhuǎn)動(dòng)副和移動(dòng)副，用ADAMS中的step函數(shù)進(jìn)行運(yùn)動(dòng)仿真，然后分析各桿件運(yùn)動(dòng)線圖 圖4-2 ADAMS模型 圖4-3為鏟尖在幾種工況下的運(yùn)動(dòng)軌跡 圖4-3鏟尖運(yùn)動(dòng)軌跡 圖4-4為鏟尖的x-t圖，即鏟尖在x方向的位移與隨時(shí)間t的變化曲線，從圖中可以看出最大挖掘半徑為9.0m，與題目的要求相符合。 圖4-4鏟尖x方向的位移曲線 圖4-5為鏟尖的y-t圖，即鏟尖y方向位移隨時(shí)間t的變化曲線，從圖中可以看出最大挖掘高度為9.5m，最大挖掘深度為3.15米，與題目的要求相符合。 圖4

15、-5鏟尖y方向位移曲線 圖4-6為鏟斗液壓缸角速度隨時(shí)間t的變化曲線圖，液壓缸相對(duì)于液壓桿的運(yùn)動(dòng)是利用ADAMS軟件中step函數(shù)進(jìn)行仿真。從圖中可以看出鏟斗液壓缸在仿真時(shí)間內(nèi)角速度變化出現(xiàn)6個(gè)峰值，要減小角速度的峰值可以在step函數(shù)中延長(zhǎng)仿真時(shí)間。圖中出現(xiàn)“尖點(diǎn)“主要原因是隨著時(shí)間變化的不同的液壓缸依次運(yùn)動(dòng)造成的。 4-6鏟斗液壓缸角速度變化曲線 圖4-7為鏟斗液壓缸的角加速度的變化曲線，從圖中看出角加速度有突變，其原因?yàn)椴煌簤焊滓来芜\(yùn)動(dòng)造成的，要減小加速度的峰值可以在step函數(shù)中延長(zhǎng)仿真時(shí)間。 圖4-7鏟斗液壓缸的角加速度曲線 其余液壓缸的角速度與角加速度的

16、變化曲線見下圖。 圖4-8斗桿液壓缸角速度變化曲線圖 4-9斗桿液壓缸角加速度變化曲線圖 4-10動(dòng)臂液壓缸角速度變化曲線圖 4-11動(dòng)臂液壓缸角加速度變化曲線圖 下圖為鏟斗，斗桿、動(dòng)臂速度與加速度的變化曲線圖 圖4-12鏟斗運(yùn)動(dòng)速度 圖4-13鏟斗運(yùn)動(dòng)加速度 圖4-13斗桿運(yùn)動(dòng)速度 圖4-14斗桿運(yùn)動(dòng)加速度 圖4-15動(dòng)臂運(yùn)動(dòng)速度 圖4-16動(dòng)臂運(yùn)動(dòng)加速度 表4-1 誤差計(jì)算 挖掘高度 挖掘深度 挖掘半徑 動(dòng)臂轉(zhuǎn)角范圍 斗桿轉(zhuǎn)角

17、范圍 鏟斗轉(zhuǎn)角范圍 設(shè)計(jì)值 130 實(shí)測(cè)值 82 79 75 絕度誤差 2.1% 3.1% 0.6% 0.4% 2.2% 43% 由于為了滿足鏟斗油缸傳動(dòng)角大于30度，因此鏟斗轉(zhuǎn)角范圍無法達(dá)到130度，而最多可轉(zhuǎn)75度，造成的后果就是挖掘機(jī)作業(yè)范圍減小，可采取的措施是斗桿機(jī)構(gòu)采用六連桿機(jī)構(gòu)。由于從表4-1可知挖掘機(jī)作業(yè)誤差小于5%，滿足工程要求，因此可以不必重新設(shè)計(jì)斗桿機(jī)構(gòu)。 五、 實(shí)驗(yàn)臺(tái)搭建模型 同過以上設(shè)計(jì)與分析，在機(jī)械原理實(shí)驗(yàn)臺(tái)上搭建模型驗(yàn)證機(jī)構(gòu)的可行性，圖像如下： 圖5-3 斗桿機(jī)構(gòu) 5-4 鏟斗

18、機(jī)構(gòu) （a） （b） 圖5.5 模型總成 六、參考文獻(xiàn) [1]《單斗液壓挖掘機(jī)（第二版）》同濟(jì)大學(xué)編，中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1986 [2]《液壓正鏟挖掘機(jī)機(jī)構(gòu)尺寸參數(shù)的確定方法》，廖漢元，武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),1977 [3]《裝載機(jī)鏟斗基本參數(shù)的確定》關(guān)志剛，水利電力機(jī)械，2003 七、附錄 附錄一 機(jī)體尺寸和工作尺寸經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表 附錄二 機(jī)構(gòu)計(jì)算MATLAB程序 % % clc clear; L1=4.3; L2=3.3; L3=2; R0_min=4.2; R1_max=9.06; R2_max=8.7; H1_m

19、ax=3.2; H2_max=9.53; x_c=0.5; y_c=2.7; zeta=pi*25/180; L5=1.2; L9=1.0; k1=1.0; k2=1.0; [theta]=fun_theta(L1,L2,L3,R0_min,R1_max,H1_max,H2_max,x_c,y_c,zeta);%計(jì)算夾角范圍 [L7,L11_max,L11_min,alpha12]=fun_arm_cylider(theta(1,1),theta(1,2),L5,k1)%計(jì)算臂鉸位置 [L8,L22_max,L22_min,alpha34]=fun_link_cylide

20、r(theta(2,1),theta(2,2),L9,k2)%計(jì)算斗桿鉸位置 theta_=theta*(180/pi) gamma1=[]; gamma2=[]; i=1;%%%尋找最小傳動(dòng)角 theta1=theta(1,2); while (theta1<=theta(1,1)) phi1(i)=alpha12+theta1; gamma1(i)=fun_driving_angle(L5,L7,phi1(i)); i=i+1; theta1=theta1+0.001; end gamma1_min=min(gamma1')*(180

21、/pi) i=1; theta2=theta(2,2); while (theta2<=theta(2,1)) phi2(i)=theta2-alpha34; gamma2(i)=fun_driving_angle(L8,L9,phi2(i)); theta_2(i)=theta2; i=i+1; theta2=theta2+0.001; end gamma2_min=min(gamma2')*(180/pi) subplot(1,2,1),%畫傳動(dòng)角的變化 plot(phi1,gamma1); subplot(1,2,2),

22、 plot(phi2,gamma2); %計(jì)算動(dòng)臂缸鉸 %輸入動(dòng)臂轉(zhuǎn)角范圍，以及初選L5值 %輸出L7，以及液壓缸的長(zhǎng)度 function [L7,L_max,L_min,alpha12]=fun_arm_cylider(theta_max,theta_min,L5,k) lambda=1.9; alpha12=atan((sin(theta_max)-lambda/k*sin(theta_min))/(lambda/k*cos(theta_min)-cos(theta_max))); alpha=alpha12+theta_max; beta=alpha12+theta_

23、min; s=((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))+sqrt((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))^2-4*(lambda^2-1)^2))/(2*(lambda^2-1)); r=sqrt(s^2+1-2*s*cos(beta)); L7=s*L5; L_min=r*L5; L_max=lambda*L_min; %計(jì)算斗桿液壓缸 %輸入轉(zhuǎn)角范圍，及k值 %輸出 function [L8,L_max,L_min,alpha34]=fun_link_cylider(theta2_max,theta2_min

24、,L9,k) lambda=1.7; alpha34=atan((lambda/k*sin(theta2_min)-sin(theta2_max))/(lambda/k*cos(theta2_min)-cos(theta2_max))); alpha=theta2_max-alpha34; beta=theta2_min-alpha34; s=((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))+sqrt((2*lambda^2*cos(beta)-2*cos(alpha))^2-4*(lambda^2-1)^2))/(2*(lambda^2-1)); r=sq

25、rt(s^2+1-2*s*cos(beta)); L8=s*L9; L_min=r*L9; L_max=lambda*L_min; %L1,L2,L3桿長(zhǎng) %R0_min最小挖掘半徑，R1_max最大挖掘半徑 %H1_max最大挖掘深度，H2_max最大挖掘高度 %計(jì)算夾角范圍 function [theta]=fun_theta(L1,L2,L3,R0_min,R1_max,H1_max,H2_max,x_c,y_c,zeta) theta=[]; theta2_max=acos((L1^2+L2^2-(R1_max-L3-x_c)^2)/(2*L1*L2)); t

26、heta2_min=acos((L1^2+L2^2-(y_c-L3*sin(zeta))^2-(R0_min-L3*cos(zeta)-x_c)^2)/(2*L1*L2)); L4_max=sqrt(L1^2+L2^2-2*L1*L2*cos(theta2_max)); theta1_max=asin((H2_max-L3-y_c)/L4_max)+asin(L2*sin(theta2_max)/L4_max); theta1_min=asin((-H1_max-y_c+L2+L3)/L1); theta3_max1=5*pi/2-theta1_max-theta2_max; the

27、ta3_max2=pi+asin(L1*sin(theta2_max)/L4_max); if(theta3_max1>theta3_max2) theta3_max=theta3_max1; else theta3_max=theta3_max2; end theta3_min=2*pi-theta1_max-theta2_max-zeta; theta(1,1)=theta1_max; theta(1,2)=theta1_min; theta(2,1)=theta2_max; theta(2,2)=theta2_min; theta(3,1)=theta3_max; theta(3,2)=theta3_min; %計(jì)算傳動(dòng)角 %已知三角形相鄰兩邊及其夾角，求length1邊所對(duì)的角 % function [gamma]=fun_driving_angle(length1,length2,phi) length3=sqrt(length1^2+length2^2-2*length1*length2*cos(phi));%計(jì)算第三條邊 gamma=acos((length2^2+length3^2-length1^2)/(2*length2*length3));%計(jì)算角度