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I 本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 論 文 題 目 剪式汽車升降臺(tái)的設(shè)計(jì) 專 業(yè) 學(xué)生姓名 班 級(jí) 學(xué) 號(hào) 指導(dǎo)教師 二 年 月 日 II 摘 要 剪式汽車升降臺(tái)不論是在工業(yè)生產(chǎn)還是我們的日常生活中都有著重要的作用 給我 們帶來的利益是非常的多 升降臺(tái)的功能特色是非常多的 在我們生活中我們?cè)诤芏嗟?商務(wù)大廈都會(huì)用到電梯 升降臺(tái)就如電梯的性能大同小異 我們?cè)谑褂蒙蹬_(tái)的時(shí)候也 可以針對(duì)自己的需求對(duì)升降臺(tái)進(jìn)行設(shè)置 根據(jù)本課題的研究是適用于剪式汽車升降臺(tái) 根據(jù)實(shí)際需求擬采取如下 選擇液壓 缸為動(dòng)力 以剪叉式為傳動(dòng)形式 主體機(jī)構(gòu)采用剪叉式結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 對(duì)剪叉式升降臺(tái)關(guān)鍵 零部件進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算與校核 經(jīng)過驗(yàn)證能實(shí)現(xiàn)預(yù)期的設(shè)計(jì)目標(biāo)和要求 關(guān)鍵詞 升降臺(tái) 剪式 升降臺(tái) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) III ABSTRACT Scissor car lifts either in industrial production or in our daily lives has an important role Our interest is to bring very much Features lifting platform is very much in our lives we use lift in many commercial buildings are lifting platform elevator as similar performance we use the time to be lifting platform for their own needs on the lifting platform set According to the study of this project it is suitable for Scissor car lifts According to the actual needs to be taken as follows Select the cylinder as the driving force for the drive in the form of scissors the main mechanism using scissor structure design Scissor lift platform for key parts design calculation and verification proven to achieve the desired design goals and requirements Keywords lifting platform scissor lifting platform structural design IV 目 錄 摘 要 II ABSTRACT III 第 1 章 緒 論 1 1 1 課題條件 1 1 2 課題的研究意思 1 1 3 升降臺(tái)國(guó)內(nèi)研究發(fā)展情況 1 1 4 升降臺(tái)國(guó)外發(fā)展現(xiàn)狀和發(fā)展趨向 3 第 2 章 汽車升降臺(tái)總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 5 2 1 汽車升降臺(tái)結(jié)構(gòu)確定 5 2 1 1 汽車升降臺(tái)整體結(jié)構(gòu)形式及基本組成 5 2 1 2 汽車升降臺(tái)各零部件之間的連接關(guān)系 5 2 2 確定剪式汽車升降臺(tái)的各結(jié)構(gòu)尺寸 6 2 2 1 建立轎車模型 6 2 2 2 剪式汽車升降臺(tái)主要結(jié)構(gòu)尺寸確定 6 2 3 汽車升降臺(tái)在地面上安裝尺寸 8 2 4 剪式汽車升降臺(tái)各部件重量 9 2 5 初定電機(jī)功率 9 2 6 汽車升降臺(tái)主要技術(shù)參數(shù) 10 2 7 本章小結(jié) 10 第 3 章 汽車升降臺(tái)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核 12 3 1 剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)力學(xué)模型 12 3 1 1 汽車升降臺(tái)構(gòu)力學(xué)模型建立與分析 5 12 3 1 2 汽車升降臺(tái)構(gòu)關(guān)鍵參數(shù)研究與確定 7 13 3 1 3 計(jì)算液壓缸的推力 14 3 2 汽車升降臺(tái)的力學(xué)分析與計(jì)算 8 14 3 2 1 汽車升降臺(tái)最低狀態(tài)時(shí) 各臂受力情況 15 3 2 2 汽車升降臺(tái)舉升到最高位置時(shí) 各臂受力情況 16 V 3 2 3 剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)主要受力桿件強(qiáng)度校核計(jì)算 17 3 3 本章小結(jié) 23 第 4 章 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 24 4 1 確定液壓系統(tǒng)的主要參數(shù) 15 24 4 1 1 載荷的組成與計(jì)算 24 4 1 2 初選系統(tǒng)壓力 26 4 1 3 計(jì)算液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸 26 4 1 4 確定液壓泵的參數(shù) 18 28 4 2 管道尺寸的確定 29 4 3 油箱容量的確定 30 4 4 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 30 4 5 本章小結(jié) 32 總結(jié) 33 參考文獻(xiàn) 34 致 謝 35 1 第 1 章 緒 論 1 1 課題條件 本課題主要是針對(duì)剪式汽車升降臺(tái)的設(shè)計(jì) 升降臺(tái)現(xiàn)代物流 裝卸 生產(chǎn)和維護(hù)大 型設(shè)備等廣泛的應(yīng)用 隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展 科學(xué)技術(shù) 社會(huì)競(jìng)爭(zhēng)越來越激烈的進(jìn)步 以提 高生產(chǎn)速度 降低了勞動(dòng)強(qiáng)度 并自動(dòng)生產(chǎn)過程中 旨在減少人力和物力資源 并能完 成其任務(wù)的升降臺(tái) 種相對(duì)寬高空作業(yè)平臺(tái) 可根據(jù)不同的用途 該平臺(tái)的升降結(jié)構(gòu) 在電力傳輸和規(guī)格可用不同的選擇和設(shè)計(jì)的形式 機(jī)械傳動(dòng)零件加工相對(duì)要求不高 結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單 易于加工 易于維護(hù) 以及強(qiáng)大 的適應(yīng)環(huán)境 耐沖擊性 并能實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確到位的能力 不污染環(huán)境 一個(gè)安全 可靠的剪 叉式升降機(jī)叉的開發(fā) 將有助于確保安全性 它具有一定的實(shí)用價(jià)值 1 2 課題的研究意思 升降臺(tái) 無論是在工業(yè)生產(chǎn)和日常生活中具有重要的作用 給我們帶來多少好處 特點(diǎn)升降臺(tái)是非常在我們的生活 當(dāng)電梯平臺(tái)上來相似的性能 使用升降臺(tái) 當(dāng)你可以 在升降臺(tái)根據(jù)自己的需求明顯的提升平臺(tái) 為我們的作用是相當(dāng)大的 升降臺(tái)在我們的生產(chǎn)已經(jīng)變得如此普遍 起著重要的作用 在我們的生產(chǎn) 尤其是 在加載高空 現(xiàn)在經(jīng)濟(jì)的持續(xù)增長(zhǎng) 適應(yīng)公司的需求 不斷提高生產(chǎn)效率 現(xiàn)在在高空作業(yè)較多 高空升降臺(tái) 所以當(dāng)我們帶來了重要的作用的 升降臺(tái)是漲還是跌 我們可以提供一個(gè)安全和穩(wěn)定的平臺(tái) 在蜘蛛俠的時(shí)候 我們 可以給我們的安全保護(hù) 升降臺(tái)不僅在生產(chǎn)中起重要作用 在我們的生活中應(yīng)用很重要 也很受歡迎 在酒 店 休閑和大眾影院娛樂等 這一切干凈舒適是第一 所以我們必須保持清潔 1 3 升降臺(tái)國(guó)內(nèi)研究發(fā)展情況 改革開放三十年來 城市建設(shè)日新月異的中國(guó)和發(fā)展 在中國(guó) 升降臺(tái)的健康發(fā)展 升降臺(tái)作為人們的垂直運(yùn)輸后已行遍的世界 吸引外國(guó)投資 合作辦廠 1978 年 一個(gè) 重要的決定和改革開放 11 第三次全體會(huì)議 我們的自主研發(fā) 生產(chǎn) 平臺(tái)開發(fā)的吊裝階 段 解除由大量的合資企業(yè)安裝平臺(tái)升降臺(tái)的工廠運(yùn)行期間 引進(jìn)外資 如 成立于 1980 年 7 月 4 日中國(guó)迅達(dá)電梯有限公司 升降臺(tái) 是中國(guó)工程機(jī)械股份有限公司 香港 怡和迅達(dá)迅達(dá) 遠(yuǎn)東 有限公司 合資 3 機(jī)械行業(yè)在中國(guó)自從改革開放后第一家合資企 業(yè) 該公司設(shè)立在中國(guó) 掀起了熱潮升降臺(tái) 1984 年 12 月 1 日 引進(jìn)外資 平臺(tái)公司在天 津 中國(guó)國(guó)際信托投資公司和升降臺(tái)美國(guó)奧的斯合資天津奧的斯電梯升降臺(tái) 公司正式 成立 吸引外國(guó)投資 合作辦廠 不僅有助于中國(guó)本土升降臺(tái)的進(jìn)一步發(fā)展 同時(shí)也對(duì)中國(guó) 城市發(fā)展的顯著而深遠(yuǎn)的影響 自 1979 年以來 升降臺(tái) 產(chǎn)量迅速增加 不僅如此 該 2 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)已經(jīng)發(fā)生了變化顯著 老平臺(tái)升降 DC 已經(jīng)被淘汰 雙速電梯交換 速度電壓逐 漸取代 VVVF 交流變頻調(diào)速變頻調(diào)速秤臺(tái)升降控制系統(tǒng) 一直在通過 PLC 技術(shù)和計(jì)算機(jī) 控制 速度最高梯形達(dá)到 4 米 秒 目前已經(jīng)在行業(yè)的巨大變化 生產(chǎn)條件 升降臺(tái) 員工 素質(zhì)和管理水平有很大提高 因?yàn)槲覀兊募夹g(shù) 以提高很快 這不能歸因于經(jīng)濟(jì)建設(shè)所 確定的一般原則 沒有大規(guī)模的經(jīng)濟(jì)建設(shè) 今天不解除市場(chǎng)上的平臺(tái) 就不會(huì)有自然的 升降臺(tái)產(chǎn)業(yè)的今天 其次 改革開放政策后 改革開放后 中共中央和上海 寧波 溫州 福州 廣州 委員會(huì) 作為城市區(qū)域 自 1985 年以來 它開辟了長(zhǎng)江三角洲 珠江三角 洲和閩東南 環(huán)渤海地區(qū)開辟經(jīng)濟(jì)特區(qū) 據(jù)業(yè)內(nèi)人士專用升降臺(tái) 這些領(lǐng)域?qū)⒊蔀楫a(chǎn)業(yè) 發(fā)展的中國(guó)重點(diǎn)升降臺(tái)上 隨著建立了一大批企業(yè)升降臺(tái) 升降臺(tái)行業(yè)中國(guó)的技術(shù) 規(guī)范的管理 1984 年 6 月 三科中國(guó)工程機(jī)械制造商協(xié)會(huì)分會(huì)工程機(jī)械協(xié)會(huì)在西安召開的升降臺(tái)成立大會(huì)上 升降 臺(tái) 現(xiàn)在是中國(guó)將成為升降臺(tái)的前身 1986 年 1 月 1 日 中國(guó)起重平臺(tái) 的工程機(jī)械 制造商協(xié)會(huì)工程機(jī)械協(xié)會(huì)更名為 中國(guó)工程機(jī)械工業(yè)協(xié)會(huì) 升降臺(tái) 升降協(xié)會(huì) 該平臺(tái) 將升級(jí)為兩個(gè)協(xié)會(huì) 其位于產(chǎn)業(yè)平臺(tái)升降機(jī)成就的歷史 工業(yè)升降臺(tái)都有自己的銷售機(jī) 構(gòu) 1987 年 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) GB 7588 87 提升安全規(guī)則的建造和安裝的 發(fā)布平臺(tái) 標(biāo)準(zhǔn) EN81 1 歐洲標(biāo)準(zhǔn) 為推動(dòng)的建造和安裝 安全平臺(tái) 1985 修訂版 12 月 這個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的 意義是為了保護(hù)生產(chǎn)和安裝的質(zhì)量和平臺(tái)是非常重要的 改革的第一個(gè)十年的開放是為 了改善兒童保健行業(yè)的升降臺(tái)的早期階段 行業(yè)平臺(tái)的枷鎖 不斷發(fā)展 創(chuàng)新 改革開 放十幾年 可以說是僅次于中國(guó) 以提高行業(yè)的開發(fā)平臺(tái) 經(jīng)過十年的創(chuàng)新 在最初幾 年的改革開放 而電梯行業(yè)在中國(guó)國(guó)際吸收新的技術(shù)平臺(tái)升降臺(tái) 相關(guān)的管理制度都在 不斷提高 改革開放后 中國(guó)的城市快速建設(shè)和發(fā)展 更有利于促進(jìn)中國(guó)的產(chǎn)業(yè)升降臺(tái)的發(fā)展在 1997 年繼續(xù)增長(zhǎng) 升降臺(tái)平面總產(chǎn)量去年的好結(jié)果 GDP 這表明 我們正在升降臺(tái)產(chǎn)業(yè) 已經(jīng)比較成熟 以適應(yīng)市場(chǎng)的變化 抓住機(jī)遇的能力 有了很大的提高 1998 年高空作 業(yè)平臺(tái) 升降臺(tái)江南限制 自動(dòng)扶梯和自動(dòng)人行道的國(guó)產(chǎn)品牌在馬來西亞 泰國(guó) 菲律 賓 印尼 新加坡 阿聯(lián)酋 孟加拉國(guó) 埃及 敘利亞 土耳其 阿根廷 澳大利亞 德國(guó) 英國(guó)共售出 荷蘭 意大利 葡萄牙 希臘和近 20 個(gè)其他國(guó)家和中國(guó) 臺(tái)灣和澳 門 升降臺(tái) 產(chǎn)量超過 30200 臺(tái) 隨著中國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展的迅猛發(fā)展 城市建設(shè) 升 降臺(tái) 不僅在高檔寫字樓 商場(chǎng) 也有很大的酒店 蔓延到小區(qū)高樓林立 而且在不斷 改進(jìn)人們生活的角落 不能成為城市建設(shè)缺乏垂直運(yùn)輸?shù)闹袊?guó)有 13 十億人 和世界平均 每升降臺(tái) 1 3 1 10 開發(fā)的占有量 升降臺(tái)巨大的市場(chǎng)吸引了幾乎所有的業(yè)務(wù)關(guān)系的升降臺(tái) 2007 年 中國(guó)政府出臺(tái)了一系列經(jīng)濟(jì)政策 加強(qiáng)宏觀調(diào)控 升降臺(tái)市場(chǎng)逐步企穩(wěn) 規(guī)范 化的軌道 3 1 4 升降臺(tái)國(guó)外發(fā)展現(xiàn)狀和發(fā)展趨向 過去 20 年 在工程行業(yè)升降臺(tái)世界的重大變化已經(jīng)發(fā)生 RT 升降臺(tái) 和 AT 的快速發(fā) 展 地面所有平臺(tái) 的產(chǎn)品 打破了原有產(chǎn)品市場(chǎng)和市場(chǎng)結(jié)構(gòu) 經(jīng)濟(jì)發(fā)展在競(jìng)爭(zhēng)激烈的影響 導(dǎo)致建筑市場(chǎng)的全球趨勢(shì) 進(jìn)一步提升平臺(tái)的整合 世界運(yùn)行升降臺(tái)的年銷售額大約為 750 十億 主要生產(chǎn)國(guó) 美國(guó) 日本 德國(guó) 法國(guó) 意大利等世界領(lǐng)先的公司超過 10 主要是 在北美 日本 亞洲 和歐洲 美國(guó)既是一個(gè) 領(lǐng)導(dǎo)升降臺(tái)技術(shù)的制造商 是世界上最大的市 場(chǎng)之一 但由于日本的快速 發(fā)展和德國(guó)工業(yè)升降臺(tái) RT 和 AT產(chǎn)品的增長(zhǎng) 美國(guó)制造商已經(jīng) 占據(jù)了 20 世紀(jì) 60 70 年代 世界市場(chǎng)的域名已經(jīng)逐漸蠶食 形成聯(lián)合美國(guó) 日本和德國(guó) 潛在的三大支柱 近年來 美國(guó)的經(jīng)濟(jì)復(fù)蘇 市場(chǎng)活 躍 外國(guó)生產(chǎn)商必須競(jìng)爭(zhēng) 美國(guó)生產(chǎn)者 的強(qiáng)度也得到了改善 所述升降臺(tái)特雷克斯的上升為公司即是如此 特雷克斯高空作業(yè)平 臺(tái)公司前身為科林工廠升降臺(tái) 自 1995 年以來 通過一系列兼并業(yè)務(wù) 已 發(fā)展成為世界上 最好的公司之一 自 1970 年以來日本成為升降臺(tái)工程 產(chǎn)品質(zhì)量和數(shù)量 以提高很快 已 出口到歐洲和美國(guó)市場(chǎng)的最大生產(chǎn)商 總產(chǎn)量居世界第一位 自 1992 年以來 由于日元 跌幅在基礎(chǔ)設(shè)施投資和亞洲金融危機(jī)的影響 國(guó)家 每年下降的贊賞 目前 圍繞 3000 歐洲 日本市場(chǎng)的年需求量是相當(dāng)大的市場(chǎng)潛力 這兩個(gè)國(guó)家的歐洲工業(yè)出口商升降臺(tái)的工程 也是一個(gè)進(jìn)口大國(guó) 德國(guó)是歐洲最大的市場(chǎng) 其次是英國(guó) 法國(guó) 意大利等國(guó)家 AT 產(chǎn)品共 享德國(guó)市場(chǎng) 占利勃海爾 格魯夫的 53 16 14 德馬泰克 多田野和特雷克斯各約 10 和 5 大多數(shù)生產(chǎn)商爭(zhēng)相向這些市場(chǎng) 我們也在努力擴(kuò)大產(chǎn)品線 升降臺(tái)車格魯夫 RT 和產(chǎn)品 具有競(jìng)爭(zhēng)優(yōu)勢(shì) 克虜伯公司 購(gòu)買 在 產(chǎn)品還相當(dāng)?shù)膶?shí) 力 該公司還準(zhǔn)備生產(chǎn)升降臺(tái)履帶 馬 尼拉突然沃克履帶式升降臺(tái)產(chǎn)業(yè)占優(yōu)勢(shì) 但他也希望得到在升降臺(tái)的產(chǎn)品的其他領(lǐng)域一樣 的影響力 一些傳統(tǒng)的升降臺(tái)廠商合作 大多集中在商業(yè)合同或銷售許可協(xié)議 兼并和收 購(gòu)的全上面進(jìn)行了許可證 風(fēng)險(xiǎn)小 有一個(gè)在 業(yè)界的先河 然而 根據(jù)生產(chǎn)許可協(xié)議 往往 在之后結(jié)束的最后期限 由于 產(chǎn)權(quán)糾紛 特雷克斯與日本 IHI 公司有歷史聯(lián)系升降臺(tái)提升 了公司的平臺(tái) 有人特雷克斯與 IHI 合作伙伴關(guān)系視為可行的貿(mào)易許可證的說明 然而 這樣的協(xié)議不能持久 其結(jié) 果只是特雷克斯呼吁 IHI 控制的加強(qiáng) 或者尋找一個(gè)獨(dú)立于平 臺(tái)的履帶起重生產(chǎn) IHI 目前尚未建立的市場(chǎng)份額在北美 只能起到分包商的角色 自 1999 年以來英國(guó)格魯夫公司已經(jīng)開始銷售神鋼履帶式升降臺(tái)和城市升降臺(tái) 多田野和日立 建機(jī)公司簽訂于 1978 年與對(duì)方提供的產(chǎn)品 產(chǎn)品線延伸合作協(xié)議雙方 但收效甚微 在國(guó) 內(nèi)市場(chǎng)也正在萎縮 日立建機(jī) 1999 年 2 月宣布 將再次考慮流動(dòng)性的升降臺(tái)的擴(kuò)大生產(chǎn)和 銷售 多 領(lǐng)域的合作領(lǐng)域 多田野和公司想在美國(guó)的生產(chǎn)基地 但 時(shí)機(jī)尚未成熟 它有多種 類型的產(chǎn)品允許收入的多樣化 特雷克斯采礦設(shè)備業(yè)務(wù)已完成吊裝設(shè)備 包括 AT 和 RT產(chǎn) 品 自動(dòng) 升降臺(tái) 升降臺(tái)履帶式 塔式機(jī)兩個(gè)裝卸 吊裝和搬運(yùn) 根據(jù)其經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)的鏈接 皮帶挖掘機(jī)制造公司成為平臺(tái)的第一制造商之一桁架臂升降 但該公司擁有直升機(jī)停機(jī)坪 4 住友挖掘機(jī)業(yè)務(wù)在日本和美國(guó) 包括鏈接 帶 分開 這是基于升降臺(tái)和挖掘機(jī)屬于不同的 行業(yè)上 利勃海爾既生產(chǎn)挖掘機(jī) 還生產(chǎn)和升降塔平臺(tái)升降臺(tái)的流動(dòng) 也在 愛爾蘭的生產(chǎn) 容器的升降臺(tái)的處理 其公司是獨(dú)立的實(shí)體 5 第 2 章 汽車升降臺(tái)總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2 1 汽車升降臺(tái)結(jié)構(gòu)確定 2 1 1 汽車升降臺(tái)整體結(jié)構(gòu)形式及基本組成 本設(shè)計(jì)的內(nèi)容為雙層剪式汽車升降臺(tái) 剪式汽車升降臺(tái)的發(fā)展較迅速 種類很齊全 按照剪刀的大小分為大剪式汽車升降臺(tái) 又叫子母式 還有小剪 單剪 汽車升降臺(tái) 按照驅(qū)動(dòng)形式又可分為機(jī)械式 液壓式 氣液驅(qū)動(dòng)式 按照安裝形式又可以分為藏地 安裝 地面安裝 因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)所要舉升的重量為 2t 以下的轎車 所以采用大剪式液壓驅(qū) 動(dòng)汽車升降臺(tái) 為了適合大小維修廠 對(duì)地基沒有過多要求 地面安裝即可 整體結(jié)構(gòu) 形式如圖 2 1 所示 圖 2 1 剪式汽車升降臺(tái)整體結(jié)構(gòu)形式 1 底板 2 桿件 1 3 液壓缸 4 桿件 2 5 小桿件 1 6 主板 7 小桿件 2 8 子板 9 小桿件 2 剪式液壓平板汽車升降臺(tái)由機(jī)架 液壓系統(tǒng)等組成 設(shè)置限位裝置 升程自鎖保護(hù) 裝置等以保證汽車升降臺(tái)安全使用 保障維修工人的生命安全 剪式汽車升降臺(tái)有兩組 完全相同的汽車升降臺(tái)構(gòu) 分別放于左右兩側(cè)車輪之間 因兩側(cè)結(jié)構(gòu)完全相同 可以左 右互換 汽車升降臺(tái)由電氣系統(tǒng)控制 由液壓系統(tǒng)輸出液壓油作為動(dòng)力驅(qū)動(dòng)活塞桿伸縮 帶動(dòng)兩側(cè)舉升臂同時(shí)上升 下降 鎖止 5 汽車升降臺(tái)一側(cè)上下端為固定鉸支座 舉升臂由銷連接固定在鉸支座上 另一側(cè)上 下端為滑輪滑動(dòng) 舉升臂通過軸與滑輪連接 汽車升降臺(tái)在工作過程中 以固定鉸支座 一側(cè)為支點(diǎn) 滑輪向內(nèi)或向外滑動(dòng) 使汽車升降臺(tái)上升下降 當(dāng)達(dá)到適當(dāng)?shù)呐e升位置時(shí) 利用液壓缸上的機(jī)械鎖鎖止 剪式汽車升降臺(tái)使用方便 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 占地面積小 適用 大多數(shù)轎車 汽車的檢測(cè) 維修及保養(yǎng) 安全可靠 4 2 1 2 汽車升降臺(tái)各零部件之間的連接關(guān)系 汽車升降臺(tái)的工作是靠液壓缸活塞桿的運(yùn)動(dòng)實(shí)現(xiàn)舉升下降的 液壓缸固定在下外側(cè) 舉升臂上通過軸連接 活塞桿作用在上端軸上 軸直接連接兩舉升臂 如圖 2 1 所示 活 塞桿向外伸出時(shí) 帶動(dòng)舉升臂向上運(yùn)動(dòng) 各舉升臂必須相互聯(lián)系 采用螺栓連接 圖中 6 左側(cè)用軸連接 因各鉸接處均有摩擦 所以采用潤(rùn)滑脂潤(rùn)滑 舉升臂向上運(yùn)動(dòng)時(shí) 通過 軸帶動(dòng)滑輪滑動(dòng) 舉升臂 軸與滑輪之間需使用鍵進(jìn)行周向固定 力才能相互傳遞 軸 兩端用彈性擋圈固定 防止臂和滑輪外移 連接螺栓處用止動(dòng)墊圈固定鎖止 固定鉸支 座處用銷鏈接 銷通過鎖止螺釘鎖止 底座通過地腳螺栓固定于地面上 這樣汽車升降 臺(tái)才能正常工作 2 2 確定剪式汽車升降臺(tái)的各結(jié)構(gòu)尺寸 2 2 1 建立轎車模型 為使汽車升降臺(tái)使用范圍廣 本設(shè)計(jì)首先建立了一個(gè)轎車模型 根據(jù)表 2 1 所列車身 參數(shù)信息 表 2 1 參數(shù)信息 根據(jù)奧迪和尼桑轎車的車身信息確定一個(gè)使用較廣的車模 它的車身參數(shù)有車身長(zhǎng) 4 7m 寬 1 75m 高 1 5m 軸距 2 1m 前后輪距平均為 1 5m 車自重 1 5t 該轎車模型 集尼桑轎車外型 奧迪外型于一體 具有較廣的代表性 2 2 2 剪式汽車升降臺(tái)主要結(jié)構(gòu)尺寸確定 1 剪式汽車升降臺(tái)已知的主要技術(shù)參數(shù)如表 2 2 所示 表 2 2 主要技術(shù)參數(shù) 技術(shù)數(shù)據(jù) 數(shù)值 單位 舉升重量 2 T 舉升高度 330 1850 Mm 提升時(shí)間 60 S 要求汽車升降臺(tái)的提升速度是經(jīng) 1min 時(shí)間內(nèi)汽車升降臺(tái)能升高到 2m 實(shí)際升高 1 65m 并且汽車升降臺(tái)在各高度工作時(shí) 都能自鎖 2 汽車升降臺(tái)各部分尺寸 1 支撐平臺(tái)尺寸 5 因剪式汽車升降臺(tái)放于兩輪胎的下部 所以汽車升降臺(tái)在使用過程中要保證汽車升 降臺(tái)平板不能短于轎車軸距 根據(jù)轎車軸距為 2 1m 轎車輪胎直徑一般不超過 700mm 為了避免過短 汽車升降臺(tái)平臺(tái)兩端與輪胎邊緣要有一定的距離 取平臺(tái)邊距輪胎邊緣 之間距離為 450mm 則平臺(tái)外型長(zhǎng) La 2100 450 2 700 2 20 4420 平臺(tái)寬一般為 500mm 600mm 左右 本設(shè)計(jì)取平臺(tái)寬為 Bp 600mm 舉升時(shí) 重量作用在整個(gè)平臺(tái)上 力并不集中 所以平臺(tái)不宜過厚 增加汽車升降臺(tái)重量 取外型高為 180mm 實(shí)厚為 車身信息 車型 奧迪 A4L2 0T標(biāo)準(zhǔn)版 日產(chǎn)尼桑騏達(dá) 車身長(zhǎng) 寬 高 mm 4763 1826 1426 4250 1695 1535 前輪距 1564 1480 后輪距 1550 1485 軸距 2869 2600 前輪規(guī)格 225 55R16 185 65R15 后輪規(guī)格 225 55R16 185 65R15 7 5mm 只在四周加工凸臺(tái)邊緣 平臺(tái)尺寸如圖 2 2 所示 圖 2 2 平臺(tái)尺寸 2 舉升臂尺寸 因平臺(tái)長(zhǎng) La 4420mm 固定鉸支座和滑動(dòng)滾輪分別放于平臺(tái)下 降低到最低點(diǎn)時(shí)舉 升臂不能超出平臺(tái)邊緣 與汽車相干涉 所以固定鉸支座和滑動(dòng)滾輪要與平臺(tái)有一定的 距離 取支座距平臺(tái)邊緣的距離為 1150mm 則固定鉸支座與滑動(dòng)滾輪之間距離 1995mm 汽車升降臺(tái)壓縮到最低位置時(shí) 汽車升降臺(tái)高為 936mm 底座到平臺(tái)面的距離 如圖 2 3 所示底座厚為 30mm 軸承直徑 D 80mm 軸承處軸徑 Dz 50mm 為了避免軸 承直接磨損底座 在設(shè)計(jì)時(shí) 軸承滑道厚為 23mm 滑道寬為 20mm 滑道長(zhǎng)為 977mm 上下兩滾輪之間的距離為 718 85mm 根據(jù)勾股定理求舉升臂長(zhǎng) L 求得 L 2770mm 舉 升臂寬 100mm 厚為 16mm 圖 2 3 汽車升降臺(tái)壓縮到最低點(diǎn)時(shí)的狀態(tài) 3 汽車升降臺(tái)升高到 2m 時(shí)尺寸變化 汽車升降臺(tái)向上舉升時(shí) 軸承滾動(dòng) 液壓系統(tǒng)向上伸縮 固定鉸支座和軸承之間距 離縮短 平臺(tái)與底座之間距離越來越大 汽車升降臺(tái)升高到 2 49m 時(shí) 汽車升降臺(tái)上下 兩軸承之間的距離為 1820mm 因舉升臂長(zhǎng) L 2770mm 固定鉸接處與軸承之間的距離為 Lb 由勾股定理 Lb 1994mm 滑動(dòng)輪滑動(dòng)距離 Lx 2603 1994 609mm 汽車升降臺(tái)升高到 2 49m 時(shí) 結(jié)構(gòu)狀態(tài)如圖 2 4 所示 圖 2 4 升高到最高時(shí)汽車升降臺(tái)主視圖和右視圖 8 因應(yīng)本文的舉升臂寬為 100mm 所以連接處螺栓軸徑適當(dāng)取 Ds 36mm 軸承處軸徑 取 Dz 50mm 滑輪總寬為 16mm 與滑道實(shí)際接觸尺寸為 16mm 另外 4mm 為階梯凸臺(tái) 直 接與軸承接觸 進(jìn)行軸向定位 2 3 汽車升降臺(tái)在地面上安裝尺寸 考慮到維修廠的地面情況 剪式汽車升降臺(tái)平放于地面就可以 采用 M18 的地腳螺 栓固定 汽車升降臺(tái)兩端各焊接一三角臺(tái) 便于汽車上升 根據(jù)轎車寬為 1 75m 前后輪 距平均為 1 5m 左右兩輪臺(tái)內(nèi)側(cè)邊緣之間的距離為 700mm 汽車升降臺(tái)之間要有一定的 距離供維修工人走動(dòng) 為了滿足以上尺寸要求 汽車升降臺(tái)平臺(tái)之間的距離約取 805 mm 平 臺(tái)長(zhǎng)約 4420mm 汽車升降臺(tái)左右結(jié)構(gòu)完全相同 設(shè)備控制箱可以左右互換 如果汽車升 降臺(tái)平臺(tái)直接與汽車底盤接觸 對(duì)汽車底盤磨損嚴(yán)重 所以平臺(tái)上端放硬質(zhì)橡 如圖 2 5 所示 圖 2 5 地面安裝尺寸示意圖 2 4 剪式汽車升降臺(tái)各部件重量 查 工程材料手冊(cè) 所知 舉升 起重機(jī)械的板形材料多用 Q275 鋼 Q275 鋼的 9 材料性能如表 2 3 所示 表 2 3 Q275鋼材料性能 6 彈性模量 GPa 泊松比 抗拉強(qiáng)度 MPa 密度 g cm 3 200 220 0 3 490 610 7 85 質(zhì)量基本計(jì)算公式 21 2 1 10WFL 9 式中 W kg 表示鋼的理論質(zhì)量 F mm 2 型鋼截面積 L m 鋼材的長(zhǎng)度 g cm 3 所用材料鋼的密度 1 平臺(tái)的質(zhì)量 kg p 3 160 205 624 05 2 24 05 1204 6 05 7 87 平臺(tái)加工有較薄的邊緣 所以計(jì)算時(shí)數(shù)據(jù)較多 后續(xù)計(jì)算中本文取平臺(tái) 160k pW 2 舉升臂的質(zhì)量 kgWb79 3410 6270 85 在實(shí)際運(yùn)用中 連接處都加工有加強(qiáng)肋 連接處還攜帶一些附件所以取舉升臂質(zhì)量 為 35kg 左側(cè)和右側(cè)汽車升降臺(tái)完全相同 每側(cè)共有四個(gè)舉升臂 則舉升臂重量和為 kgWbz14035 3 底座重量 在實(shí)圖中汽車升降臺(tái)底座并非實(shí)體 但為了計(jì)算方便 本文按實(shí)體計(jì)算 則 本文取底座重量為 Wd 76kg kgd18 760 62 8 7 4 子汽車升降臺(tái)的總質(zhì)量 W 102 97kg 汽車升降臺(tái)總重 kgWdbzWpz 97 6822 2 5 初定電機(jī)功率 剪式汽車升降臺(tái)舉升重量2t 汽車升降臺(tái)自身及附件的重量再加上一部分余量為 0 8t 所以取 W 4 3t 初定電機(jī)功率 不考慮工作過程損失 舉升平臺(tái)上方放有汽車時(shí) 設(shè)計(jì)上升速度為 2 2 wVtS S 2450 700 1450 mm 由公式 2 2 得 0 0242m s 1 45m min wV6045 1 載車板上升功率 Pw 2 3 FV Fw m g 2 4 其中m 4 3kg g 10N kg 由公式 2 4 Fw 4 3 10 43KN Vw取1 45 m min 由公式 2 3 得 Pw 1 04 KW 取6045 13 1 WPK 10 2 6 汽車升降臺(tái)主要技術(shù)參數(shù) 經(jīng)過計(jì)算 整理汽車升降臺(tái)主要數(shù)據(jù) 并列表 如表 2 4 所示 表 2 4 剪式汽車升降臺(tái)主要技術(shù)參數(shù) 舉升重量 3500kg 舉升高度 350 1850mm 實(shí)際上升高度 1850mm 續(xù)表 2 4 剪式汽車升降臺(tái)主要技術(shù)參數(shù) 總寬 2005mm 總長(zhǎng) 4420mm 平臺(tái)長(zhǎng) 寬 4420 600mm 舉升臂長(zhǎng) 2770mm 平臺(tái)間寬 805mm 上升時(shí)間 60s 下降時(shí)間 40s 電機(jī)功率 1 1KW 電源 220V 380V 50Hz 額定油壓 18MPa 整機(jī)重量 800kg 滑輪移動(dòng)距離 609mm 2 7 本章小結(jié) 本章主要將剪式汽車升降臺(tái)的外型尺寸 各部分結(jié)構(gòu)尺寸 各結(jié)構(gòu)的安裝位置確定 出來 為后續(xù)的設(shè)計(jì)工作做好準(zhǔn)備 并根據(jù)現(xiàn)今社會(huì)上使用普遍的轎車種類的車身結(jié)構(gòu) 尺寸 確定了本設(shè)計(jì)的剪式汽車升降臺(tái)的組成結(jié)構(gòu) 包括控制機(jī)構(gòu) 傳動(dòng)機(jī)構(gòu) 執(zhí)行機(jī) 構(gòu) 還有所需的零部件 11 第 3 章 汽車升降臺(tái)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及校核 3 1 剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)力學(xué)模型 剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)具有結(jié)構(gòu)緊湊 承載量大 通過性強(qiáng)和操控性好的特點(diǎn) 因此在現(xiàn) 代物流 航空裝卸 大型設(shè)備的制造與維護(hù)中得到廣泛應(yīng)用 剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)作為舉 升平臺(tái)鋼結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵組成部分 其力學(xué)特性對(duì)平臺(tái)性能產(chǎn)生直接影響 對(duì)于剪式汽車升降 臺(tái)構(gòu)來說 影響其力學(xué)性能的關(guān)鍵因素是舉升油缸的安裝位置 3 1 1 汽車升降臺(tái)構(gòu)力學(xué)模型建立與分析 5 汽車升降臺(tái)之所以斜置 是因?yàn)槠嚿蹬_(tái)右側(cè)為固定鉸支座 左側(cè)為滑動(dòng)鉸支座 平臺(tái)上放有荷載 汽車升降臺(tái)上升過程中 荷載重心相對(duì)前移 在高空中容易前翻 對(duì) 工作人員十分危險(xiǎn) 斜置安裝可以抵制荷載前翻的情況 5 安裝情況如圖 3 1 圖中 F4 與 F6 作用點(diǎn)分別對(duì)應(yīng)平臺(tái)和底座的固定鉸支座位置 F3 與 F5 作用點(diǎn)分別對(duì)應(yīng)平臺(tái)和底 座的滑動(dòng)鉸支座位置 圖 3 1 力學(xué)方案示意圖 為分析方便 本文將平臺(tái)鋼結(jié)構(gòu)和平臺(tái)有效載荷之和簡(jiǎn)化為 W1 剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)自 重載荷為 W3 油缸自重載荷為 Wcy 根據(jù)分析 假設(shè)舉升臂機(jī)構(gòu)自重載荷為 W3 和 油缸自 重載荷為 Wcy 忽略不計(jì) 如圖所示 根據(jù)上一章所定舉升臂與水平線夾角為 定義 d 為液 壓缸下安裝點(diǎn)與舉升臂中心銷孔距離 平行于舉升臂 f 為上安裝點(diǎn)與舉升臂端銷孔距離 定義上下兩鉸接點(diǎn)高度為 Hg 定義滑動(dòng)鉸支座與固定鉸支座之間距離為 Lb 根據(jù)幾何關(guān) 系 液壓缸軸線與水平線夾角 與 有以下函數(shù)關(guān)系 3 1 2tantan Lfdf 由式 3 1 可知 液壓缸軸線與水平線夾角 是d f 的函數(shù) 而當(dāng)d f這2個(gè)參數(shù)確定時(shí) 在 汽車升降臺(tái)構(gòu)升降過程中 隨 變化 平臺(tái)和剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)建立其力學(xué)模型如圖3 2所 12 示 為平臺(tái)簡(jiǎn)化模型 5 圖 3 2 平臺(tái)簡(jiǎn)化模型 假定W1 作用于平臺(tái)中心位置 則當(dāng)平臺(tái)起升 剪刀機(jī)構(gòu)帶動(dòng)滑輪內(nèi)移 則W1 F3 F4 和 有如下關(guān)系 15 B 近似等于L 2 3 2 341FW 3 3 cos0LB 圖 3 3 剪刀機(jī)構(gòu)外載情況 3 4 4cos2sin in in LPFf L 圖 3 2 和圖 3 3 為剪刀汽車升降臺(tái)構(gòu)力學(xué)模型圖 剪叉汽車升降臺(tái)構(gòu) 外載狀況如圖 3 3 所示 3 1 2 汽車升降臺(tái)構(gòu)關(guān)鍵參數(shù)研究與確定 7 分析前述剪式汽車升降臺(tái)構(gòu) 發(fā)現(xiàn) Pmax 和油缸軸線與支架梁之間的夾角 有較大 關(guān)系 給定載荷下 起升油缸夾角越小 則所需推力越大 由分析可知 起升油缸的最小夾 角由 d f 這 2 個(gè)關(guān)鍵的幾何參數(shù)決定 5 因此 上述 4 個(gè)關(guān)鍵參數(shù)可在一定范圍內(nèi)調(diào)整而 不產(chǎn)生干涉 根據(jù)剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)力學(xué)模型式 在 d f 這 2 個(gè)關(guān)鍵幾何參數(shù)允許調(diào)整的 范圍內(nèi)進(jìn)行計(jì)算 研究它們與起升油缸推力 Pmax 的關(guān)系 經(jīng)對(duì) d f 這 2 個(gè)關(guān)鍵參數(shù)的研 究 結(jié)合防止機(jī)構(gòu)幾何干涉 并且不發(fā)生死角現(xiàn)象及制造工藝方面的考慮 確定其值與鉸 鏈固定 f 662mm 3 1 3 計(jì)算液壓缸的推力 1 汽車升降臺(tái)升高到 2m 時(shí)液壓缸的推力 13 汽車升降臺(tái)升高 2m 時(shí) tan 由式 3 1 得汽車升降臺(tái)的重2 HgLb 429710 心不變 F3 和 F4 之間距離 1994mm 由式 3 2 和 3 3 求得 F3 33 413KN 則 F4 1 587KN 將 f 662mm F F3 33 413KN 代入式 3 4 中得到 4 P 128 4KN 2 汽車升降臺(tái)在最低點(diǎn)時(shí)液壓缸的推力 根據(jù)圖 3 3 所示的汽車升降臺(tái)結(jié)構(gòu)尺寸 可求出 角度 tan 13058 15 再根據(jù)式 3 1 解得2tantan Lfdf 9tan62970ta 將 15 39 L 2770mm f 662mm d 0mm 代入到式 3 4 中 解得 液壓缸的最大推力為 P 316 08 KN 由前面分析可知 汽車升降臺(tái)在最低點(diǎn)時(shí) 此時(shí)液壓缸的推力是整個(gè)舉升過程中所 需推力最大值 選擇液壓系統(tǒng)時(shí)根據(jù)推力最大值確定 3 2 汽車升降臺(tái)的力學(xué)分析與計(jì)算 8 剪式汽車升降臺(tái)是一種可以廣泛用于維修廠的汽車升降臺(tái) 具有結(jié)構(gòu)緊湊 外形美 觀 操作簡(jiǎn)便等特點(diǎn) 只需用此種安全可靠的舉升設(shè)備將汽車舉升到一定的高度 即可 實(shí)現(xiàn)對(duì)汽車發(fā)動(dòng)機(jī) 底盤 變速器等進(jìn)行養(yǎng)護(hù)和維修功能 隨著我國(guó)私家車保有量越來 越大 此種型式的汽車升降臺(tái)需求量也會(huì)日益增大 本機(jī)主要性能參數(shù)為 額定舉升載 荷 2t 在載重 2t 情況下 由最低位置舉升到最高位置需 60s 當(dāng)按下下降按鈕使三位四通 閥右位接通 車輛由最高位置降到最低位置需 40s 電動(dòng)機(jī)功率 1 1kW 汽車升降臺(tái)在最 低位置時(shí)的舉升高度為 936mm 最大舉升高度為 2450 mm 工作行程為 1514 mm 剪式汽車升降臺(tái)的結(jié)構(gòu)型式有多種 本設(shè)計(jì)中的汽車升降臺(tái)結(jié)構(gòu)系指液壓驅(qū)動(dòng)的雙 層四輪定位大剪式汽車升降臺(tái)構(gòu) 汽車升降臺(tái)構(gòu)的傳動(dòng)系統(tǒng)為液壓系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)和控制 由 舉升臂內(nèi)安裝的液壓油缸實(shí)現(xiàn)上下運(yùn)動(dòng) 推動(dòng)連接兩側(cè)舉升臂的軸 使安裝在上下位置 的軸承沿滑道滾動(dòng) 實(shí)現(xiàn)汽車升降臺(tái)的上下移動(dòng) 設(shè)備的主要部分有 控制機(jī)構(gòu) 傳動(dòng) 機(jī)構(gòu) 執(zhí)行機(jī)構(gòu) 平衡機(jī)構(gòu)和安全鎖機(jī)構(gòu) 分析剪式汽車升降臺(tái)不同舉升高度的受力情況可知 在給定載荷下 汽車升降臺(tái)舉升 到不同高度時(shí) 所需油缸推力不同 各舉升臂與軸所受的力也不同 為分析方便 在計(jì) 算過程中 本文只分析舉手機(jī)最低點(diǎn)和舉升到最高位置的受力情況即可 3 2 1 汽車升降臺(tái)最低狀態(tài)時(shí) 各臂受力情況 1 與平臺(tái)接觸處的兩鉸接點(diǎn)的力學(xué)分析與計(jì)算 由前一節(jié)分析可知 汽車升降臺(tái)在最低點(diǎn)時(shí) 汽車升降臺(tái)重量均勻的分布在平臺(tái)上 平臺(tái)鋼結(jié)構(gòu)和平臺(tái)有效載荷之和 Wz1 所產(chǎn)生的重力直接作用在滑動(dòng)鉸支座和固定鉸支座 14 上 在最低點(diǎn)時(shí) 舉升臂并不水平放置 存在一很小的角度 tan 因13058 很小 所以計(jì)算過程中本文可以將 Wz1 近似看成作用在平臺(tái)中心位置 Wz1 為舉升重 量與平臺(tái)重量之和 即 g 取 10N kg kNggWptz 2 38 10 26 53 5 3 1 因舉升重量和平臺(tái)質(zhì)量之和由兩側(cè)汽車升降臺(tái)共同承受 所以代入式 3 2 和 3 3 中的 W1 只是 Wz1 的一半 W1 19 1kN 解得 F5 94 2 計(jì)算各舉升臂的受力 圖 3 4 舉升臂受力圖 圖 3 4 為桿 1 的受力情況 F3 作用處為滑動(dòng)鉸支座 根據(jù)受力分析圖列力和力矩平 衡方程 方程如下 解得 6215 2703 65kFk 562 31065 2 9kk 分析計(jì)算結(jié)果 本文可以看到 k1 k2 k6 三個(gè)未知量都與 k5 有關(guān) 只要確定出 k5 的值 其他就能解出 觀察圖 3 1 力學(xué)方案示意圖 本文能夠很快分析出 舉升重量全部 作用在平臺(tái)上 在汽車升降臺(tái)起升瞬間 很小 則 k5 鉸接孔處豎直方向分力很小 幾 乎為零 對(duì)桿件只起連接作用 本文將 k5 取 0 N 則 31 206 125 91 kk 圖 3 5 舉升臂 2受力情況 圖 3 5 所示為舉升臂 2 的受力圖 液壓缸的推力直接作用在連接兩側(cè)舉升臂之間的軸 上 間接作用在舉升臂 2 上 k3 k4 F4x 為未知量 P 316 08 KN 列力和力矩方程 15 2704156215 2cossinsicoco243i1 FxkfPfPkxFk 解得 KNxk95 4601 8 7 通過計(jì)算結(jié)果 本文可以看出液壓缸在瞬間舉升時(shí) 水平方向的分力和固定鉸支座 處的水平方向分力都很大 所以汽車升降臺(tái)的剛度強(qiáng)度一定要滿足要求 否則維修工人 在作業(yè)時(shí)將很危險(xiǎn) 3 2 2 汽車升降臺(tái)舉升到最高位置時(shí) 各臂受力情況 汽車升降臺(tái)升高到 2m 時(shí) 汽車升降臺(tái)滾動(dòng)軸承向內(nèi)滑動(dòng) 609mm 兩腳支座之間的 距離為 1994 4mm 上下兩滑輪之間的距離為 1820mm 舉升臂與水平方向夾角為 液壓缸與水平方向夾角為 液壓缸推力 P 128 4KN 42 70 分析和計(jì)算方法同上 先求舉升臂 1 的受力情況如圖 2 由式 3 2 和 3 3 解得 F3 33 413KN F4 1 587KN 解得 9710219436576kFk 413 69 05 8 k 因舉升到 2m 時(shí) 舉升臂與水平方向夾角為 所以豎直方向力和水平方向力 2 應(yīng)近似相等 取 則KNk6KNk85 162 舉升臂 2 的受力情況如圖 3 6 所示 1940497102cossinsicoco43i1 FxkfPfPkxFk 解得 87 41052 63 xk 3 2 3 剪式汽車升降臺(tái)構(gòu)主要受力桿件強(qiáng)度校核計(jì)算 1 位于上端的滑輪軸的強(qiáng)度校核 軸承軸通過軸承與滑道接觸 作用在滾動(dòng)端的力 F3 均勻作用在兩個(gè)軸承上 兩軸承 之間距離為 556mm 軸承內(nèi)側(cè)與舉升臂接觸 圖 3 9 是滑輪軸的受力圖 剪力圖 彎矩 圖 由圖可知 滑輪軸只受豎直方向力 沒有水平方向的力 所以滑輪軸不發(fā)生扭轉(zhuǎn)變 形 本文從剪力圖和彎矩圖中還可分析出 在長(zhǎng)度為 556mm 的線段內(nèi)橫截面上的剪力 16 FQ 0 而彎矩 M 為一常數(shù) 這種只有彎矩的的情況 稱為純彎曲 所以長(zhǎng)度為 556mm 的線段內(nèi)只發(fā)生彎曲變形 而沒有發(fā)生剪切變形 是彎曲理論中最簡(jiǎn)單的一種情況 由 上面的計(jì)算可以知道 上滑輪軸在汽車升降臺(tái)升高到 2m 時(shí) 受力最大 F3 33 413KN 所以本文只校核汽車升降臺(tái)升到 2m 時(shí)的滑輪軸強(qiáng)度即能說明軸的強(qiáng)度是否合格 圖 3 6 滑輪軸的剪力圖與彎矩圖 對(duì)滑輪軸進(jìn)行強(qiáng)度校核 軸的材料為 45 鋼 19 抗拉強(qiáng)度 60bMPa 35sa 彈性模量 E 為 一般取 軸的直徑 d 50mm 1 軸的彎矩1962GPa 210EGPa 圖如圖 3 6 所示 由圖可知 最大正彎矩 M mNF 25 49 765 723 2 軸的強(qiáng)度校核 MPabPadMW60 301 032max3 式中 M 為橫截面上的彎矩 W 軸的抗彎截面系數(shù) 經(jīng)校核可以看出 軸的截面強(qiáng)度足夠 2 位于下端的滑輪軸的強(qiáng)度校核 最下端軸的校核和最上端軸的校核方法一樣 下端滑輪軸最低點(diǎn)和最高點(diǎn)時(shí)受 力情況一樣 受力圖 剪力圖 彎矩圖如圖 3 7 所示 圖 3 7 下滑輪軸的剪力圖與彎矩 17 下滑輪軸的材料也是 45 鋼 抗拉強(qiáng)度 下滑輪軸受的力為 60bMPa k3 2 軸的直徑 d 50mm KN9 82 17 1 下滑輪軸彎矩圖 如圖 3 7 所示 最大彎矩為 mk 25 47 3 2 下滑輪軸的強(qiáng)度校核 MPabPadMW608 190 1 032max33 校核后可得出軸的強(qiáng)度足夠 3 對(duì)舉升臂 1 和 2 進(jìn)行強(qiáng)度校核 舉升臂 1 和 2 位于汽車升降臺(tái)的上半部分 液壓缸的作用點(diǎn)直接作用在連接舉升臂 2 的軸上 舉升臂 2 和 1 又通過中間螺栓相連 所以 2 和 1 的受力情況比較惡劣 校核時(shí) 只對(duì)這兩個(gè)舉升臂進(jìn)行校核即可 1 舉升臂 1 的強(qiáng)度校核 圖 3 8 舉升臂 1的剪力圖與彎矩圖 因舉升臂為板材 近似梁 所以分析過程中 本文按梁的強(qiáng)度校核方法來分析舉升 18 臂 由圖 3 8 舉升臂 1 的受力圖可以看到 舉升臂既有水平方向的力 又有豎直方向的力 并且兩個(gè)方向的力在同一平面 屬拉伸 壓縮 與彎曲組合變形 11 本文將力進(jìn)行分解 沿舉升臂軸線方向和垂直軸線方向 舉升臂 1 的受力圖 剪力圖 彎矩圖 軸力圖如圖 3 8 所示 由圖所知 舉升臂在中 間截面組合變形最大 11 舉升臂的材料為 Q275 鋼 抗拉強(qiáng)度 彈性490 61bMPa 模量 E 200 220GPa L 為舉升臂長(zhǎng) L 2770mm 舉升臂在最低狀態(tài) 時(shí) 校核過 5 程如下 1 舉升臂的彎矩圖 舉升臂的彎矩如圖 3 8 所示 mNLFM 4 231851cos7 62cos3 2 確定舉升臂 1 中性軸的位置 截面形心距底邊為 my015 因舉升臂 1 結(jié)構(gòu)可近似一方鋼 所以通過截面中心的中心線 Z 即為中性軸 3 截面對(duì)中性軸的慣矩 46310 1206Iz 4 舉升臂的最大彎曲應(yīng)力為 MPa98 303 546 5 最大軸向正應(yīng)力 截面 KNFkkF81 215sin43 15sin6 1cos2sinsi1co2 積為 則正應(yīng)力為60mA NA Pa7 08 6 校核舉升臂的強(qiáng)度 兩種變形產(chǎn)生的總應(yīng)力 MPabFN 4904 95 36 1ax 結(jié)果表明最大彎矩處截面強(qiáng)度足夠 汽車升降臺(tái)升高到 2m 時(shí)的強(qiáng)度校核情況 2 mNFM 6 1795384cos213 85cos23 最大彎曲應(yīng)力為 MPa9 0 146 3 軸力為 19 最 KNFkkF61 34 242sin13 4sin6 542cos162sin3si1co2 大正應(yīng)力為 A MPa 604 總應(yīng)力為 MpabFN 49061 0598 3 21max 強(qiáng)度充分滿足條件 2 舉升臂 2 的強(qiáng)度校核 圖 3 9 舉升臂 2的彎矩圖和剪力圖 軸力圖 在剪刀汽車升降臺(tái)構(gòu)中 連接舉升臂 2 的軸 要承受液壓缸的推力 推力間接作用 在舉升臂 2 上 所以舉升臂 2 的工作條件最為惡劣 要求最高 對(duì)舉升臂 2 進(jìn)行強(qiáng)度校 核 考慮到制造工藝性 所以舉升臂 2 的材料暫都選用 Q275 鋼 觀察圖 3 9 舉升臂 2 的受力情況 可以看出舉升臂 2 也受水平和豎直方向 本文同樣 將水平方向的力與豎直方向的力進(jìn)行分解 舉升臂在最低點(diǎn)時(shí)的校核情況如下從圖中可以看出中間鉸接點(diǎn)的變形最為嚴(yán)重值 20 1 最大彎矩 由彎矩圖可看出舉升臂 2 存在最大負(fù)彎矩和最大負(fù)彎矩情況mKNkkMs 01 45 1385cos2753 61sin205 138cosin 2 確定舉升臂 2 中性軸的位置 截面形心距底邊為 my5016 因舉升臂 2 結(jié)構(gòu)可近似一方鋼 所以通過截面中心的中心線 Z 即為中性軸 3 截面對(duì)中性軸的慣鉅 46310 120Iz 4 舉升臂的最大彎曲應(yīng)力為 MPa 803 5463 5 軸向正應(yīng)力 KNkkPP 09 212sinco4sincos 截面積為 則正應(yīng)力為160mA NFA Pa68 51029 6 校核舉升臂的強(qiáng)度兩種變形產(chǎn)生的總應(yīng)力 MpbPaFN 48 34 28 5max 最大截面處的強(qiáng)度符合 Q275 鋼的強(qiáng)度要求 舉升臂升到 2 米時(shí)的校核情況 最大負(fù)彎矩為 mKNkkMs 29 351842cos753 642sin05 138cos2in4 最大彎曲應(yīng)力 MPa9 1 96 3 軸向最大應(yīng)力 kkPP 4 92sin3co4sincos 則正應(yīng)力為 NFA a75 3081649 強(qiáng)度已經(jīng)滿足條件 pabP604 19 max 3 主推力軸校核 21 圖 3 10 活塞桿推力軸彎矩圖和剪力圖 因此軸只承受液壓缸推力 推力垂直于軸線方向 為示圖方便 本文將力豎直作用 到軸上 兩端固定處為支座處 因軸只受推力作用 屬于純彎曲情況 所以軸只發(fā)生彎 曲變形 受力如圖 3 10 所示 軸的材料為 40Cr 抗拉強(qiáng)度 21 10bMPa 軸徑為 30mm 汽車升降臺(tái)在最低點(diǎn)時(shí) 推力最大只校核此刻強(qiáng)度即可 981sMPa 1 軸的彎矩圖 如圖 3 10 所示 最大正彎矩 mNPM 32 1782 2 軸的強(qiáng)度校核 MPabadW10 45301 7 032max3 經(jīng)校核軸的強(qiáng)度足夠 3 3 本章小結(jié) 通過分析剪式汽車升降臺(tái)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 建立剪刀汽車升降臺(tái)機(jī)構(gòu)的力學(xué)模型 并通過 該模型對(duì)決定起升油缸最大推力的關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行研究 得到合理的結(jié)果 本章還通過對(duì)各 舉升臂 主受力軸的受力分析與強(qiáng)度計(jì)算 來校核設(shè)計(jì)內(nèi)容是否合理 并提出一些加強(qiáng) 措施 使結(jié)構(gòu)強(qiáng)度剛度充分滿足條件 22 第 4 章 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 4 1 確定液壓系統(tǒng)的主要參數(shù) 15 液壓系統(tǒng)的主要參數(shù)是壓力和流量 它們是設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng) 選擇液壓元件的主要依 據(jù) 壓力決定于外載荷 流量取決于液壓執(zhí)行元件的運(yùn)動(dòng)速度和結(jié)構(gòu)尺寸 4 1 1 載荷的組成與計(jì)算 1 汽車升降臺(tái)升高到 2m 時(shí)液壓缸的推力 汽車升降臺(tái)升高到 2m 時(shí) tan 由式 3 1 得2 HgLb 429710 汽車升降臺(tái)的重心不變 F3 和 F4 之間的距離為 1994mm 由式 3 2 和 3 3 求得 F3 33 413KN 則 F4 1 587KN 將 f 662mm F F3 33 413KN 代入 70 式 3 4 中 本文得到 P 128 4KN 2 汽車升降臺(tái)在最低點(diǎn)時(shí)液壓缸的推力 根據(jù)圖 3 3 所示的汽車升降臺(tái)結(jié)構(gòu)尺寸 可求出 角度 tan 13058 15 再根據(jù)式 3 1 解得2tantan Lfdf 9tan62970ta 將 39 L 2770mm f 662mm d 0mm 代入到式 3 4 中 解得 15 液壓缸的最大推力為 P 316 08 KN 由前面分析可知 汽車升降臺(tái)在最低點(diǎn)時(shí) 此時(shí)液壓缸的推力是整個(gè)舉升過程中所 需推力最大值 選擇液壓系統(tǒng)時(shí)根據(jù)推力最大值確定 當(dāng)平臺(tái)處于最低位置 時(shí) 液壓缸荷重 P 最大 下面就根據(jù)載荷量來選取合適 15 的液壓缸 圖 4 1 液壓缸 本圖表示一個(gè)以液壓缸為執(zhí)行元件的液壓系統(tǒng)計(jì)算簡(jiǎn)圖 各有關(guān)參數(shù)標(biāo)注于圖上 其中 是作用在活塞桿上的外部載荷 是活塞與缸壁以及活塞桿與導(dǎo)向套之間的密wFmF 封阻力 作用在活塞桿是的外部載荷包括工作載荷 導(dǎo)軌的摩擦力 和由于速度變gfF 23 化而產(chǎn)生的慣性力 aF 1 工作載荷 g 常見的工作載荷有作用于活塞桿上軸線的重力 切削力 擠壓力等 這些作用力的 方向與活塞的運(yùn)動(dòng)方向相同為負(fù) 相反為正 在實(shí)際工作過程中 由于載荷量較大 活 塞自身的重力可以忽略不計(jì) 切削力與擠壓力共同組成的外力即為工作載荷 P 由于gF 本設(shè)計(jì)按最大載荷量定為 2t 來計(jì)算 所以每個(gè)液壓缸 P 108040N gF 2 導(dǎo)軌摩擦載荷 fF 對(duì)于直動(dòng)型安裝的液壓缸一般都附有活塞導(dǎo)軌以固定其運(yùn)動(dòng)方向 導(dǎo)軌摩擦相對(duì)于 總載荷可以忽略不計(jì) 因此 0 f 3 慣性載荷 a 6 1 aFm vt 速度變化量 m sv 起動(dòng)或制動(dòng)時(shí)間 s 一般機(jī)械 0 1 0 5s 對(duì)輕度載荷低速運(yùn)動(dòng)部件取小值 對(duì)重t 載荷高速部件取大值 行走機(jī)械一般取 0 5 1 5s 加速度a2 m 初步選定速度變化量 0 16m s 0 6s 則 0 27 v tvat 0 162 ms2 0 7aFtN 以上三種載荷之和稱為液壓缸的外載荷 wF 108040 0 270 108310N wgfa 起動(dòng)加速時(shí) 穩(wěn)態(tài)運(yùn)動(dòng)時(shí) 減速制動(dòng)時(shí) wgfaF gfF gfaF 工作載荷 并非每階段都存在 該階段沒有工作 則 0 但在計(jì)算和校核時(shí) 應(yīng)g g 按照最大值取 除了外載荷 外 作用于活塞上的載荷 F 還包括液壓缸密封處的摩擦阻力 由wF mF 于各種液壓缸的密封材質(zhì)和密封形式不同 密封阻力難以精確計(jì)算 一般估算為 6 2 1 mP 式中 液壓缸的機(jī)械效率 一般取 0 90 0 95 這里取 0 95 m NFw14095 83 4 1 2 初選系統(tǒng)壓力 液壓缸的選擇要遵循系統(tǒng)壓力的大小 要根據(jù)載荷的大小和設(shè)備類型而定 還要考 24 慮執(zhí)行元件的裝配空間 經(jīng)濟(jì)條件及元件供應(yīng)情況等限制 在載荷一定的情況下 工作 壓力低 勢(shì)必要加大執(zhí)行元件的結(jié)構(gòu)尺寸 對(duì)某些設(shè)備來說 尺寸要受到限制 從材料 消耗角度看也不是很經(jīng)濟(jì) 反之 壓力選的太高 對(duì)泵 缸 閥等元件的材質(zhì) 密封 制造精度也要求很高 必然要提高設(shè)備成本 一般來說 對(duì)于某些固定尺寸不太受限的 設(shè)備 壓力可選低一些 行走機(jī)械重載設(shè)備壓力要選的高一些 按表 6 2 所示初步選取 16Mpa 表 4 2各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力 機(jī) 床 機(jī)械類型 磨床 組合 機(jī)床 龍門 刨床 拉床 農(nóng)業(yè)機(jī)械小型工程機(jī) 械建筑機(jī)械 液壓機(jī)大中型挖掘 機(jī)重型機(jī)械 工作壓力 MPa 0 8 0 2 3 5 2 8 8 10 10 18 20 32 4 1 3 計(jì)算液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸 1 液壓缸的相關(guān)參數(shù)和結(jié)構(gòu)尺寸 15 液壓缸有關(guān)的設(shè)計(jì)參數(shù)見圖 4 2 所示 圖 4 2 液壓缸設(shè)計(jì)參數(shù) 圖 4 2a 為液壓缸活塞桿工作在受壓狀態(tài) 圖 6 3b 表示活塞桿受拉狀態(tài) 活塞桿受壓時(shí) 6 3 12wmFpA 活塞桿受拉時(shí) 6 4 121wm 式中 無桿腔活塞有效工作面積 214AD 有桿腔活塞有效工作面積 2 d 2 液壓缸工作腔壓力 Pa 1p 液壓缸回油腔壓力 Pa 其值根據(jù)回路的具體情況而定 一般可以按照下表2 25 估算 D 活塞直徑 m d 活塞桿直徑 m 表 4 3 執(zhí)行元件背壓力 系 統(tǒng) 類 型 背 壓 力 MPa 簡(jiǎn)單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng) 0 2 0 5 回油帶調(diào)速閥的系統(tǒng) 0 4 0 6 回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng) 0 5 1 5 用補(bǔ)油泵的閉式回路 0 8 1 5 回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械 1 2 3 回油路較短 可直接回油路 可忽略不計(jì) 在這里本文取背壓力值 20 pMPa 在本設(shè)計(jì)中 液壓缸不存在受拉的狀態(tài) 所以只考慮其收壓 一般液壓缸在收壓狀 態(tài)下工作時(shí) 其活塞面積為 6 5 211FA 用式 6 5 須先確定 與 的關(guān)系 或是活塞桿徑 d 與活塞直徑 D 的關(guān)系 令桿徑2 比 d D 其比值可按表 6 4 選取 按工作壓力選取 d D 表 4 4 工作壓力選取表 工作壓力 MPa 5 0 5 0 7 0 7 0 d D 0 5 0 53 0 62 0 7 0 7 按速度比要求確定 d D 表 4 5 速度比選取表 21 v1 25 1 33 1 46 0 161 2 d D 0 4 0 5 0 55 0 62 0 71 注 速度比 為活塞兩側(cè)有效面積 與 之比 即 6 6 1A2 21ADd 如按工作壓力應(yīng)選取 d D 0 7 則相應(yīng)的速度比 2 由于活塞不受拉力作用 所以 活塞桿收縮時(shí)可以適當(dāng)提高其速度 2 也是完全可以的 運(yùn)用直徑求法公式 可以求出 d 71 8mm 液2 21441956810 0 7 FDmp 壓缸的直徑 D 和活塞桿徑 d 的計(jì)算值要按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的液壓缸的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行圓整 如與標(biāo)準(zhǔn)液壓缸參數(shù)相近 最好選用國(guó)產(chǎn)液壓缸 免于自行設(shè)計(jì)加工 按照機(jī)械手冊(cè)中 工程液壓缸技術(shù)規(guī)格 可以選擇圓整后的參數(shù) 缸徑為 100mm 活塞桿為 70mm 速度比 2 工作壓力 16Mpa 推力 125 66kN 26 2 計(jì)算活塞桿的行程 當(dāng)平臺(tái)處于最低位置 時(shí) 此時(shí)活塞桿應(yīng)處于完全收縮狀態(tài) 液壓缸的長(zhǎng)度為最 15 小值 1320mm 0d2cos2al 再計(jì)算一下平臺(tái)上升的最大高度 這里設(shè)上升至最大高度的 計(jì)算得出最大 42 高度 H 2 1m 此時(shí)活塞桿伸長(zhǎng)至 2cos21760mdalm 當(dāng)活塞桿處于完全收縮狀態(tài)時(shí) 液壓缸的長(zhǎng)度就等于 選定液壓缸長(zhǎng)度為d 1320mm 計(jì)算其行程 0176304s 可以查得液壓缸長(zhǎng)度不得小于 實(shí)際長(zhǎng)度滿足要求 5805XCs 4 1 4 確定液壓泵的參數(shù) 18 1 確定液壓泵的最大工作壓力 Pa 1Ppp 式中 液壓缸最大工作壓力 p 根據(jù) 可以求出12wmFAp 2110 5 3FAMPa 從液壓泵出口到液壓缸入口之間的總的管路損失 初算可按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)選取 管路簡(jiǎn)單 流速不大的取 0 2 0 5Mpa 管路復(fù)雜 進(jìn)油口有調(diào)速閥的 一般取 0 5 1 5 Mpa 這里取 0 5Mpa 即 15 30 8PpMPa 2 確定液壓泵的流量 Q maxPQK3 s K 系統(tǒng)泄漏系數(shù) 一般取 1 1 1 3 這里取 1 2 液壓缸的最大流量 對(duì)于在工作中用節(jié)流調(diào)速的系統(tǒng) 還需加上溢流閥的最ax 小溢流量 一般取 430 51 s 在前面已經(jīng)初步選定臺(tái)面速度變化量 0 16m s 本文就設(shè)定臺(tái)面起升的最大速度v 則活塞的運(yùn)動(dòng)速度應(yīng)用公式0 16m syv 這是在臺(tái)面剛剛起升 2cos2in yall 0 2 04m sy 狀態(tài)時(shí) 5 34301 4785106 28 QvAs 所以 4 43max2 510 10 PK s 3 選擇液壓泵的規(guī)格 根據(jù)以上求得的和值 按系統(tǒng)中擬訂的液壓泵的形式 從手冊(cè)中選擇相應(yīng)的液壓泵 產(chǎn)品 為使液壓泵油一定的壓力儲(chǔ)備 所選泵的額定壓力一般要比最大工作壓力大 25 60 27 查找手冊(cè)選擇 CB 型齒輪泵 其參數(shù)如表