芯子隔套沖壓成形工藝及模具設(shè)計(jì)【套筒】【含9張cad圖紙+文檔全套資料】

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Pull a deep piece the size calculation of the semi-finished product, and the craft compute, and pull the calculation of deep number of times. Pull deep mold structure opposite more simple.According to pull the pressure machine type dissimilarity that the deep mold uses, pulling the deep mold can is divided into a list to move pressure machine to use to pull deep mold and double to move pressure machine to pull a deep mold;According to pull deeply in proper order is divided into for the very first time pull deeply with later each one pull deeply;According to the work preface combination can is divided into a single work preface to pull deeply, compound the work preface pull to deeply pull with continuous work preface deeply;According to pressing to anticipate a circumstance can is divided in to press side device and don't press side device to pull deeply.Design to zero partses to process a craft and assemble craft's etc. to carry on to elaborate in detail from the molding tool, and the design applied CAD to carry on each important spare parts. Keywords: Craft analysis,Pull to model deeply,The molding tool assembles; Molding tool structure 目 錄 1 緒 論 1 1.1 概述 1 1.2 沖壓模具的特點(diǎn) 1 1.3 拉深工藝特點(diǎn) 2 1.4 有凸緣筒形件拉深模具設(shè)計(jì)與制造方面 2 2 有凸緣筒形件沖壓模設(shè)計(jì) 3 2.1 工藝分析 3 2.1.1 計(jì)算毛坯尺寸 3 2.1.2 拉深次數(shù)的確定 4 2.2 工藝方案確定 5 2.3 必要的工藝計(jì)算 5 2.3.1 坯料分析 5 2.3.2 確定是否用壓邊圈 6 2.3.3 實(shí)際拉深直徑 6 2.3.4 拉深凸模與凹模的圓角半徑 7 2.3.5 計(jì)算校核拉深高度 8 2.3.6 壓力中心計(jì)算 8 2.3.8 卸料力的計(jì)算 8 2.3.9 拉深力的計(jì)算 9 2.3.10 壓邊力的計(jì)算 9 3模具工作部分設(shè)計(jì) 11 3.1 工件零件結(jié)構(gòu)尺寸的確定 11 3.1.2 凹模板長(zhǎng)度L的計(jì)算 11 3.1.3 其他零件結(jié)構(gòu)尺寸 11 3.2 工件刃口尺寸的計(jì)算 12 3.2.2 拉深凸模與凹模的尺寸計(jì)算 12 4模具的總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 16 4.1 模具零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 16 4.1.1 導(dǎo)柱、導(dǎo)套 16 4.1.2 模柄 16 4.1.3 模具工作部分的計(jì)算 16 4.1.4 模具的閉合高度 17 4.2 模具總裝圖 19 4.3 壓力機(jī)的類(lèi)型選定 20 4.4 機(jī)械加工工藝過(guò)程卡 21 結(jié)論 23 致謝 24 參考文獻(xiàn) 25 心子隔套沖壓工藝及模具設(shè)計(jì) 1 緒 論 目前，我國(guó)沖壓技術(shù)與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家相比還相當(dāng)?shù)穆浜?，主要原因是我?guó)在沖壓基礎(chǔ)理論及成形工藝、模具標(biāo)準(zhǔn)化、模具設(shè)計(jì)、模具制造工藝及設(shè)備等方面與工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家尚有相當(dāng)大的差距，導(dǎo)致我國(guó)模具在壽命、效率、加工精度、生產(chǎn)周期等方面與工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的模具相比差距相當(dāng)大。 1.1概述 古人云：沒(méi)有規(guī)矩不成方圓。 模具行業(yè)是工業(yè)的基礎(chǔ)行業(yè)，工業(yè)的各個(gè)領(lǐng)域都廣泛地使用模具。在電子、汽車(chē)、電機(jī)、電器、儀器、儀表、家電和通訊等產(chǎn)品中，60%一8%0的零部件都要依靠模具成形。用模具生產(chǎn)零件所表現(xiàn)出來(lái)的高精度、高復(fù)雜程度、高一致性、高生產(chǎn)率和低消耗，是其他加工制造方法所不能比擬的。模具又是“效益放大器”，用模具生產(chǎn)的最終產(chǎn)品的價(jià)值，往往是模具自身價(jià)值的幾十倍、上百倍。模具生產(chǎn)技術(shù)水平的高低，在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)能力，并且己成為衡量一個(gè)國(guó)家產(chǎn)品制造水平高低的重要標(biāo)志。 模具作為工業(yè)生產(chǎn)的基礎(chǔ)工藝裝備，在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中占有重要的地位。近10年來(lái)，模具CAD技術(shù)發(fā)展很快，應(yīng)用范圍日益擴(kuò)大。模具CAD技術(shù)給模具的設(shè)計(jì)和制造提供了一個(gè)高效、經(jīng)濟(jì)而且快速的方法，大幅度地提高了模具的質(zhì)量，縮短了模具的設(shè)計(jì)和制造周期，降低了模具成本。 1.2沖壓模具的特點(diǎn) 冷沖壓生產(chǎn)靠壓力機(jī)和模具完成加工過(guò)程，與其他加工方法相比，在技術(shù)與經(jīng)濟(jì)方面具有下列特點(diǎn)： （1）冷沖壓是少、無(wú)切屑加工方法之一，所獲得的沖壓件一般無(wú)需再加工。（2）普通壓力機(jī)每分鐘可生產(chǎn)幾十件，高速壓力機(jī)每分鐘可生產(chǎn)千件以上，是一種高效率的加工方法。（3）沖壓件的尺寸精度由模具保證，所以質(zhì)量穩(wěn)定，互換性好。（4）冷沖壓可以加工壁薄、重量輕、剛性好、形狀復(fù)雜的零件，為其他加工方法所不能替代。另外，冷沖壓加工不需加熱、無(wú)氧化皮，表面質(zhì)量好，操作方便，費(fèi)用較低。 由于具有上述突出特點(diǎn)，冷沖壓在生產(chǎn)中得到了廣泛的應(yīng)用。全世界的鋼材中，有60％～70％是板材，其中大部分是經(jīng)過(guò)沖壓制成。汽車(chē)的車(chē)身、底盤(pán)、油箱、散熱器片，鍋爐的汽包、容器的殼體，電機(jī)、電器的鐵芯硅鋼片等都是沖壓加工的。儀器儀表、家用電器、自行車(chē)、辦公器械、生活器皿等產(chǎn)品中，也有大量沖壓件。冷沖壓可加工各種類(lèi)型的產(chǎn)品，尺寸從小到鐘表的秒針，大到汽車(chē)的縱梁、覆蓋件；沖切厚度已達(dá)20 mm以上，加工尺寸幅度大，適應(yīng)性強(qiáng)。 1.3拉深工藝特點(diǎn) 拉深是利用拉深模具將平板毛坯壓制成各種開(kāi)口的空心工件，或?qū)⒁阎瞥傻拈_(kāi)口空心件加工成其他形狀空心件的一種沖壓加工方法。其形變過(guò)程是：隨著凸模的不斷下行，留在凹模端面上的毛坯外徑不斷縮小，圓形毛坯逐漸被拉進(jìn)凸、凹模間的間隙中形成直壁，而處于凸模下面的材料則成為拉深件的底，當(dāng)板料全部進(jìn)入凸、凹模間的間隙里是拉深過(guò)程結(jié)束，平面毛坯就變成具有一定的直徑和高度的杯形件。與沖裁模相比，拉深凸、凹模的工作部分不應(yīng)有鋒利的刃口，而具有一定的圓角，凸、凹模間的單邊間隙稍大于料厚。 用拉深工藝可以制得筒形、階梯型、球形、錐形、拋物線(xiàn)型等旋轉(zhuǎn)體零件 1.4有凸緣筒形件拉深模具設(shè)計(jì)與制造方面 拉深是沖壓基本工序之一，它是利用拉深模在壓力機(jī)作用下，將平板坯料或空心工序件制成開(kāi)口空心零件的加工方法。它不僅可以加工旋轉(zhuǎn)體零件，還可以加工盒形零件及其他形狀復(fù)雜的薄壁零件，但是，加工出來(lái)的制件的精度都很低。一般情況下，拉深件的尺寸精度應(yīng)在IT13級(jí)以下，不宜高于IT11級(jí)。 只有加強(qiáng)拉深變形基礎(chǔ)理論的研究，才能提供更加準(zhǔn)確、實(shí)用、方便的計(jì)算方法，才能正確地確定拉深工藝參數(shù)和模具工作部分的幾何形狀與尺寸，解決拉深變形中出現(xiàn)的各種實(shí)際問(wèn)題，從而，進(jìn)一步提高制件質(zhì)量。 有凸緣圓筒形件沖壓成形工藝及模具設(shè)計(jì)是典型的拉深件，其工作過(guò)程很簡(jiǎn)單，先落料再拉深，根據(jù)計(jì)算確定它可以五次拉深成功。 2 有凸緣筒形件沖壓模設(shè)計(jì) 2.1工藝分析 圖2-1 制件圖 23 原始資料：如圖所示 生產(chǎn)批量：大批量 材 料： 08鋼 厚 度： 1.0mm 此工件為帶凸緣筒形件，要求外形尺寸，沒(méi)有厚度不變的要求。公差等級(jí)為 IT13級(jí)。工件底部圓角半徑4mm，外形尺寸為75mm查得其公差為0.54mm，內(nèi)形尺寸為56mm，其公差為0.46mm屬于小型零件。工件高度60mm，其公差為0.46mm可在拉深后采用修邊達(dá)到要求。 2.1.1計(jì)算毛坯尺寸 根據(jù)附圖所示，D=dt=75mm,d=(56-1)=55mm。由凸緣的相對(duì)直徑dt/d=75mm/55mm=1.36，查表4.10得，△h=3.5mm. 由表4-7序號(hào)4中得有凸緣圓筒形件的毛坯直徑為： Dp=[ dt2-1.72（r1+r2）d-0.56(r22-r12)+4dH] 1/2 將dt=75， r1=r2=3+t/2=(3+1/2) mm=3.5mm, d=(56-1)=55mm, H=(60-1) mm=59mm 代入上式中，得毛坯的直徑為： Dp=[ 752-1.72×（3.5+3.5）×55+4×55×59] 1/2mm =153mm 2.1.2拉深次數(shù)的確定 （1）判斷能否一次拉成 工件總的拉深系數(shù)m總=d／D=55 mm／153 mm =0.36 ,工件總的拉深相對(duì)高度H／d=59 mm／55mm =1.07。 由dt／d=75mm／55mm=1.36,t／D×100=1mm／153mm×100=0.65,查表4.3得，有凸緣圓筒形件第一次拉深的極限拉深系數(shù)m 1=0.55； 由表4.5查得，有凸緣圓筒形件首次拉深的極限相對(duì)高度h 1／d1=0.67,由于m總＜m 1，H／d＞h 1／d 1，故此工件不能一次拉出。 （2）試制訂首次拉深系數(shù) 取首次d凸／d 1=0.94，查表4.3得m 1=0.55，而第一次拉深系數(shù)m 1= d 1／D，則第一次拉深的半成品直徑為d 1= m 1 D=0.55×153mm=84.15mm。 第一次拉深的凹模圓角半徑用式計(jì)算 r凹1=0.8 將D=153mm, d1=84.15mm,t=1mm代入上式得，凹模的圓角半徑r凹1=6.6mm,則r 1= r凹1+t／2=(6.6+1／2)mm=7mm,并取r凸1= r凹1,則r 2= r 1=7mm,根據(jù)工件圓角重新調(diào)整凸、凹模的圓角，取為r凸1= r凹1=7-1／2=6.5 mm. 工件的第一次相對(duì)高度（H 1／d 1）工件=60 mm／84.15 mm=0.71 （3）確定拉深次數(shù) 因?yàn)閠／D×100=0.6＜1.5，m 1=0.55＜0.6，由表4.4.4查得需要用壓料裝置。 由于有凸緣圓筒形件在以后各次拉深中的拉深系數(shù)可由表4.3選取，且取值應(yīng)略大些。 根據(jù)毛坯的相對(duì)高度(t／D)×100=(1mm／153 mm) ×100=0.6,由表4.3【2】可取值為m 2=0.78，m 3=0.80。 各次拉深時(shí)半成品的直徑為： 153×0.55=84.15 84.15×0.78=64.54（調(diào)整為64mm） 64×0.8=51.2 選定d 3為工件的直徑65 mm。 查《沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)》表4-15可得n=3，初步確定需要三次拉成。 2.2工藝方案確定 拉深件的工藝計(jì)算是拉深工藝設(shè)計(jì)中的一個(gè)環(huán)節(jié)，本制件的工藝計(jì)算屬于最簡(jiǎn)單的。其主要的內(nèi)容包括計(jì)算毛坯直徑、決定拉深次數(shù)及確定工序件的尺寸等。 第一步是落料，然后進(jìn)行兩次拉深。由于本工件每次拉深都有余料返回凸緣，為了去掉筒壁上的壓痕和凸緣上的波紋，須加一次整形工序，最后是修邊。 圖2-2 總工藝方案圖 本說(shuō)明書(shū)針對(duì)第二次拉深進(jìn)行設(shè)計(jì)。 2.3必要的工藝計(jì)算 2.3.1坯料分析 在工序二中拉深工序的毛坯為直徑96.276mm的杯形件，手工送料放到定位圈，再由壓邊圈進(jìn)行精定位。 圖2-3 工序圖 2.3.2確定是否用壓邊圈 相對(duì)厚度T/D%=1/153%=0.65%，查表1-4得，需要采用壓邊圈。一般采用平面壓邊裝置。首次拉深時(shí)一般采用平面壓邊裝置。再次拉深時(shí)，采用筒形壓邊圈。一般來(lái)說(shuō)再次拉深所需要的壓邊力較小，而提供壓邊力的彈性力卻隨著行程而增加，所以要用限位裝置。 首次拉深 再次拉深 圖2-4 壓邊結(jié)構(gòu)示意圖 2.3.3實(shí)際拉深直徑 調(diào)整各次拉深系數(shù)，使其各次拉深變形程度分配合理。 表2-1 拉深直徑計(jì)算表 各次極限拉深系數(shù)[mn] 各次實(shí)際拉深系數(shù)mn 拉深系數(shù)差△m= mn－[mn] 各次拉深直徑dn [m1]=0.53 m1=0.625 +0.095 d1=m1 D=0.625×153=95.5調(diào)整為整數(shù) [m2]=0.76 m2=0.85 +0.09 d2=m2 d2=0.85×95.58=81.24≈82 [m3]=0.79 m3=0.80 +0.01 d3=m3 d3=0.80×82=65 2.3.4拉深凸模與凹模的圓角半徑 凸模、凹模的選用在制件拉深過(guò)程中有著很大的作用。凸模圓角半徑的選用可以大些，這樣會(huì)減低板料繞凸模的彎曲拉應(yīng)力，工件不易被拉裂，極限拉深因數(shù)會(huì)變小些；凹模的圓角半徑也可以選大些，這樣沿凹模圓角部分的流動(dòng)阻力就會(huì)小些，拉深力也會(huì)減小，極限拉深因數(shù)也會(huì)相應(yīng)減小。但是凸、凹模的圓角半徑也不易過(guò)大，過(guò)大的圓角半徑，就會(huì)減少板料與凸模和凹模端面的接觸面積及壓邊圈的壓料面積，板料懸空面積增大，容易產(chǎn)生失穩(wěn)起皺采用壓邊圈，考慮到實(shí)際采用的拉深系數(shù)均接近其極值，凹模圓角半徑： 公式表4.58手冊(cè)參考文獻(xiàn)[4]計(jì)算拉深凸模和凹模的圓角半徑并化整。 將D=153mm,=96mm,t=1.0mm代入上式得， 凹模的圓角半徑: =0.8mm=6.04mm 則= +t/2=(6.04+1.0／2)mm=6.54,取=6.5mm,根據(jù)工件圓角重新調(diào)整凸、凹模的圓角，取為=6.5-1.0/2=6mm。 由《沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)》式（4-49）和式（4-50）即： r=(0.7—0.8) r和r=(0.7—0.8)r 計(jì)算各次拉深凹模與凸模的圓角半徑，分別為： R凹1=6mm R凸1=5mm R凹2=5mm R凸2=4mm R凹3=4mm R凸3=3mm 2.3.5 計(jì)算校核拉深高度并 由式（19.4-10）[5]，第一次拉深高度 所以51.75mm 許可最大相對(duì)高度 []=0.5~0.6>=0.43所以安全 同樣可以計(jì)算出第二、三次拉深高度 h2=52.72mm、h3=70mm 2.3.6壓力中心計(jì)算 因?yàn)楸局萍禽S對(duì)稱(chēng)零件，所以壓力中心為其軸對(duì)稱(chēng)中心。 2.3.8卸料力的計(jì)算 F卸1=K卸×F落 F卸1=K卸×F拉2 式中：K卸——卸料力因數(shù)。其值由表2.32【1】查得K卸=0.04~0.05 卸料力為： F卸1=0.05×562.25=28.26KN F卸1=0.05×22=1.1 KN 2.3.9拉深力的計(jì)算 首次拉深時(shí)拉深力= 二次拉深時(shí)拉深力=1.3π（d1-d2）tσb 式中：為首次拉深與二次拉深時(shí)工件的直徑； 為材料抗拉強(qiáng)度（MPa）； 為修正系數(shù)。 查《沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)》表4-1可知：=1;=0.85 首次拉深力：= =119.9 KN 二次拉深力：=1.3π（d1-d2）tσb =22KN 2.3.10壓邊力 FQ=AP 式中：A——壓邊圈面積mm2 P——單位壓邊力。由表4-16[3]查得P=3.0Mpa A= D——坯料的直徑，mm; ——首次拉伸直徑，mm; ——拉伸凹模圓角半徑，mm; A1=9219.8mm A2=187.4mm 壓邊力則為： FQ1=9219.8×3.0=27.66KN FQ2=187.4×3.0=0.56KN （1）則復(fù)合模總的沖壓力為： F總=F落+F卸+F壓+F拉 =565.25+28.26+27.66+119.9=741.07KN （2）二次拉深模的沖壓力為： F總=F卸+F拉 =1.1+22+0.56=23.66KN （3）初選壓力機(jī) 根據(jù)上述公稱(chēng)壓力的計(jì)算，復(fù)合模選用公稱(chēng)壓力是800KN的壓力機(jī)就行了。所以我們可以選擇型號(hào)為JH21-80的開(kāi)式可傾壓力機(jī)。 二次拉深模選用公稱(chēng)壓力30KN的壓力機(jī)。在此初選J23-3.15的開(kāi)式可傾壓力機(jī)。 3 模具工作部分設(shè)計(jì) 3.1、工件零件結(jié)構(gòu)尺寸的確定 3.1.2凹模板長(zhǎng)度L的計(jì)算 L=D+2C 查表2.42【1】可知：C取40mm 故： L=D+2C =85+240=210 由于凹模固定在凹模固定板上，故L=210+223=256≈250 故確定凹模板外形尺寸為：25025052 （mm）。 凸模板尺寸按配作法計(jì)算。 3.1.3其他零件結(jié)構(gòu)尺寸 表3-1 零件結(jié)構(gòu)尺寸 序號(hào) 名稱(chēng) 長(zhǎng)寬厚（mm） 材料 數(shù)量 1 定位板 Φ25620 45鋼 1 2 凸模固定板 Φ22035 45鋼 1 3 凹模固定板 Φ25660 45鋼 1 4 壓邊圈 Φ22045 45鋼 1 3.2工件刃口尺寸的計(jì)算 刃口尺寸按凹模實(shí)際尺寸配作，用配作法，因此凸模基本尺寸與凹模尺寸相同，保證單邊間隙(mm) 圖3-1 刃口計(jì)算示意圖 3.2.2拉深凸模與凹模的尺寸計(jì)算 （1）第一次拉深 第一次拉深模,由于其毛坯尺寸與公差沒(méi)有必要予以嚴(yán)格的限制,這時(shí)凸模和凹模尺寸只要取等于毛坯的過(guò)渡尺寸即可,以凸模為基準(zhǔn).取公差等級(jí)為IT10=0.12mm. 根據(jù)公式 凸模尺寸 dp=（d+0.4△）-δp0 凹模尺寸 dd=(d+0.4△+Zmin)0+δ 式中： Dd Dp——落料凹模和凸模的刃口尺寸，mm dd dp——拉深凹模和凸模的刃口尺寸，mm Zmin——雙面間隙，mm查表2.4【2】 單邊間隙Z/2=0.05。 △——工件公差，mm δ——凸模和凹模的制造公差，mm 凸、凹模的制造公差由表4.56【1】得凹=0.05mm 凸= 0.08mm。 計(jì)算出以下尺寸為： 拉深凸模尺寸 dp =（d+0.4△）-δp0= 96.056 拉深凹模尺寸 dd=(d+0.4△+Zmin)0+δ= 96.276 其工作部分結(jié)構(gòu)尺寸如圖所示 圖3-2 拉深刃口尺寸 （2）第二次拉深模 ①凸模 根據(jù)工件外形并考慮加工，將凸模設(shè)計(jì)成帶肩臺(tái)階式圓凸凹模，一方面加工簡(jiǎn)單，另一方面又便于裝配與修模，采用車(chē)床加工，與凸模固定板的配合按H7/m6。 凸模長(zhǎng)度 L=H1+H2+Y 式中 H1——凸模固定板厚度 H2——定位板高度 H3——壓邊圈高度 Y——附加長(zhǎng)度，包括凸模刃口修磨量，凸模進(jìn)入凹模的深度52.8mm， 因此凸模長(zhǎng)度L=35+20+52.8+21+15=143.8mm。具體結(jié)構(gòu)可參見(jiàn)下圖9所示。 ②凹模 凹模采用整體凹模，各沖裁的凹?？拙捎镁€(xiàn)切割機(jī)床加工，安排凹模在模架上的位置時(shí)，要依據(jù)計(jì)算壓力中心的數(shù)據(jù)，將壓力中心與模柄中心重合。取凹模輪廓尺寸為φ200mm×70mm，結(jié)構(gòu)如下圖10所示。 拉深凸模和凹模工作部分的尺寸及其制造公差: 查表得凸凹的制造公差為: δ凸=0.025mm δ凹=0.035mm 查表2.6【2】，磨損系數(shù)x=0.5,當(dāng)工件要求內(nèi)形尺寸: 凸模尺寸: d凸=(dmin+0.5△)-0δ凸 =(82+0.5×0.54)0-0.025mm=82.270-0.025 mm 凹模尺寸: d凹=( dmin+0.5△+2Z) 0+δ凹 =(82+0.5×0.54+2×0.1)0+0.035=82.47 0+0.035mm 圖3-3 拉深凸模 圖3-4 拉深凹模 4 模具的總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1）正倒裝結(jié)構(gòu)：根據(jù)上述分析，本零件為拉深工序，采用正裝結(jié)構(gòu)。 2）送料方式：因是大批量生產(chǎn)，采用手工送料方式。 3）定位裝置：本工件在復(fù)合模中尺寸是較小的，又是大批量生產(chǎn)，采用固定擋料銷(xiāo)定位。首沖時(shí)利用條料毛邊抵住擋料銷(xiāo)定位，送料時(shí)廢料孔與固定擋料銷(xiāo)作為定位，依此保證條料送進(jìn)的精度。 4）導(dǎo)向方式：為確保零件的質(zhì)量及穩(wěn)定性，選用導(dǎo)柱、導(dǎo)套導(dǎo)向。由于已經(jīng)采用了手工送料方式，為了提高開(kāi)敞性，采用后側(cè)導(dǎo)柱模架。 5）卸料方式：本模具采用正裝結(jié)構(gòu)，工件因重力從凹模經(jīng)由模座上的落料孔掉落。工件厚度為1.0mm，為了簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu)和達(dá)到可靠的卸料力，選用剛性卸料板來(lái)卸下條料。 4.1模具零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.1.1導(dǎo)柱、導(dǎo)套 對(duì)于生產(chǎn)批量大、要求模具壽命高的模具，一般采用導(dǎo)柱、導(dǎo)套來(lái)保證上、下模的導(dǎo)向精度。導(dǎo)柱、導(dǎo)套在模具中主要起導(dǎo)向作用。導(dǎo)柱與導(dǎo)套之間采用間隙配合。根據(jù)沖壓工序性質(zhì)、沖壓的精度及材料厚度等的不同，其配合間隙也稍微不同。因?yàn)楸局萍暮穸葹?.0mm，所以采用H7/f7。 4.1.2模柄 對(duì)于小型的沖裁模直接利用模 柄與壓力機(jī)固定。 4.1.3模具工作部分的計(jì)算 （1） 拉深模的間隙 本模具的拉深間隙查參考文獻(xiàn)[8]得出: 有壓料圈拉深時(shí)單邊間隙值查得，Z 1／2= Z 2／2= Z 3／2=1.2t=1.2×1mm=1.2 mm，Z 4／2=1.1 t=1.1×1mm=1.1mm，Z 5／2=1.05 t=1.05×1mm=1.05mm。因此各次拉深間隙為：Z 1=2.4mm，Z 2=2.4mm，Z 3=2.4mm，Z 4=2.2mm，Z 5=2.1mm。 （2）選用模架、確定閉合高度及總體尺寸 選用后側(cè)導(dǎo)柱模架，其兩導(dǎo)柱、導(dǎo)套分別裝在上下模座后側(cè)，凹模面積是導(dǎo)套前的有效區(qū)域?？捎糜跊_壓較寬條料，送料及操作方便，可縱向橫向送料。再按其標(biāo)準(zhǔn)選擇具體結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)表15.2~15.4【1】。 表4-1 模架尺寸簡(jiǎn)表 名稱(chēng) 尺寸 材料 熱處理 上模座 250×250×50 HT200 下模座 250×250×65 HT200 導(dǎo)柱 35×230 20 滲碳58～62 導(dǎo)套 48×125 20 滲碳58～62 4.1.4模具的閉合高度 H閉=H上+H凸模固+H凸模固+H定位板+H壓邊圈+H下 =60+35+20+70+90+15=290mm 式中：H凹模固—凹模固定板厚度，H凸模固=60mm； H凸模固—凸模固定板厚度，H凸模固=35mm； H定位板—定位板厚度，H定位板=20mm； H壓邊圈—定位板厚度，H壓邊圈=15mm； 　　　H上—上模座的厚度，H上＝70mm； H下—下模座的厚度，H下＝90mm； 根據(jù)表格15.2~15.4【1】選擇GB/T2855.5,GB/T2855.6，符合要求。 凹模固定板厚度取60mm，即H凹模固=60mm，如圖所示: 圖4-1 凹模固定板 定位板板厚度取20mm，即H定位板=20mm，如圖所示: 圖4-2 定位板 凸模固定板板厚度取35mm，即H凸模固=35mm，如圖所示: 圖4-3 凸模固定板 壓邊圈板厚度取35mm，即H壓邊圈=15mm，如圖所示: 圖4-4 壓邊圈 4.2模具總裝圖 由以上設(shè)計(jì)，可得到模具的總裝圖，其工作過(guò)程是：將maopei坯料放入定位板中， 壓力機(jī)滑塊帶著上模下行，凸模下表面壓住坯料內(nèi)底進(jìn)行拉深拉深；當(dāng)拉深結(jié)束后上模回程，拉深后的工件由凹模突出部分從凸模上卸下，掉落。 圖4-5 總裝圖 1、 下模座 2、螺釘 3、導(dǎo)柱 4、導(dǎo)套 5、壓邊圈 6、上模座 7、螺釘 8、彈簧 9、模柄 10、螺釘 11、凸模 12、螺釘 13、凸模固定板 14、定位板 15、凹模 16、凹模固定板 17、螺釘 18、銷(xiāo)釘 模柄9固定在壓力計(jì)滑塊上，上模座6隨壓力機(jī)上行，將杯形坯料人工放置到定位板14中，壓邊圈5、凸模11隨滑塊下行，壓邊圈5進(jìn)入坯料精定位，在彈簧8作用下將坯料壓緊在凹模15上，凸模下行接觸到坯料，繼續(xù)下行，坯料開(kāi)始變形。坯料被凸模11壓成制件后，凸模上行，制件由于凹模凸出部分的作用，從凸模上脫落。 4.3壓力機(jī)的類(lèi)型選定 壓力機(jī)的工作行程需要考慮工件的成形和方便取件。工作行程根據(jù)拉深力的計(jì)算結(jié)果和工件的高度，選擇壓力機(jī)： 查參考文獻(xiàn)[6]開(kāi)式可傾壓力機(jī)參數(shù)初選壓力機(jī)型號(hào)為J23-3.15開(kāi)式固定臺(tái)壓力機(jī)，對(duì)比后發(fā)現(xiàn)雖然公稱(chēng)壓力該型號(hào)壓力機(jī)滿(mǎn)足要求，但封閉高度、柱間距、工作臺(tái)尺寸均小于要求，J23-40開(kāi)式固定臺(tái)壓力機(jī)，選擇見(jiàn)下表： 表4-2 所選擇壓力機(jī)的相關(guān)參數(shù) 公稱(chēng)壓力/KN 400 滑塊行程/mm 80 行程次數(shù)（次/min） 55 （最大閉合高度）固定臺(tái)和可傾/mm 330 閉合高度調(diào)節(jié)量/mm 65 （標(biāo)準(zhǔn)型）滑塊中心到機(jī)身距離（吼深）/mm 250 (標(biāo)準(zhǔn)型)工作臺(tái)尺寸(左右×前后)/mm 460×700 模柄孔尺寸(直徑×深度)/mm Ф50×70 電動(dòng)機(jī)功率/kW 5.5 4.4機(jī)械加工工藝過(guò)程卡 機(jī) 械 加 工 工 藝 過(guò) 程 卡 1 模具號(hào) 零件號(hào) 零 件 名 稱(chēng) 00-07 凹模 ZYD-01 牌 號(hào) 硬 度 Cr12MoV 58-64HRC 工序號(hào) 工 序 名 稱(chēng) 設(shè) 備 夾 具 刀 具 量 具 工 時(shí) 名 稱(chēng) 型 號(hào) 名 稱(chēng) 規(guī) 格 名 稱(chēng) 規(guī) 格 名 稱(chēng) 規(guī) 格 01 下料 02 鍛造達(dá)尺寸Φ170×47mm 蒸汽錘 直尺 03 粗車(chē)端面和外緣面達(dá)尺寸Φ160.5×45.5mm 車(chē)床 游標(biāo)卡尺 04 磨上下表面 平面磨床 磁力夾具 砂輪 游標(biāo)卡尺刀口尺 05 精車(chē)端面和外緣面達(dá)尺寸Φ160×45mm 車(chē)床 高度尺、游標(biāo)卡尺 06 車(chē)Φ82.47孔， 車(chē)床 07 熱處理58-64HRC 熱處理爐 硬度儀，游標(biāo)卡尺 09 鉗工研磨各型孔達(dá)尺寸要求 游標(biāo)卡尺 10 檢驗(yàn) 游標(biāo)卡尺 編制 校對(duì) 審核 批準(zhǔn) 機(jī) 械 加 工 工 藝 過(guò) 程 卡 2 模具號(hào) 零件號(hào) 零 件 名 稱(chēng) 00-04 凸模 ZYD-01 牌 號(hào) 硬 度 T10A 58-60HRC 工序號(hào) 工 序 名 稱(chēng) 設(shè) 備 夾 具 刀 具 量 具 工 時(shí) 名 稱(chēng) 型 號(hào) 名 稱(chēng) 規(guī) 格 名 稱(chēng) 規(guī) 格 名 稱(chēng) 規(guī) 格 01 下料 02 鍛造達(dá)尺寸Φ100×145mm 蒸汽錘 直尺 03 粗車(chē)端面和外緣面達(dá)尺寸Φ94.5×144mm,粗車(chē)階梯 車(chē)床 游標(biāo)卡尺 04 磨上下表面 平面磨床 磁力夾具 砂輪 游標(biāo)卡尺刀口尺 05 精車(chē)端面和外緣面達(dá)尺寸Φ94×143.8mm，精車(chē)階梯 車(chē)床 高度尺、游標(biāo)卡尺 06 鉆Φ5孔 鉆床 07 熱處理58-60HRC 熱處理爐 硬度儀 游標(biāo)卡尺 09 鉗工研磨達(dá)尺寸要求 游標(biāo)卡尺 10 檢驗(yàn) 游標(biāo)卡尺 編制 校對(duì) 審核 批準(zhǔn) 結(jié)論 帶凸緣筒形件屬于簡(jiǎn)單拉深件，分析其工藝性，并確定工藝方案。本設(shè)計(jì)主要是計(jì)算拉深時(shí)的間隙、工作零件的圓角半徑、尺寸和公差，并且還需要確定模具的總體尺寸和模具零件的結(jié)構(gòu)，然后根據(jù)上面的設(shè)計(jì)繪出模具的總裝圖。 由于在零件制造前進(jìn)行了預(yù)測(cè)，分析了制件在生產(chǎn)過(guò)程中可能出現(xiàn)的缺陷，采取了相應(yīng)的工藝措施。因此，模具在生產(chǎn)零件的時(shí)候才可以減少?gòu)U品的產(chǎn)生。 帶凸緣筒形件的形狀結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單，模具工作零件的結(jié)構(gòu)也較為簡(jiǎn)單，它可以相應(yīng)的簡(jiǎn)化了模具結(jié)構(gòu)。以便以后的操作、調(diào)整和維護(hù)。 帶凸緣筒形件模具的設(shè)計(jì)，是理論知識(shí)與實(shí)踐有機(jī)的結(jié)合，更加系統(tǒng)地對(duì)理論知識(shí)做了更深切貼實(shí)的闡述。也使我認(rèn)識(shí)到，要想作為一名合格的模具設(shè)計(jì)人員，必須要有扎實(shí)的專(zhuān)業(yè)基礎(chǔ)，并不斷學(xué)習(xí)新知識(shí)新技術(shù)，樹(shù)立終身學(xué)習(xí)的觀念，把理論知識(shí)應(yīng)用到實(shí)踐中去，并堅(jiān)持科學(xué)、嚴(yán)謹(jǐn)、求實(shí)的精神，大膽創(chuàng)新，突破新技術(shù)，為國(guó)民經(jīng)濟(jì)的騰飛做出應(yīng)有的貢獻(xiàn)。 致謝 時(shí)光如電，歲月如梭，大學(xué)三年一晃而過(guò)，而我也即將離開(kāi)我們尊敬的老師、友好的同學(xué)和熟悉的校園走進(jìn)社會(huì)。在這畢業(yè)之際，作為一名工科的學(xué)生，畢業(yè)設(shè)計(jì)是一件必不可少的事。 畢業(yè)設(shè)計(jì)涉及的知識(shí)廣泛，很多都是我門(mén)的教科書(shū)上沒(méi)有的，這就需要自己到圖書(shū)館查找所需的資料。在設(shè)計(jì)中，涉及很多計(jì)算的問(wèn)題，必須通過(guò)所學(xué)知識(shí)、相關(guān)的資料及自己的不斷努力才能解決。 在學(xué)校中，我們所學(xué)的主要是理論性知識(shí)，實(shí)踐性比較欠缺，而畢業(yè)設(shè)計(jì)就相當(dāng)于實(shí)戰(zhàn)前的一次演練。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)，可以把我們以前學(xué)的專(zhuān)業(yè)知識(shí)系統(tǒng)地聯(lián)系起來(lái)，使我們既溫故又學(xué)到更多新的知識(shí)；這不但提高了我們解決問(wèn)題的能力，開(kāi)闊了我們的視野，在一定程度上彌補(bǔ)我們實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的不足，為以后的工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 由于資質(zhì)有限，很多知識(shí)掌握的不是很牢固，在設(shè)計(jì)的過(guò)程中難免要遇到很多問(wèn)題，但經(jīng)過(guò)課程設(shè)計(jì)，使我們有了一定的設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)；同時(shí)在老師的悉心指導(dǎo)及同學(xué)的熱心幫助下，我克服了一個(gè)又一個(gè)的困難，使我的畢業(yè)設(shè)計(jì)不斷完善。在此，我在設(shè)計(jì)中不斷思考問(wèn)題，研究問(wèn)題，咨詢(xún)問(wèn)題，汲取了更系統(tǒng)的專(zhuān)業(yè)知識(shí)，使自己的能力得到很大程度的提高。 最后，再次感謝翟德梅教授等在這一段時(shí)間給予無(wú)私的指導(dǎo)和幫助，并向你們致以深深的敬意！在以后的工作上，不辜負(fù)你們對(duì)我們寄予的厚望！ 參考文獻(xiàn) [1] 郝濱海主編.沖壓模具簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004 [2] 原紅玲主編.沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010 [3] 翟德梅主編.模具制造技術(shù)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005 [4] 王孝培主編.沖壓手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1990 [5] 李學(xué)鋒主編.模具設(shè)計(jì)與制造實(shí)訓(xùn)教程[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004 [7] 馬宵.互換性與技術(shù)測(cè)量[M].南京：南京大學(xué)出版社， 2005 [8] 寇世瑤主編.機(jī)械制圖[M].北京：高等教育出版社，2007