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一、設(shè)計(jì)（論文）內(nèi)容
任務(wù)：S195柴油機(jī)體三面精鏜組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)及后主軸箱設(shè)計(jì)
本道工序內(nèi)容:
精加工缸套孔118H10,111H8,110H7,曲軸孔195H7;平衡軸孔52M7,凸輪軸孔35H7; 調(diào)
速軸孔47H7,啟動(dòng)軸孔37H7
二、設(shè)計(jì)（論文）依據(jù)
Ⅰ.被加工零件材料為HT200,硬度HB170-240。
Ⅱ.生產(chǎn)綱領(lǐng)，5萬(wàn)臺(tái)/年，兩班制。
Ⅲ.機(jī)體的上下左右前后六個(gè)面均加工成為成品，各孔都加工成半成品，其余為毛坯。
三、技術(shù)要求
⑴ 機(jī)床要求運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠，裝卸方便，維修及調(diào)整便利。
⑵ 主軸箱能滿(mǎn)足機(jī)床總體法案的要求。
⑶ 加工精度應(yīng)符合零件圖要求。
四.畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）物化成果的具體內(nèi)容及要求
(具體內(nèi)容參照機(jī)械工程系畢業(yè)設(shè)計(jì)<論文>大綱及實(shí)施細(xì)則的有關(guān)要求填寫(xiě))
1、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 1份 (不少于1萬(wàn)字以上)
2、工序圖 1張 A0
3、加工示意圖 1張 A0
4、生產(chǎn)率計(jì)算卡 1份
5、后主軸箱裝配圖 1張 A2
6、箱體補(bǔ)充加工圖 1張 A1
7、零件圖 10～15張 A3
五. 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）進(jìn)度計(jì)劃
起訖日期
工作內(nèi)容
備 注
3．31—4．13
畢業(yè)實(shí)習(xí)，收集資料
4．14—4．27
資料整理，擬定設(shè)計(jì)方案
4．28—5．31
總體設(shè)計(jì)，部件設(shè)計(jì)，繪圖
6．01—6．15
編寫(xiě)設(shè)計(jì)資料審閱，修改
6．23—6．27
分小組答辯
六. 主要參考文獻(xiàn)：
1.謝家瀛.組合機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1994.
2.大連組合機(jī)床研究所.組合機(jī)床設(shè)計(jì)(第一冊(cè)).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1975.
3.大連組合機(jī)床研究所.組合機(jī)床設(shè)計(jì)參考圖冊(cè).機(jī)械工業(yè)出版社,1975
4.沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué).組合機(jī)床設(shè)計(jì).上海:上?？茖W(xué)技術(shù)出版社,1985.
5.王先達(dá).機(jī)械制造工藝學(xué).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1995.
6.楊黎明.機(jī)床夾具設(shè)計(jì)手冊(cè).北京:國(guó)防工業(yè)出版社,1996.
7.徐仁發(fā).機(jī)床夾具設(shè)計(jì).重慶:重慶大學(xué)出版社,1993.
8.孟少庚.機(jī)械加工工藝手冊(cè).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1992.
9.戴曙.金屬切削機(jī)床.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1994.
10.楊列群.形狀和位置公差,位置度公差.北京:中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社,1992.
七、其他
鹽城工學(xué)院機(jī)械工程系
畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)任務(wù)書(shū)
機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 專(zhuān)業(yè)
設(shè)計(jì)（論文）題目 S195柴油機(jī)三面精鏜組合機(jī)床總體
設(shè)計(jì)及后主軸箱設(shè)計(jì)
學(xué)生姓名
宦 紅 軍
班 級(jí)
材機(jī)99(5)班
學(xué) 號(hào)
B9912023
起訖日期
2003.03.27.2003.06.27
指導(dǎo)教師
劉 道 標(biāo)
教研室主任
吳 祥
系 主 任
徐 文 寬
發(fā)任務(wù)書(shū)日期 2003 年 3 月 28 日
學(xué)科門(mén)類(lèi)： 工學(xué) 單位代碼 ： ３２０２２
畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文）
S195柴油機(jī)體三面精鏜組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)及后主軸箱設(shè)計(jì)
學(xué)生姓名
宦 紅 軍
所學(xué)專(zhuān)業(yè)
機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
班 級(jí)
建材機(jī)械99（5）班
學(xué) 號(hào)
B9912023
指導(dǎo)教師
劉 道 標(biāo)
鹽城工學(xué)院機(jī)械工程系
二○○三年六月
目 錄
0引言…………………………………………………………………………………1
1 工藝方案的擬定…………………………………………………………………4
2 定位基準(zhǔn)及夾位點(diǎn)選擇…………………………………………………………5
3 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)——三圖一卡………………………………………………7
3.1被加工零件工序圖……………………………………………………………7
3.2加工示意圖……………………………………………………………………7
3.3動(dòng)力部件的選擇………………………………………………………………10
3.4組合機(jī)床生產(chǎn)率的計(jì)算………………………………………………………12
3.5機(jī)床聯(lián)系尺寸圖………………………………………………………………15
4 主軸箱設(shè)計(jì)………………………………………………………………………19
4.1方案選擇………………………………………………………………………19
4.2主要傳動(dòng)系統(tǒng)分析及計(jì)算……………………………………………………22
4.3主要傳動(dòng)件的結(jié)構(gòu)工藝設(shè)計(jì)…………………………………………………34
4.4剛度、強(qiáng)度校核………………………………………………………………35
4.5標(biāo)準(zhǔn)件的選擇及其它…………………………………………………………40
結(jié) 論……………………………………………………………………………42
致 謝………………………………………………………………………………43
參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………………44
附件清單……………………………………………………………………………45
鹽城工學(xué)院機(jī)械工程系畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)
0引言
自九九年入學(xué)以來(lái)，四年的大學(xué)生活即將結(jié)束，在畢業(yè)前，我們?cè)谛ｎI(lǐng)導(dǎo)、教師的指導(dǎo)下，在教師的精心指導(dǎo)下，基本學(xué)完了機(jī)械制造及設(shè)計(jì)專(zhuān)業(yè)的課程，現(xiàn)進(jìn)入畢業(yè)設(shè)計(jì)階段。
這次畢業(yè)設(shè)計(jì)是在實(shí)習(xí)的基礎(chǔ)上進(jìn)行的，我們?cè)邴}城江淮動(dòng)力機(jī)廠(chǎng)工程技術(shù)人員的帶領(lǐng)下，深入車(chē)間，理論聯(lián)系實(shí)際，熟悉了S195柴油機(jī)機(jī)體的加工工藝，了解了每道工序的加工過(guò)程，仔細(xì)分析、研究了機(jī)體精鏜的結(jié)構(gòu)特性，根據(jù)指導(dǎo)教師王正剛分配給我的任務(wù)書(shū)，新聞?dòng)浾卟⑹占嘘P(guān)資料，為畢業(yè)設(shè)計(jì)作好準(zhǔn)備。隨著現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)水平的飛速提高，設(shè)計(jì)新產(chǎn)品、新機(jī)床，實(shí)現(xiàn)現(xiàn)代化，提高生產(chǎn)率，是當(dāng)前生產(chǎn)中的迫在眉捷的任務(wù)。我們四人一組設(shè)計(jì)專(zhuān)用組合機(jī)床（精鏜床）即為一臺(tái)高效能，高精度，具有工藝互換性的組合機(jī)床。
在設(shè)計(jì)過(guò)程中，由于組合機(jī)床大部分是由標(biāo)準(zhǔn)零件構(gòu)成，另外一些非標(biāo)準(zhǔn)件盡量適應(yīng)工廠(chǎng)的生產(chǎn)條件，使加工和維修方便，大大減少了設(shè)計(jì)工作量。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)，我們經(jīng)受了鍛煉對(duì)所學(xué)的理論知識(shí)進(jìn)行綜合運(yùn)用，這對(duì)今后的工作打下了基礎(chǔ)，這與市校、學(xué)校領(lǐng)導(dǎo)和江淮動(dòng)力機(jī)廠(chǎng)的工程技術(shù)人員的精心指導(dǎo)是分不開(kāi)的。謹(jǐn)此表示衷心的感謝！限于本人知識(shí)水平有限，又沒(méi)有工作的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，本設(shè)計(jì)中定存在不到之處，敬請(qǐng)老師同學(xué)批評(píng)指正，提出寶貴意見(jiàn)，以便及時(shí)糾正。
Ｓ195柴油機(jī)以其設(shè)計(jì)緊湊,啟動(dòng)輕便,維修簡(jiǎn)便,技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn),能為手扶拖拉機(jī)、水泵、電站、運(yùn)輸及多種農(nóng)副業(yè)加工機(jī)械和設(shè)備作配套動(dòng)力,在工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中得到廣泛的應(yīng)用。機(jī)體是柴油機(jī)的一個(gè)重要零件,精鏜孔又是機(jī)體加工中最關(guān)鍵的工序,機(jī)體70%以上的主要技術(shù)要求均在此工序得到保證。加工精度要求高,特別是機(jī)體氣缸套孔止口深度公差,大跨度等直徑同軸孔、平衡軸孔孔徑公差,大懸臂氣缸孔孔徑公差,曲軸孔與氣缸孔垂直度,曲軸孔與平衡軸孔、曲軸孔與凸輪軸孔軸心線(xiàn)平行度,氣缸套孔止口面與氣缸孔軸心線(xiàn)垂直度等的精度要求較高。機(jī)體加工中,精鏜孔工序的加工質(zhì)量將直接影響柴油機(jī)的功率、油耗、噪聲等性能。同時(shí),由于Ｓ195柴油機(jī)的生產(chǎn)批量較大,因而要求該工序的加工設(shè)備具有較高的生產(chǎn)效率和自動(dòng)化程度。然而,目前國(guó)內(nèi)現(xiàn)有的加工設(shè)備都不能很好地滿(mǎn)足上述加工質(zhì)量和生產(chǎn)效率等方面的要求,這在一定程度上制約了Ｓ195柴油機(jī)的性能保證和生產(chǎn)產(chǎn)量的提高。介紹了一種適用于Ｓ195柴油機(jī)機(jī)體三面精鏜孔加工的組合機(jī)床,保證了機(jī)體的加工精度,提高了生產(chǎn)效率。Ｓ195柴油機(jī)以其設(shè)計(jì)緊湊,啟動(dòng)輕便,維修簡(jiǎn)便,技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn),能為手扶拖拉機(jī)、水泵、電站、運(yùn)輸及多種農(nóng)副業(yè)加工機(jī)械和設(shè)備作配套動(dòng)力,在工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中得到廣泛的應(yīng)用。機(jī)體是柴油機(jī)的一個(gè)重要零件,精鏜孔又是機(jī)體加工中最關(guān)鍵的工序,機(jī)體70%以上的主要技術(shù)要求均在此工序得到保證。加工精度要求高,特別是機(jī)體氣缸套孔止口深度公差,大跨度等直徑同軸孔、平衡軸孔孔徑公差,大懸臂氣缸孔孔徑公差,曲軸孔與氣缸孔垂直度,曲軸孔與平衡軸孔、曲軸孔與凸輪軸孔軸心線(xiàn)平行度,氣缸套孔止口面與氣缸孔軸心線(xiàn)垂直度等的精度要求較高。本機(jī)床為液壓驅(qū)動(dòng)、微機(jī)控制的三面七軸臥式鏜孔機(jī)床,除裝卸工件為人工外,其余預(yù)定的工作循環(huán)均是連續(xù)地自動(dòng)完成。工件材料為ＨＴ200,機(jī)床從三面同時(shí)加工13個(gè)孔,鏜孔尺寸精度為Ｈ7,表面粗糙度Ｒａ1.6μｍ。主要技術(shù)參數(shù)為:主軸數(shù):7根電機(jī)數(shù):6臺(tái)重量:約6本機(jī)床設(shè)計(jì)中采用鏜模法加工,并通過(guò)采取下列措施保證了鏜孔的精度。(ａ)提高鏜模、鏜套、鏜桿的制造精度鏜模、鏜套、鏜桿均須經(jīng)精磨后研磨,精度達(dá)到ＩＴ4級(jí),其配合間隙采用配作,這樣就可大大減小被加工孔的圓度誤差。(ｂ)采用鏜桿水平定向、工件相對(duì)平移的方法,每一孔分別采用一把鏜刀進(jìn)行加工。機(jī)床的主要特點(diǎn)(1)大跨度等直徑同軸孔尺寸精度達(dá)到Ｈ6級(jí)如圖4所示,Ｓ195柴油機(jī)機(jī)體上的4 Φ520-0.03軸承孔用于安裝上下平衡軸,此孔組跨度為176ｍｍ,系大跨度等直徑同軸孔。常規(guī)加工中,當(dāng)?shù)毒邚挠也壳腥霑r(shí),由于Ａ、Ｃ兩孔系待加工孔,加工Ｂ、Ｄ兩孔的刀具就無(wú)法分別從Ａ、Ｃ兩孔通過(guò)。這種大跨度同軸孔加工相當(dāng)于鏜深孔。由于加工行程長(zhǎng),故若采用剛性主軸加工,則主軸懸臂較長(zhǎng),剛性差;若采用鏜模法加工,則會(huì)使鏜桿的不同部位被鏜套所包容。主軸的受力變形將使加工的兩組等直徑同軸孔產(chǎn)生錐度(約0 01ｍｍ)和橢圓度(約0 01ｍｍ)。本機(jī)床設(shè)計(jì)中,同一側(cè)面鏜桿必須轉(zhuǎn)速相同或成整數(shù)倍;設(shè)計(jì)和安裝同一側(cè)面的主軸、浮動(dòng)接頭,鏜桿上鍵槽方向要一致,鏜桿上同一側(cè)面鏜刀孔方向也要一致;在主軸箱的最低速主軸上還必須設(shè)置主軸定向裝置等等,以保證主軸定向后同一側(cè)面鏜刀刀尖均朝同一方向。加工中為防止刮平面時(shí)工件移動(dòng),需要對(duì)機(jī)體有較大的夾緊力,但由于機(jī)體剛性差,若夾緊力過(guò)大,則會(huì)使機(jī)體產(chǎn)生較大的夾緊變形,使鏜削后的機(jī)體內(nèi)孔失圓。本機(jī)床液壓系統(tǒng)中采用二次壓力,鏜孔時(shí)機(jī)體受輕壓,刮平面時(shí)受重壓,從而很好地解決了上述問(wèn)題。氣缸套孔止口深度精度穩(wěn)定在0 025ｍｍ,止口底面與氣缸套孔中心線(xiàn)垂直度穩(wěn)定在0 015/100。氣缸套孔止口深度的加工精度和止口底面與氣缸套孔中心線(xiàn)的垂直度要求,將直接影響氣缸套孔凸緣上平面到機(jī)體頂面的突起量大小,影響缸蓋與缸蓋凸緣之間氣缸墊的壓合松緊程度,從而影響氣缸墊壽命、氣缸的密封和氣缸壓縮比,最終影響柴油機(jī)的性能和油耗量, 本機(jī)床系臥式布置,氣缸套孔與主軸孔在同一水平面上,加工止口時(shí)考慮到采用“一面兩銷(xiāo)”定位方式,由于定位銷(xiāo)、孔的制造誤差和磨損,因而定位誤差較大(約有0 05ｍｍ)。為減少定位誤差,采用定位塊,以機(jī)體氣缸蓋面上的一點(diǎn)定位。本機(jī)床的潤(rùn)滑系統(tǒng)如圖所示,油池安裝在機(jī)床踏腳板下面,通過(guò)油泵將潤(rùn)滑油泵入油箱。油箱設(shè)置在夾具頂面,機(jī)床利用油箱與鏜套、鏜桿之間的高度差,采取自重潤(rùn)滑。由于油箱較大,潤(rùn)滑油流量也較大,所以潤(rùn)滑充分。潤(rùn)滑油潤(rùn)滑后經(jīng)床身的回油槽又回到油池中,可反復(fù)使用。在油箱內(nèi)裝有浮子。泵油時(shí)浮子上升,當(dāng)上升到上極限位置時(shí),擋鐵壓下行程開(kāi)關(guān),電機(jī)停轉(zhuǎn),油泵即停止泵油;當(dāng)油箱內(nèi)油面低于下極限位置時(shí),擋鐵隨浮子落下并壓下行程開(kāi)關(guān),此時(shí),機(jī)床各滑臺(tái)就地停止運(yùn)行,各主軸停止旋轉(zhuǎn),防止了鏜套、鏜桿因缺油潤(rùn)滑而咬死,同時(shí)電機(jī)旋轉(zhuǎn),油泵開(kāi)始從油池中泵油。
鏜桿和鏜套均采用高硬度耐磨材料38ＣｒＭｏＡ1Ａ,并經(jīng)熱處理,鏜孔線(xiàn)速度最高達(dá)122 5ｍ/ｍｉｎ,鏜桿和鏜套間滑動(dòng)線(xiàn)速度最高達(dá)131 9ｍ/ｍｉｎ,分別超過(guò)一般鏜床加工的25%和35%左右。采用變速馬達(dá), 鏜孔時(shí)用高速,刮平面時(shí)用低速,速比為4∶1,既保證了平面的刮削精度,又提高了鏜孔的效率。大跨度等直徑同軸孔采用鏜桿水平定向、工件平移的鏜模法加工,使機(jī)體上的多孔能同時(shí)進(jìn)行加工,提高了生產(chǎn)率近50%。加工中除了裝卸工件外,定位、夾緊、加工過(guò)程等均自動(dòng)進(jìn)行。本機(jī)床在設(shè)計(jì)中,吸取了現(xiàn)有機(jī)床加工的優(yōu)點(diǎn),設(shè)計(jì)、布局合理,較好地滿(mǎn)足了柴油機(jī)機(jī)體的孔系加工質(zhì)量要求,大大提高了生產(chǎn)率。如果在該機(jī)床中設(shè)置鏜孔孔徑自動(dòng)測(cè)量、鏜刀自動(dòng)補(bǔ)償調(diào)整裝置和鐵屑自動(dòng)分離、自動(dòng)排除裝置,則可獲得更高的生產(chǎn)效率。
2003年6月
1 工藝方案的擬定
本設(shè)計(jì)是為195型柴油機(jī)機(jī)體的三面孔實(shí)行鏜孔工序，為了能夠達(dá)到質(zhì)量好、效率高的要求，擬定設(shè)計(jì)一個(gè)三面精鏜的組合鏜床，由于被加工零件的孔的加工精度，表面粗糙度和技術(shù)要求所限，故必須設(shè)計(jì)一個(gè)三面精鏜的組合鏜床，由于被加工零件的孔的加工精度，表面粗糙度和技術(shù)要求所限，故必須設(shè)計(jì)一三面精鏜組合鏜床。
由于被加工零件一機(jī)體、體積小、重量較重，且是單工位三面加工，倘采用立式床身，將造成加工困難，難以保證加工精度，且平穩(wěn)不夠，故將彩臥式床身，通過(guò)三個(gè)動(dòng)力頭，主軸箱鏜銷(xiāo)頭，一次性完成該工序較為妥貼。
以上作為本次設(shè)計(jì)的初定方案。
影響機(jī)床工藝方案制定的主要因素有：
1.1被加工零件的加工精度和加工工序
由于機(jī)體孔的表面粗糙度在6.3~1.6微米間，且孔與孔之間有較高的位置精度要求，安排工藝應(yīng)在一個(gè)安裝工位上對(duì)所有孔同時(shí)進(jìn)行最終精加工。因機(jī)體孔間距較小立式加工時(shí)，有利于切屑落入下導(dǎo)向，造成導(dǎo)向精度早期走失，不利于保證加工精度，所以應(yīng)用臥式床身。
為提高機(jī)床工作過(guò)程中的穩(wěn)定性，鏜頭滑臺(tái)應(yīng)采用矩型導(dǎo)軌型式。
1.2被加工零件的特點(diǎn)
機(jī)體材料為鑄鐵，且機(jī)體孔分布在不同壁上，通常在一根鏜桿上安裝多個(gè)鏜刀頭進(jìn)行鏜削，退刀時(shí)，要求工件“讓刀”，鏜刀頭周向定位。
被加工孔與基面相垂直，且機(jī)體的安裝方便，高度較小的細(xì)長(zhǎng)工件，宜用臥式機(jī)床，又因機(jī)體較大，采用單工位機(jī)床加工較適宜。
1.3零件的生產(chǎn)批量
本組合機(jī)床生產(chǎn)批量較大，且多為連續(xù)生產(chǎn)機(jī)床，此時(shí)應(yīng)將工序盡量集中在一臺(tái)或少數(shù)幾臺(tái)機(jī)床上加工，以提高機(jī)床利用率。
1.4機(jī)床使用條件
本機(jī)床使用廠(chǎng)地條件較好，氣候適用，國(guó)間溫度三十度左右，使用液壓傳動(dòng)能正常發(fā)揮機(jī)床工作性能，其它機(jī)床機(jī)構(gòu)亦都能適應(yīng)使用條件。
從上述因素分析知，本方案是可行的。
2 定位基準(zhǔn)及夾位點(diǎn)選擇
組合機(jī)床是針對(duì)某種零件或零件某道工序而設(shè)計(jì)的，正確選擇加工用定位基準(zhǔn)，是確保加工精度的重要條件，同時(shí)也有利于實(shí)現(xiàn)最大限度的集中工序，從而收到減少機(jī)床臺(tái)數(shù)的效果。
a.定位基準(zhǔn)的選擇
本機(jī)體零件有較高的孔加工精度，且在一次安裝下進(jìn)行，因此，定位基準(zhǔn)選擇機(jī)體的兩側(cè)面及底面的“三面”定位方法，它的特點(diǎn)是：
1）可以簡(jiǎn)便地消除工件的六個(gè)自由度，使工件獲得穩(wěn)定可靠的定位。
2）有同時(shí)加工零件全部孔的可能，即能高度集中工序，又利于提高各面上孔的位置精度。
3）“三面”可做為零件全部工序的定位基準(zhǔn)，使零件整個(gè)工藝過(guò)程基準(zhǔn)統(tǒng)一，從而減少由基準(zhǔn)轉(zhuǎn)換帶來(lái)的累積誤差，有利于保證零件加工精度，同時(shí)，使機(jī)床各工序的許多部件實(shí)現(xiàn)通用化，用利于縮短設(shè)計(jì)、制造周期、降低成本。
4）易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化定位、夾緊，并有利于防止切屑落于定位基面上。
b.確定夾位位置應(yīng)注意的問(wèn)題
在選擇定位基面同時(shí)，要相應(yīng)決定夾位位置，此時(shí)應(yīng)注意的問(wèn)題是：
1）保證零件夾位后穩(wěn)定
2）盡量減少和避免零件夾位后的變形
本機(jī)訂中確定的“三面”定位能基本滿(mǎn)足上面條件，此本案可行（詳見(jiàn)草圖）
另在造“三面”定位后，可彩液壓自動(dòng)夾緊
本人在這次設(shè)計(jì)中的任務(wù)是設(shè)計(jì)被加工零件工序圖、加工示意圖和機(jī)床聯(lián)系尺寸圖的圖紙及生產(chǎn)率計(jì)算卡片的內(nèi)容，包括總體方案的擬定。
3 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)——三圖一卡
組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)，就是針對(duì)具體的被加工零件，在造室的工藝和結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上，進(jìn)行方案圖紙?jiān)O(shè)計(jì)。這些圖紙包括：被加工零件工序圖、加工示意圖、生產(chǎn)率計(jì)算卡片。機(jī)床聯(lián)系尺寸圖等，下面談?wù)勥@些圖紙的設(shè)計(jì)。
3.1被加工零件工序圖
3.1.1被加工零件工序圖的設(shè)計(jì)
被加工零件工序圖是根據(jù)造定的工藝方案，表示在一臺(tái)機(jī)床上或一條自動(dòng)線(xiàn)上完成的工藝內(nèi)容、加工部位的尺寸及精度、技術(shù)要求、加工用定位基準(zhǔn)、夾位部位，以及被加工零件的材料、硬度和本機(jī)床加工前毛坯情況的圖紙。
3.1.2主軸箱的分布
從工序圖中可知，本三面精鏜組合機(jī)床布置有三個(gè)主軸箱，它們分別為左、右主軸箱和后主軸箱。
左動(dòng)力箱帶左主軸箱加工1，2，4，5，6五個(gè)孔，它們的位置分布如下：
右主軸箱加工3軸
后主軸箱加工7軸
工序圖是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的主要依據(jù)，也是制造使用時(shí)調(diào)整機(jī)床、檢查精度的重要技術(shù)文件。
3.2加工示意圖
加工示意圖是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的重要圖紙之一，在機(jī)床總體設(shè)計(jì)中占有重要地位，它是設(shè)計(jì)刀具、夾具、主軸箱以及選擇動(dòng)力部件的主要資料，同時(shí)也是調(diào)整機(jī)床和刀具的依據(jù)。
加工示意圖，反映了機(jī)床的加工過(guò)程和加工方法，并決定浮動(dòng)夾頭或接桿的尺寸，鏜桿長(zhǎng)度，刀具種類(lèi)和數(shù)量，刀具長(zhǎng)度及加工尺寸，主軸尺寸及伸出長(zhǎng)度、主軸、刀具、導(dǎo)向與工件間的聯(lián)系尺寸等，根據(jù)機(jī)床要求的生產(chǎn)率及刀具特點(diǎn)，合理地選擇切削用量，決定動(dòng)力頭的工作循環(huán)。
3.2.1加工示意圖的編制方法
(1)、刀具的選擇
一臺(tái)機(jī)床刀具選擇是否合理，直接影響到機(jī)床的加工精度，生產(chǎn)率和工作情況。
根據(jù)機(jī)體孔的加工精度、加工尺寸、臺(tái)階級(jí)加工、切屑排除以及生產(chǎn)率等因素和加工孔表面允許有退刀痕，因位置限制，導(dǎo)向孔的尺寸小于加工孔的尺寸，且加工孔直徑大于ф40，應(yīng)選用鏜刀，這樣對(duì)刀方便，加工中不至于有振動(dòng)，并在導(dǎo)套上開(kāi)引刀槽，以便鏜刀通過(guò)，刀具造用硬質(zhì)合金鋼。
為了提高工序集中程度，可采用兩把鏜刀的鏜桿，同時(shí)加工孔。
考慮到被加工零件是淬火鑄鐵，由于其硬度較高，為170~241HB，可采用刃鏜刀頭加工，以提高刀具的使用壽命。
鏜削頭與相同規(guī)格的液壓滑臺(tái)組成的鏜床、滿(mǎn)足要求的精度HT級(jí)，表面粗糙度達(dá)1.6微米的鏜孔，因鏜削直徑較大，傳遞的扭矩大，可用主軸前端的短圓錐和端面定位，并由端面鍵傳遞扭矩。
(2)、工序間余量的確定
關(guān)于工序間加工余量的確定，查[I]表2-6推薦數(shù)值選取0.25~0.4（直徑上）
(3)、導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇
組合機(jī)床上加工孔時(shí)，除用剛性主軸加工的方案外，其尺寸和位置精度都是依靠夾具導(dǎo)向來(lái)保證的。
①選擇導(dǎo)向類(lèi)型
因?qū)蛑睆捷^大、轉(zhuǎn)速較高時(shí)，為了避免鏜桿由于摩擦發(fā)熱而變形，產(chǎn)生“別勁”的現(xiàn)象，可選用旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向，這種導(dǎo)向利于減輕磨損和持久保證精度。
②選擇導(dǎo)向的形式和結(jié)構(gòu)
因精鏜多級(jí)孔（孔）導(dǎo)向的旋轉(zhuǎn)速度高，但加工精度要求比較低，可選用滾錐軸承的旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向。
SM1=SM2， n1f1=n2f2
根據(jù)這個(gè)原理計(jì)算切削用量如下
查[П]
表3-T，V=70~90米/分
f=0.12毫米/轉(zhuǎn)
由公式，
從上述兩個(gè)范圍中選取一個(gè)適中的數(shù)值，即n=500rpm，由此倒過(guò)去，由公式
(5)、確定主軸類(lèi)型及尺寸
因本機(jī)床是精鏜孔，根據(jù)制定的切削用量通過(guò)T=9.55×106公式計(jì)算得到的扭矩T值很小，則由切削扭矩計(jì)算主軸直徑公式（M—軸所傳遞的扭矩N.mm，B—系數(shù)）計(jì)算的d亦過(guò)小，不能滿(mǎn)足剛度要求。
這樣可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)由加工孔的直徑及相應(yīng)的刀具尾部尺寸利用“反推法”來(lái)造定，查[Ⅳ]表10-1主軸直徑與加工孔的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，為
d主軸=25 mm， d傳動(dòng)=30mm
(6)、動(dòng)力頭工作循環(huán)及其行程的確定
動(dòng)力頭工作循環(huán)一般包括快速引進(jìn)，工作進(jìn)給和快速退回等動(dòng)作。
①工作進(jìn)給長(zhǎng)度的確定
工作進(jìn)給長(zhǎng)度應(yīng)等于被加工部位長(zhǎng)度與刀具切入和切出長(zhǎng)度之和。
動(dòng)力頭工作進(jìn)給長(zhǎng)度是按加工長(zhǎng)度最大的孔來(lái)造取，切入長(zhǎng)度根據(jù)工件端面的誤差情況[I]表2-18，選5~10毫米為第一工作進(jìn)給長(zhǎng)度，第二工作進(jìn)給常常比第一工作進(jìn)給要小得多，在有條件，應(yīng)力法做到轉(zhuǎn)入第二工作進(jìn)給時(shí)，除倒大角的刀具外，其余刀具都離開(kāi)加工表面，不再切削。否則，將降低刀具使用壽命，且破壞已加工的表面。
②快速引進(jìn)長(zhǎng)度的確定
快速進(jìn)給是動(dòng)力頭把刀具送到工作進(jìn)給的位置，其長(zhǎng)度按具體工作情況確定。在加工1.2兩孔徑相同的同心孔系時(shí)，可采用跳越進(jìn)給的循環(huán)進(jìn)行加工，即在加工寬一層壁后，動(dòng)力頭再次快速引進(jìn)，加工第二層壁，這樣可以縮短工作循環(huán)時(shí)間。
③快速退回長(zhǎng)度的確定
快速退回的長(zhǎng)度等快速引進(jìn)和工作進(jìn)給長(zhǎng)度之和。
一般在固定式夾具機(jī)床上，動(dòng)力頭快速引進(jìn)和工作進(jìn)給長(zhǎng)度之和。
一般在國(guó)家式夾具機(jī)床上，動(dòng)力頭快速退回的行程，只要把所有刀具都退至導(dǎo)套內(nèi)，不影響工件的裝卸就行了。
④動(dòng)力頭總行程的確定
動(dòng)力頭的總行程除了滿(mǎn)足工作循環(huán)所需長(zhǎng)度外，還要考慮裝卸和調(diào)整刀具的方便性。裝卸刀具的理想情況是：刀具退離導(dǎo)向套外端面的距離，需大于刀桿插入主軸孔內(nèi)的長(zhǎng)度。
具體數(shù)值在加工示意圖上標(biāo)注可查閱。
3.3動(dòng)力部件的選擇
動(dòng)力部件用以實(shí)現(xiàn)切削刀具的旋轉(zhuǎn)和進(jìn)給運(yùn)動(dòng)或只用于進(jìn)給運(yùn)動(dòng)是組合機(jī)床最主要的通用部件。
組合機(jī)床動(dòng)力部件有多種結(jié)構(gòu)型式和不同的傳動(dòng)方式。就其傳動(dòng)方式來(lái)講，主運(yùn)動(dòng)一般采用機(jī)械運(yùn)動(dòng)，即由電動(dòng)機(jī)通過(guò)齒輪皮帶、蝸輪蝸桿等機(jī)械元件傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力；而進(jìn)給運(yùn)動(dòng)則采用機(jī)械傳動(dòng)、液壓傳動(dòng)、氣壓傳動(dòng)或氣動(dòng)液壓傳動(dòng)等。
本組合機(jī)床的主運(yùn)動(dòng)是由電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)動(dòng)力箱傳遞運(yùn)動(dòng)的，進(jìn)給運(yùn)動(dòng)是采用的液壓傳動(dòng)。
下面介紹一下具體選用動(dòng)力部件時(shí)應(yīng)注意的問(wèn)題。
(1)、電動(dòng)機(jī)功率的確定
根據(jù)所造切削用量計(jì)算的切削功率及進(jìn)給功率之需要，并適當(dāng)考慮提高切削用量的可能性（一般按30%考慮），選用相應(yīng)規(guī)格的動(dòng)力頭，可接下式進(jìn)行計(jì)算。
式中，
N動(dòng)——?jiǎng)恿︻^電動(dòng)機(jī)功率
N動(dòng)——切削功率
N進(jìn)——進(jìn)給功率
Η——傳動(dòng)效率，在加工黑色金屬，主軸數(shù)少于15根時(shí)η=0.9
按各刀具造用的切削用量，從[П]中P10
查得各軸N切（左動(dòng)力頭）
當(dāng)V1.2=106米/分時(shí)， N切=0.38KW
V6=96米/分 N切=0.46KW
V4=81米/分 N切=0.62KW
V5=78米/分 N切=0.67KW
對(duì)于液壓動(dòng)力頭N進(jìn)就是進(jìn)給油泵所消耗的功率，一般為0.8~2千瓦，取N進(jìn)=1KW
則
取N動(dòng)=4.0KW
查[Ш]表17-5知，適用Y132M1-6，額定功率為4.0千瓦，滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速960rpm,起動(dòng)轉(zhuǎn)矩2.0，最大轉(zhuǎn)矩2.0N.m。
右動(dòng)力頭
V=98米/分，查得3軸N切=0.47KW
同理取N進(jìn)=1KW，η=0.9
則
查[Ш]表17-5，選用Y112M-6型電機(jī)，額定功率為2.2kw,n=940rpm。
后動(dòng)力頭
V=88.9米/分，查得7軸N切=0.56KW
同理取N進(jìn)=1KW，η=0.9
則
因此可用與右動(dòng)力頭同種型號(hào)的動(dòng)力頭。
（2）、進(jìn)給速度的選擇
因液壓動(dòng)力頭的進(jìn)給是可以無(wú)級(jí)調(diào)整的，為避免由于氣溫制造誤差等影響，造成動(dòng)力頭進(jìn)給速度的不穩(wěn)定，不宜造用動(dòng)力頭技術(shù)性能中規(guī)定的最小進(jìn)給量，尤其對(duì)本精加工機(jī)床，實(shí)際使用的進(jìn)給量應(yīng)大于其0.5~1倍。
（3）、最大行程的確定
動(dòng)力頭最大允許行程，除滿(mǎn)足機(jī)床工作循環(huán)的要求外，還必須保證調(diào)整和裝卸刀具的方便性，在使用時(shí)要兼顧刀具來(lái)考慮。
3.4組合機(jī)床生產(chǎn)率的計(jì)算
根據(jù)加工示意圖所選定的工作循環(huán)，工作行程及切削用量等，就可以計(jì)算機(jī)床的生產(chǎn)率，并編制生產(chǎn)率計(jì)算卡片，這樣就反映出機(jī)床的加工過(guò)程和動(dòng)作時(shí)間、切削用量以及機(jī)床生產(chǎn)率與負(fù)荷率的關(guān)系等。
3.4.1機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率的計(jì)算
以每小時(shí)機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)的零件數(shù)來(lái)表示，即
Q實(shí)=60/T單（件/小時(shí)）
T單=t機(jī)+t輔
式中Q實(shí)——機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率
T單——單件工時(shí)，即加工每個(gè)工件的時(shí)間
T輔——輔助時(shí)間，包括快進(jìn)時(shí)間快退時(shí)間，多工位機(jī)床的工作臺(tái)移動(dòng)或轉(zhuǎn)位時(shí)間，裝卸工件時(shí)間。
t機(jī)t輔可由下列公式計(jì)算
t機(jī)=L1/SM1+L2/SM2+t得
t輔=t塊+t移+t裝卸=（L快進(jìn)+L快退）/V塊+t移+t裝卸
式中：L1L2——分別為刀具第一工作進(jìn)給和第二工作進(jìn)給的往程長(zhǎng)度（mm）
SM1，SM2——分別為刀具第一工作進(jìn)給和第二工作進(jìn)給的每分鐘進(jìn)給量（mm/min）.
t?！?dāng)加工沉孔、止口、锪窩時(shí)，動(dòng)力部件在死擋鐵上停留的時(shí)間。通常接刀具在加工終了時(shí)無(wú)進(jìn)給狀態(tài)下轉(zhuǎn)5~10轉(zhuǎn)所需的時(shí)間（min）。
L快進(jìn) L快退——?jiǎng)恿Σ考爝M(jìn)、快退的行程長(zhǎng)度（m）
V快——?jiǎng)恿Σ考焖傩谐痰乃俣?。通常機(jī)械滑臺(tái)取5~6m/min，液壓滑臺(tái)3~10m/min。
t移——工作臺(tái)移動(dòng)和回轉(zhuǎn)一個(gè)工位所需時(shí)間，一般在3~8秒。
t裝卸——工件安裝和清除切屑的時(shí)間。它根據(jù)工件尺寸大小、裝卸方便性及工人熟級(jí)程度，一般取0.5~1.5分。
根據(jù)本組合機(jī)床的年產(chǎn)量10萬(wàn)臺(tái)，可選用下列數(shù)據(jù)計(jì)算Q實(shí)：
t停：在加工終了無(wú)進(jìn)給狀態(tài)下轉(zhuǎn)7轉(zhuǎn)。
V快：取1 0m/min。
t移——取3秒。
t裝卸——取0.6分。
三面Q實(shí)具體計(jì)算如下
左邊
∴T單=1.18+0.72=1.9(分)
右邊
∴T單=2.88+0.72=3.6（/分）
后邊
∴T單=3.43+0.698=4.128（分）
對(duì)多面和多工位機(jī)床，在計(jì)算時(shí)應(yīng)以所有工位中機(jī)加工時(shí)間和輔助時(shí)間之和最長(zhǎng)的作為機(jī)床的單件工時(shí)，所以選用后面加工的T單來(lái)計(jì)算Q實(shí)。
∴Q實(shí)=60/4.12=14.5（件/時(shí)）
3.4.2理想生產(chǎn)率Q
使用單位接年生產(chǎn)綱領(lǐng)十萬(wàn)臺(tái)（考慮備品率、廢品率在內(nèi)的年產(chǎn)量）計(jì)算的機(jī)床生產(chǎn)率為理想生產(chǎn)率。
當(dāng)接三班制生產(chǎn)時(shí)，全年工時(shí)為7200小時(shí)，則Q理=90000 /7200=12.5（件/小時(shí)）
3.4.3機(jī)床負(fù)荷率
Q理/Q實(shí)二者的比值即為負(fù)荷率
根據(jù)組合機(jī)床的使用經(jīng)驗(yàn)，適宜的機(jī)床負(fù)荷率為η負(fù)=0.75~0.90
而實(shí)際η負(fù)=
計(jì)算的η值合于[Ш]表10-4中推薦的數(shù)值，則設(shè)計(jì)的切削用量是合理的。
3.4.4生產(chǎn)率計(jì)算卡
被加工零件
圖號(hào)
Du3023-002
毛坯種類(lèi)
鑄件
名稱(chēng)
195柴油機(jī)機(jī)體
毛坯重量
22kg
材料
鑄鐵
硬度
HB：170~241
工序
名稱(chēng)
三面精鏜機(jī)體現(xiàn)
工序號(hào)
序號(hào)
工
步
名
稱(chēng)
被
加
工
零
件
加
工
直
徑
mm
加
工
長(zhǎng)
度mm
工
作
行
程
mm
切削建層米
/分
每
分
鐘
轉(zhuǎn)
速
轉(zhuǎn)
/分
每
分
鐘
進(jìn)
給量mm
/分
每
轉(zhuǎn)
進(jìn)
給
量mm
/轉(zhuǎn)
工時(shí)（分）
機(jī)動(dòng)時(shí)間
輔
助
時(shí)
間
共計(jì)
1
裝入工件
0.3
2
工件定位夾緊
0.006
3
后動(dòng)力部件快進(jìn)
0.02
4
后動(dòng)力部件一工進(jìn)
Ф110
30
38
88.9
240
36
0.15
1.13
5
后動(dòng)力部件二工進(jìn)
Ф110
30
42
82
240
18
0.075
2.3
6
死擋鐵停留
0.03
7
后動(dòng)力部件快退
280
0.028
8
松開(kāi)工件
20
0.002
9
卸下工件
0.3
備注
本機(jī)床裝卸時(shí)間取20.6分
單件總工時(shí)
3.43 0.686 4.716
機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率
14.5(件/時(shí))
機(jī)床理想生產(chǎn)率
12.5(件/時(shí))
負(fù)荷率
0.86
3.5機(jī)床聯(lián)系尺寸圖
3.5.1聯(lián)系尺寸圖的作用
聯(lián)系尺寸圖用來(lái)表示機(jī)床各組成部件的相互裝配聯(lián)系和運(yùn)動(dòng)關(guān)系，以檢驗(yàn)機(jī)床各部件相對(duì)位置及尺寸聯(lián)系是否滿(mǎn)足加工要求；通用部件的選擇是否合適，并為進(jìn)一步展開(kāi)主軸箱夾具等專(zhuān)用部件、零件的設(shè)計(jì)提供依據(jù)，聯(lián)系尺寸圖也可看成是簡(jiǎn)化的機(jī)床總圖，它表示機(jī)床的配置形式及總體布局。
3.5.2機(jī)床裝料高度的確定
裝料高度H一般是指機(jī)床上工件安裝基面至地面的距離。組合機(jī)床標(biāo)準(zhǔn)中推薦的裝料高度為1060mm，具體設(shè)計(jì)情況可在850~1060mm范圍內(nèi)造取，圖中應(yīng)標(biāo)注為：
160+440+560+（<170）<1060mm合適
確定裝料高度后，還要考慮以下兩組尺寸的聯(lián)系關(guān)系，現(xiàn)以圖中所示尺寸加以說(shuō)明。
由中間底座和夾具計(jì)算的裝料高度尺寸：
H=H1+H2+H3
式中H——裝料高度
?H1——支承塊高度
?H2——夾具底座高度
?H3——中間底座高度
由公式可知，當(dāng)裝料高度和通用部件選定后，便后計(jì)算出夾具底座的高度。
圖中標(biāo)注查得，裝料高度H為1060mm，支承塊高度H1為60mm，中間底座高度H3為560mm。
則夾具底座高度H2=1060-60-560=440mm
由動(dòng)力部件和側(cè)底計(jì)算的裝料高度尺寸
H=h1+h2+h3+h4+h5-hmin
式中：h1——多軸箱最低主軸高度
?h2——多軸箱底面至滑臺(tái)頂面之間的距離
?h3——滑臺(tái)的高度
?h4——調(diào)整墊塊的高度（包括5mm的調(diào)整塊）
?h5——側(cè)底座的高度
?hmin——被加工零件最低孔至工件安裝基面的距離
由公式可知，當(dāng)通用部件選取后，h2,h3,h5便確定，H僅與h1,h4有關(guān)，h1由多軸箱設(shè)計(jì)確定。這樣便可由確定的裝料高度計(jì)算出調(diào)整塊的厚度h4。
圖中h1=230mm h2=120mm h3=130mm h5=560mm
hmin=10mm
則調(diào)整墊塊高度h4=1060-230-120-130-560-10=10(mm)
3.5.3夾具輪廓尺寸的確定
夾具輪廓尺寸的指夾具底座的輪廓尺寸即長(zhǎng)×寬×高
長(zhǎng)度尺寸與工件長(zhǎng)度尺寸、工件至模板間距離尺寸，模板架厚度尺寸有關(guān)。
從機(jī)床總圖中查得工件長(zhǎng)度尺寸為176mm,工件至模板間距離及模板架厚度分別為482mm,542mm則夾具總長(zhǎng)為482+542+176=1200mm
高度尺寸由前裝料高度尺寸定為1060mm
寬度尺寸，除考慮工件本身寬度尺寸外，再加其它寬度方向上能布置下工件的定位、夾緊及其它機(jī)構(gòu)從工序圖中查得寬度尺寸為184mm
這樣可確定夾具草圖
3.5.4中間底座尺寸的確定
由加工示意圖中被步確定定的多軸箱端面至工件端面在加工終了時(shí)的距離，動(dòng)力部件及其配套部件的聯(lián)系尺寸，便可確定中間底座的尺寸。在確定中間底座長(zhǎng)度尺寸時(shí)要考慮以下兩組尺寸關(guān)系。
由加工示意圖和多軸箱尺寸確定兩動(dòng)力箱端面間的距離L。
L-L1+L2+L3+L4+L5
式中：L1，L5——為左右多軸箱的厚度
L2，L4——加工示意圖中確定的左右多軸箱至工件端面的距離。
L3——工件的長(zhǎng)度
由機(jī)床總圖中查得，L1=330，L5=345，L3=176
由加工示意圖中查得，L2=880，L4=750
則兩動(dòng)力箱端面距離L=330+345+880+750=2305
由動(dòng)力滑臺(tái)、側(cè)底座、中間底座也可確定兩動(dòng)力箱端面間的距離L’。
L’=l1+l2+l3+lx+l4+l5+l6
式中：l1,l6——左右動(dòng)力箱與滑臺(tái)連接形成的尺寸
l2,l5——在行程終了時(shí)，滑臺(tái)前端與滑座之距
l3,l4——左右滑座端面至側(cè)底端面之距
由機(jī)床總圖查得，
l1=l6=300, l2=l5=40, l3=l4=100
在圖中必須保證L= L’，則中間底座lx尺寸為
Lx=l1+l2+l3+l4+l5-（l1+l2+l4+l5+l6）
則lx=2305-（300+40+100+40+300）
=1425mm
3.5.5動(dòng)力部件總選種的確定
動(dòng)力部件的總行程等于向前備量，工作行程和向后備量之和；向后備量要保證方便地裝卸刀具由加工示意圖知
左動(dòng)力箱動(dòng)力部件總選種為
40+40+300+380+20=780mm
右動(dòng)力箱動(dòng)力部件總行程為
320+26+23+40+4+450+20=883mm
后動(dòng)力箱動(dòng)力部件總行程為
200+28+42+280+20+580mm
4 主軸箱設(shè)計(jì)
4.1方案選擇
后主軸箱與左、右主軸箱一樣是組合機(jī)床的重要部件之一。它設(shè)計(jì)得是否合理，直接影響到加工產(chǎn)品的精度和質(zhì)量的好壞，以及企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益，因此，對(duì)產(chǎn)品要能達(dá)到時(shí)代的要求，所以在設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量選用通用零件，有步驟有方案地進(jìn)行設(shè)計(jì)。
4.1.1根據(jù)主軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖選擇主軸箱的輪廓尺寸
4.1.1.1 主軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖如下：（圖I-1）
4.1.1.2（1）齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)的設(shè)計(jì)
所謂齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)的設(shè)計(jì)，是指驅(qū)動(dòng)軸的運(yùn)動(dòng)通過(guò)什么樣的傳動(dòng)路線(xiàn)，采用多少級(jí)齒輪傳動(dòng)，這些傳動(dòng)齒輪布置在主軸箱的什么位置，最后把運(yùn)動(dòng)傳到主軸上，使主軸獲得規(guī)定的轉(zhuǎn)速。亦即排齒輪。
齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)的設(shè)計(jì)直接影響到主軸箱部件的質(zhì)量和零件的通用化程度。由于被加工零件孔的分布和數(shù)量的不同，齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)也就不同；即使是同一個(gè)零件，雖然也的分布和數(shù)量都是一樣的，但齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)也就不同，方案也就有許多種。
齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)可以有各種不同的方案，這就需要進(jìn)行具體的分析、比較，選擇一種最好的方案。
齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)的設(shè)計(jì)，原則上應(yīng)力求在保證足夠的強(qiáng)度和剛性的條件下，使傳動(dòng)鏈最短。即采用最少的傳動(dòng)軸和傳動(dòng)齒輪實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)，通常采用一根軸傳動(dòng)幾根主軸的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)。
圖I-2a繪出一根主軸的主軸箱，箱體輪廓尺寸B×H= 600×500mm，圖a中3為主軸，轉(zhuǎn)數(shù)為n主=720轉(zhuǎn)/分，O為驅(qū)動(dòng)軸，轉(zhuǎn)數(shù)n驅(qū)=300轉(zhuǎn)/分，這個(gè)主軸箱的齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)的設(shè)計(jì)是符合主軸數(shù)量較少，分布空間較散的原則的。圖b是根據(jù)上述原則設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)的兩種方案，方案1：由驅(qū)動(dòng)軸O經(jīng)過(guò)一對(duì)齒輪降速直接傳到主軸3，這時(shí)驅(qū)動(dòng)軸O上的齒節(jié)圓直徑達(dá)150mm，超過(guò)了動(dòng)力頭用齒輪的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，所以此方案不夠合理。
方案2：由驅(qū)動(dòng)軸O經(jīng)過(guò)三對(duì)齒輪降速傳動(dòng)主軸3上，根據(jù)動(dòng)力頭用齒輪的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定Z=21~24，取Z=24，M=3這時(shí)主軸上的傳動(dòng)齒輪由下式?jīng)Q定
這個(gè)方案是比較合理的
（2）設(shè)計(jì)主軸箱的兩種方案圖
（3）材料：HT200鑄鐵
（4）硬度HB175~255
（5）主軸外伸尺寸及切削用量
軸號(hào)
主軸直徑
主軸外伸尺寸
V(m/min)
n(ηm/min)
F(mm/r)
Lf(m/min)
3
Ф60
75(Ф90/Ф60)
111/104
300
0.15/0.075
22.5/45
（6）動(dòng)力部件：
TD40A型動(dòng)力箱：
動(dòng)力箱電機(jī)JO2-42-4 A301型
功率：5.5KW
轉(zhuǎn)速：n=960 rpm/min
驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)速：n=720rpm/min
驅(qū)動(dòng)軸中心到滑臺(tái)表面距離為129.5mm.
4.1.2 主軸結(jié)構(gòu)型式的選擇
4.1.2.1主軸結(jié)構(gòu)形式的選擇：
主軸結(jié)構(gòu)型式由零件加工工藝決定并考慮主軸的工作條件和受力條件。
因?yàn)殓M削加工的主軸，軸向切削力較小，但不可忽略，有時(shí)因工藝上的要求，主軸進(jìn)退部要切削，兩個(gè)方面都有切削力，因此選用前后支承均為圓錐滾子軸承的主軸結(jié)構(gòu)。見(jiàn)下圖I-3a。
4.1.2.2圓錐滾子軸承的主軸結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。
這種支承可承受較大的徑向力和軸向力，且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，軸承個(gè)數(shù)少，裝配調(diào)整比較方便，廣泛用于擴(kuò)孔、鏜孔、鉸孔等加工。
因適用于鏜削，短主軸采用浮動(dòng)卡頭與刀具連接，以長(zhǎng)導(dǎo)套或雙導(dǎo)套導(dǎo)向。
4.1.2.3本主軸的前后支承都采用滾錐軸承，布置軸承時(shí)，為了提高主軸系統(tǒng)的剛性，采用“反裝置”的結(jié)構(gòu)形式。
“反裝置”——滾錐軸承成對(duì)使用時(shí)，滾錐小端相對(duì)稱(chēng)布置。
在支承距相等的條件下，“反裝置”結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，可使支承處具有較高的剛性。
軸承的調(diào)整方法：“反裝置”采用圈調(diào)整。具體對(duì)這種主軸結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，只要擰主軸后端的背帽，即可達(dá)到調(diào)整的目的。
該主軸只能布置第I、Π和Ш排齒輪，不能布置第Ш排齒輪。
該鏜孔用主軸懸伸長(zhǎng)度L都為75mm。
4.1.3 箱體尺寸的選擇
S195柴油機(jī)體精鏜床主軸箱是用于布置該機(jī)床的工作主軸及其傳動(dòng)零件的。通過(guò)按一定的速比排布傳動(dòng)齒輪，把動(dòng)力從動(dòng)力部件傳遞給各工作主軸使之獲得所需要的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向等。
對(duì)于其外形尺寸的確定，基于上述要求及考慮到機(jī)體缸頭面加二孔的坐標(biāo)，相應(yīng)的各工作主軸的傳動(dòng)軸所需的位置，齒輪的排布及留有間隙，考慮潤(rùn)滑等。確定采600×500×325的臥式標(biāo)準(zhǔn)箱體。配用JO2-42-4機(jī)械動(dòng)力頭，其電動(dòng)機(jī)動(dòng)率為5.5KW，驅(qū)動(dòng)軸名義轉(zhuǎn)速為720轉(zhuǎn)/分，中心軸頭高度為250mm，箱體前蓋和后蓋其外形尺寸如下圖I=-4所示。其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，潤(rùn)滑方便。
4.2主要傳動(dòng)系統(tǒng)分析及計(jì)算
4.2.1 分析主軸箱運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行齒輪排布
根據(jù)輸出主軸的位置，排布的齒輪不同，用一定的速比實(shí)現(xiàn)主軸所需要的工作轉(zhuǎn)速。并且注意相鄰傳動(dòng)軸之間齒輪與軸間有間隙，保證中心距，能使之良好地運(yùn)轉(zhuǎn)。
為了保證加工精度，減少振動(dòng)，因而因該一根主軸被多根傳動(dòng)軸傳動(dòng)。
確定齒輪排布及傳動(dòng)系統(tǒng)如下圖П-1所示。
由圖可知，須排兩排齒輪，但箱體前壁與后壁的間隙為100mm、所以Ш、Ш排齒輪的寬度選用32mm。
箱體內(nèi)采用標(biāo)準(zhǔn)齒輪傳動(dòng)，中心距符合標(biāo)準(zhǔn)，不需要修正齒輪。
輸出主軸L的齒輪盡量放在П 、Ш排上，本設(shè)計(jì)方案是將齒輪放在Ш排上這樣軸的剛性好，所受振動(dòng)性小，因而加工精度好，將油泵安放在前蓋里面，齒輪放在Ш排，便于油泵的拆裝，使其維修方便。
4.2.2 主軸箱運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)計(jì)算及電機(jī)選擇
4.2.2.1選擇電動(dòng)機(jī)，見(jiàn)圖П-2
（1）傳動(dòng)裝置效率
η總=η齒3η承4
?=0.9703×0.9904
?=0.863
η齒——一對(duì)圓柱齒輪效率，查《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》P4得：η齒=0.970
η承——一對(duì)軸承效率，查《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》P4得η承=0.990
（2）主軸速度的計(jì)算
該主軸箱用于機(jī)體缸頭面缸套孔的鏜削加工，鏜在同一個(gè)同心圓上的三個(gè)孔，其示意圖如圖П-3。
采用硬質(zhì)合金刀具，動(dòng)力頭輸出轉(zhuǎn)速為720轉(zhuǎn)/分。確定主軸的式作轉(zhuǎn)速主要根據(jù)其允許的切削線(xiàn)速度，通過(guò)不同齒輪的搭配得到不同的速比而得到相應(yīng)的轉(zhuǎn)速以滿(mǎn)足所需要的要求為準(zhǔn)。
由《組合機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)》第50頁(yè)表2~15知：精鏜孔用硬質(zhì)合金（材料為鑄鐵的切削線(xiàn)速度為70~90米/分，進(jìn)給量D級(jí)≤0.08mm/轉(zhuǎn)，D級(jí)0.12~0.15mm/轉(zhuǎn)。
采用高精度的精鏜頭鏜孔時(shí)，余量一般較小，直徑上不大于0.2mm，切削速度可以提高一些，鑄鐵件V=100~150mm/min，而每轉(zhuǎn)進(jìn)給量S轉(zhuǎn)則在0.03~0.1mm/l轉(zhuǎn)范圍內(nèi)。
由于組合機(jī)床的正常工作與合理地適用切削用量，轉(zhuǎn)速的確定，有很大的關(guān)系，先用得恰光，能使組合機(jī)床以最小的停車(chē)損失，最高的生產(chǎn)效率及刀具壽命，以及達(dá)到理想的加工質(zhì)量，因此根據(jù)總體設(shè)計(jì)方案確定主軸速度如下：
①V 1=nπD1/1000=300×3.14×118/1000=111.156m/s
取V1=111m/s
②V2=nπD2/100=300×3.14×111/100=104.46m/s
取V2=104m/s
③V3=nπD3/100=300×3.14×110/1000=103.62m/s
取V2=104m/s
由此可知上述計(jì)算與總體設(shè)計(jì)相符。
所以主軸轉(zhuǎn)速確為n主=300rpm/min。
（3）電機(jī)所需功率
根據(jù)進(jìn)給量S1=0.15mm/轉(zhuǎn)，S2=0.075mm/轉(zhuǎn)和切刀深度
=1mm及V=111/104m/s等，已知數(shù)據(jù)，從《組合機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)》所推薦的硬質(zhì)合金刀頭鏜削用量表上查得：
PX1=0.051t1.2S0.65 HB1.1KPZ2
=0.051×11.2×0.150.65×2201.1×1.14
=62.56N
PX2=0.051t1.2S0.65 HB1.1KPZ2
=0.051×11.2×0.0750.65×2201.1×1.14
=40.00N
PZ1=5.14tS0.75 HB0.55KPZ2KPZ3
=5.14×11.2×0.150.75×2200.55×1×1
=235.00N
PZ2=5.14×tS0.75 HB0.55KPZ2KPZ3
=5.14×1×0.0750.75×2200.55×1×1
=140.34N
即 Fx=74N , Fz=274N
電機(jī)功率 P=PFX+PFZ
所以P=PFX+PFZ=1.25+3.06=5.31KW
根據(jù)主軸箱的特點(diǎn)采用Y132MZ-6（B5）D=38 mm，額定功率為P=5.5KW，同步轉(zhuǎn)速為n=960rpm/min額定轉(zhuǎn)速n=720rpm /min的電動(dòng)機(jī)。此電機(jī)選擇符合總體設(shè)計(jì)要求。
4.2.2.3總傳動(dòng)比及其分配
總傳動(dòng)比：
由于總傳動(dòng)比i=2.4，傳動(dòng)比較大，使得大齒輪直徑大，主軸箱尺寸應(yīng)增大?，F(xiàn)采用三級(jí)變速。
其
故傳動(dòng)比分配較合理。
這樣就使箱體尺寸中心距也得到保證。
4.2.3軸的轉(zhuǎn)速、功率、扭矩計(jì)算
4.2.3.1各軸轉(zhuǎn)速
（1）n0=720 rpm/min 電機(jī)主軸
（2）n1=n0/i1=720/42/24=412rpm/min 手柄軸
（3）n2=n1/i2=412×42/45=384rpm/min 傳動(dòng)軸
（4）n3=n2/i3=374×45/58=300rpm/min 主軸
4.2.3.2各軸的功率
（1）P0=Pη承=5.5×0.99=5.45KW
（2）P1=Pη齒1 η承3=5.5×0.97×0.993=5.18KW
（3）P2=Pη齒2 η承3=5.5×0.972×0.993=5.02KW
（4）P2=Pη齒3 η承4=5.5×0.973×0.994=4.82KW
4.2.3.3各軸扭矩
運(yùn)用于計(jì)算時(shí)取
T0=72N.m
T1=120N.m
T2=125N.m
T3=154N.m
4.2.4圓柱齒輪模數(shù)的確定
4.2.4.1確定齒輪的材料、熱處理、精度等級(jí)
因此該鏜頭為金屬鏜削機(jī)床，工作，工作時(shí)有較大的負(fù)荷和中等沖擊，故取小齒輪材料為45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)HB=240~270，大齒輪亦為45號(hào)鋼Z為HB=175~255并在第一級(jí)變速時(shí)選用斜齒輪傳動(dòng)，增大重迭條數(shù)，減少齒廓磨損不均勻現(xiàn)象，其齒輪精度均為8級(jí)，JB179-83。
4.2.4.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定小齒輪的分度圓直徑（斜齒）
由《機(jī)械零件》式7-16
[σ]HO=530MPa
4.2.4.4按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度確定小齒輪的最小模數(shù)mn
由《機(jī)械零件》式7-19
4.2.4.5確定齒輪的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)mn
取第一系列mn=3mm
4.2.4.6齒輪嚙合處的作用力：
圓周力
軸向力
4.2.5坐標(biāo)的計(jì)算
4.2.5.1計(jì)算主軸的坐標(biāo)：
x=500/2=250mm,
y=500/2-25=225mm
所以主軸3的坐標(biāo)為（250，225）。
4.2.5.2傳動(dòng)軸的坐標(biāo)分析與計(jì)算：
（1）分析
經(jīng)過(guò)齒輪傳動(dòng)路線(xiàn)設(shè)計(jì)之后，大致的確定了傳動(dòng)軸的位置，在此基礎(chǔ)上，還必須根據(jù)齒輪軸的位置，在此基礎(chǔ)上，還必須根據(jù)齒輪嚙合原理精確的計(jì)算傳動(dòng)軸的坐標(biāo)，這個(gè)過(guò)程簡(jiǎn)稱(chēng)座標(biāo)計(jì)算。
通過(guò)兩根座標(biāo)位置精確給定的軸A和B，計(jì)算同時(shí)與軸A和B嚙合傳動(dòng)的軸C的坐標(biāo)位置。
（2）計(jì)算
計(jì)算步驟：
（1）作圖（見(jiàn)圖П-4）
由求點(diǎn)C和已知點(diǎn)A、B連成三角形，三角形的三邊分別為R1，R2和L。
由求點(diǎn)C向L邊作垂線(xiàn)h，垂足至A點(diǎn)的距離為d。
由垂足作x軸和y軸的垂線(xiàn)分別得V和U。
由垂足作x軸線(xiàn)（或y軸）的平行線(xiàn)和求點(diǎn)c作y軸（或x軸）的垂線(xiàn)得a2和b2。
（2）計(jì)算公式：
驗(yàn)算公式：
R1=
R2=
已知：1軸坐標(biāo)（315.00,100,00）,3軸坐標(biāo)（250，225），
求：2軸坐標(biāo)（x,y）
解：（1）作圖
（1）將A、B、C三點(diǎn)連成三角形，三角形三邊分別為R1=130.50mm,R2=154.50mm.
（2）由求點(diǎn)C向L邊作垂線(xiàn)h，垂足至A點(diǎn)的距離為d。
（3）由垂足作x軸和y軸的垂線(xiàn)分別得V和U。
（4）求點(diǎn)C作x，y軸的平行線(xiàn)相交得x’和y’.
x’=kb2=0.56×100=56
y’=ka2=0.56×315=176.4
（5）求x和y
x =x’+ u
=400.10
y=y’+ v=224.50
驗(yàn)算：
驗(yàn)算結(jié)果表明第П軸坐標(biāo)計(jì)算正確。
4.2.6坐標(biāo)驗(yàn)算表
N-N
x
y
A實(shí)
A
ΔA
0-1
65.00
37.50
75.00
75.00
0
0-2
150.00
112.50
99.00
99.00
0
0-3
0.00
103.50
103.50
103.50
0
1-2
85.00
89.00
123.00
123.00
0
1-3
65.00
104.50
126.00
126.00
0
2-3
150.00
37.00
154.50
154.50
0
4.3主要傳動(dòng)件的結(jié)構(gòu)工藝設(shè)計(jì)
4.3.1軸的設(shè)計(jì)
4.3.1.1選取軸的材料及熱處理：
由于其傳動(dòng)軸和主軸的負(fù)荷較大，而且有中等沖擊，故選45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理。硬度選HB=217~225，并由表查得該材料的σB=650MPa，σS=360MPa，σ-1=300MPa，σ-1=155MPa
4.3.1.2按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度求軸徑。
因?yàn)橥瑫r(shí)鏜削三孔，故d應(yīng)取得大些，do=40mm.
Ⅰ軸（手柄軸）
P1=Pηr=5.5×0.99=5.45KW
n1=n/i1=412rpm
d1≥A
取d1=40mm
П軸（主軸）
d2≥A
取d1=30mm
Ш軸（主軸）
d3≥A
由于鏜削時(shí)有軸向力，沖擊力，故取
取d3=60mm
4.3.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
（僅以П軸為例）
按П軸上另件的裝折先后，及其周向、軸向固定方法，以及工藝性要求作出П軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。
4.3.3軸承的選擇
由于鏜頭是進(jìn)行精鏜加工，加工余量較小并且有一定的軸向力和沖擊力，故從耐用保證精度出發(fā)第I軸選用一對(duì)單列圓錐滾子軸承（GB297-64）
型號(hào)：7208有關(guān)參數(shù)：d=40 D=80 B=18 C=16 Tmax=20
第П軸只有徑向力Fr,而且較大，采用中寬系列軸承。
型號(hào)：7206有關(guān)參數(shù)：d=30 D=62 B=16 C=14 Tmax=17.5
為了調(diào)整軸承磨損間隙方便，將此對(duì)單列圓錐滾子軸承安裝于軸的兩端。
第Ш軸是主軸，因有軸向力，又有徑向力，和沖擊力，為了調(diào)整軸承磨損間隙方便，選用一對(duì)單列圓錐滾子軸承。（7212）。
型號(hào)7212 有關(guān)參數(shù)：d=60 D=110 B=22 C=19 Tmax=24
第Ш軸是油泵軸，是標(biāo)準(zhǔn)件選用7204軸承。
4.4剛度、強(qiáng)度校核
4.4.1鏜桿的強(qiáng)度、剛度校核
由刀具布置圖可知，ф110mm孔的鏜桿較細(xì)，強(qiáng)度較差，首先對(duì)它進(jìn)行強(qiáng)度校核如下：
每轉(zhuǎn)走刀量S=0.075mm
由硬質(zhì)合金鏜刀鏜削鑄鐵：S最大=0.05mm/轉(zhuǎn)時(shí)求T、M、P、N的計(jì)算圖可得出：
M=PZI均/2
=274×
=15.481kgfm
=152N.m
作扭矩圖：（粗略校核）
因?yàn)殓M桿的最細(xì)直徑為50mm
（1）鏜桿的強(qiáng)度校核
因此鏜桿的強(qiáng)度是合格的。
（2）鏜桿的剛度計(jì)算：
所以剛度合格。
4.4.2軸的強(qiáng)度、剛度校核
4.4.2.1軸的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖：
4.4.2.2軸承的支反力：
T2=637N.m,Ft=2000N,Fa=0,Fr=728N
（1）作П軸的受力簡(jiǎn)圖并表示出作用線(xiàn)及其方向：
（2）如圖Ш-3（a）作П軸水平面（H）的受力簡(jiǎn)圖并求出A、B兩支承點(diǎn)的反力Ш-3（a）。
（3）П軸水平面上相應(yīng)的彎矩圖Ш-3（b）。
（4）П軸垂直面上（V面）受力簡(jiǎn)圖，求出A,B兩支承點(diǎn)的反力，如圖Ш-3（c）。
（5）П軸水平面上相應(yīng)的彎矩圖Ш-3（d）。
（6）П軸的合成的彎矩圖Ш-3（e）。
由表查得：
彎矩圖中各個(gè)應(yīng)力集中彎矩大小為：
水平彎矩：
垂直彎矩：
合成彎矩：
4.4.3軸的精確校核
軸的精確校核主要是校核П軸的垂直截面安全系數(shù)。
由П軸的彎矩圖可知，最大彎矩為：Me1=71410N.mm,并考慮在П軸的A-A截面的疲勞強(qiáng)度，A-A截面（見(jiàn)圖Ш-3）軸徑為d=32mm鍵b×h=10×8 T2=63.7Nm WP=Лd3/16= 5292 mm3
A-A截面
經(jīng)校核安全
注：[S]見(jiàn)《機(jī)械零件》P270
4.4.4軸承壽命計(jì)算
查《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》如：7206軸承數(shù)據(jù)如下：
額定動(dòng)載荷C=24.80KN=24800N
額定靜載荷C0=22.30KN=22300N
極限轉(zhuǎn)速nmax=56000rpm/min(油潤(rùn)滑)
軸承內(nèi)徑d=30mm外徑D=62MM B=16mm
e=0.36
Pr=FrX+FaY=Fr=1799N
L=
Lh=
軸承預(yù)期壽命Lh=280000小時(shí)。此預(yù)期壽命對(duì)于鏜頭是滿(mǎn)足的。
4.4.5圓柱齒輪的疲勞強(qiáng)度的校核
（以Z=45 M=3的圓柱齒輪為例）
4.4.5.1齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核：
（按無(wú)限制壽命計(jì)算YN1=1，YN2=1）
由圖表查得：（由《機(jī)械零件》P172知）
Y X1=YX2=1 YSX1=0.9 ，YSX2=1
由式
其中
齒根彎曲疲勞強(qiáng)度滿(mǎn)足要求，安全。
4.4.5.2齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核：
由式[σ]H=[σ]HO。ZN.ZW
[σ]H1=[σ]HO1。ZN1.ZW1=580MPA
[σ]H2=[σ]HO2。ZN2.ZW2=530MPA
[σ]H1＞ [σ]H2
應(yīng)計(jì)算大齒輪的σh。
由式
齒面接觸疲蘇強(qiáng)度滿(mǎn)足要求安全。
4.4.6鍵的校核
（以鏜桿上的平鍵為例）
鍵16×50GB 1096-79
由《機(jī)械零件》P92得：平鍵聯(lián)接的強(qiáng)度條件是
[σ]p=60~90查于《機(jī)械零件》表4-1
校核結(jié)果表明：該平鍵強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。
4.5標(biāo)準(zhǔn)件的選擇及其它
4.5.1葉片油泵的型號(hào)選擇
因?yàn)楸局鬏S箱是采用驅(qū)動(dòng)軸的第Ⅳ排齒輪傳動(dòng)的，所以在選擇葉片油泵的型號(hào)時(shí)選用：
型號(hào)為：ZIR12-2的一種型號(hào)。詳見(jiàn)《組合機(jī)床設(shè)計(jì)參考圖冊(cè)》。
4.5.2螺塞
本主軸箱放油螺塞安置于油杯下方，靠近箱體里壁（底部），這樣容易放油、清理雜質(zhì)等。選用型號(hào)為Q/ZB220-77六角螺塞，詳見(jiàn)《機(jī)械零件課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》P80。
4.5.3進(jìn)給機(jī)構(gòu)的選擇
根據(jù)鏜頭的總體設(shè)計(jì)方案采用它驅(qū)式進(jìn)給機(jī)構(gòu)。將原臺(tái)座的平導(dǎo)軌改為山為形導(dǎo)軌，用電氣控制訊號(hào)配合實(shí)現(xiàn)快進(jìn)，切削慢進(jìn)快退，自動(dòng)停車(chē)等各種動(dòng)作。
4.5.4主軸箱的潤(rùn)滑
主軸箱的潤(rùn)滑采用循環(huán)潤(rùn)滑。從標(biāo)準(zhǔn)的葉片油泵（R12-1型）打出的潤(rùn)滑油，經(jīng)油管進(jìn)入配油器，再?gòu)呐溆推饕鏊母凸?，分配到各個(gè)需要潤(rùn)滑的部位，對(duì)布置在各排齒輪位置上的齒輪，以及軸和軸承進(jìn)行潤(rùn)滑，經(jīng)潤(rùn)滑后的潤(rùn)滑油最后又回到油箱里。
在臥式組合機(jī)床上，主軸箱里的零件采用淋雨的方式潤(rùn)滑，即在箱體頂部放一個(gè)油盤(pán)，從油泵打出的潤(rùn)滑油，經(jīng)分配引出一根或兩根油管把潤(rùn)滑油送到油盤(pán)里，然后通過(guò)油盤(pán)上的小孔淋到各個(gè)需要潤(rùn)滑的零件上。對(duì)于潤(rùn)滑油不溶易淋到而需要潤(rùn)滑的零件，如本主軸箱內(nèi)布置引進(jìn)油管進(jìn)行潤(rùn)滑。
潤(rùn)滑用的油泵都安裝在主軸箱箱體的前壁上，油泵的轉(zhuǎn)動(dòng)通過(guò)潤(rùn)滑油泵用的傳動(dòng)軸