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畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)外文資料翻譯
原 文 題 目: Microthreading in Whirling
原 文 來 源: ASME美國(guó)機(jī)械工程師學(xué)會(huì)期刊
學(xué) 生 姓 名: 馬鑫 學(xué) 號(hào): 231120522
所在院(系)部: 工業(yè)中心
專 業(yè) 名 稱: 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
微螺紋的旋風(fēng)式加工
旋風(fēng)式切削用于細(xì)軸微螺紋的加工,為此,開發(fā)了微型旋風(fēng)式切削設(shè)備。為了抑制工件的振動(dòng),細(xì)絲軸被插在在金屬桿上的聚氨酯管中。通過向線軸中心施加脈沖載荷對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了頻率分析。由于開封的夾持系統(tǒng)減小夾持力的振動(dòng),系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)得到改進(jìn)。應(yīng)用開發(fā)的機(jī)床,在0.3mm直徑的不銹鋼絲軸上加工出表面質(zhì)量較好的三十微米寬的微槽。
簡(jiǎn)介
微螺釘用于機(jī)械接頭和運(yùn)動(dòng)控制在微器件。不銹鋼和鈦合金難切材料,用于醫(yī)療和牙科設(shè)備。
由于其生物相容性。雖然,到現(xiàn)在為止,大多數(shù)微元件已通過化學(xué)腐蝕和能源束過程,一些生產(chǎn)成本和生產(chǎn)利率問題依然存在。更有效和靈活的流程是對(duì)于微細(xì)的大規(guī)模生產(chǎn)要求。微機(jī)械處理,一個(gè)替代的過程,有顯著的進(jìn)展隨著微型工具和運(yùn)動(dòng)控制。微尺度切割、成型和注塑成型的研究最近被應(yīng)用于微細(xì)[1,2]制造。螺紋旋轉(zhuǎn),這是一個(gè)用工具的材料去除過程和工件旋轉(zhuǎn),已應(yīng)用于螺桿制造在許多機(jī)械行業(yè),因?yàn)樗怯墒怯糜膊牧现瞥傻?,是用旋轉(zhuǎn)機(jī)械加工的。刀具磨損和切屑控制方面有許多優(yōu)點(diǎn),旋轉(zhuǎn)已被廣泛應(yīng)用于軸承和醫(yī)療產(chǎn)業(yè)。莫漢和孫姆緹提出數(shù)學(xué)控制切削過程的模型和確定的工具在旋轉(zhuǎn)[ 4 ]的配置文件。提出了一個(gè)完整無缺的模型芯片形狀來估計(jì)最大芯片的切削力厚度和刀具工作接觸長(zhǎng)度。他們分開了切削形成的材料去除前切邊和邊切割邊,并估計(jì)切割力由有限元(有限元)分析[ 5 ]。歌與作一種基于等效切削體積的新模型在鐵的商業(yè)工具的切屑形成,[ 6 ]等。測(cè)量切削力分量與非接觸旋轉(zhuǎn)工具測(cè)功機(jī)與測(cè)量使用有限元分析工具,變形和模擬力亞當(dāng)斯[ 7 ]。郭等。還分析了刀具的加工角在旋轉(zhuǎn)[ 8 ]。雖然旋轉(zhuǎn)是有效的線程,在大直徑軸上的螺絲是一般的加工。這項(xiàng)研究適用于旋轉(zhuǎn)的細(xì)線切割細(xì)線微機(jī)械裝置。本文首先提出了一個(gè)概述旋轉(zhuǎn)過程及其加工優(yōu)勢(shì)。基于旋風(fēng)機(jī)構(gòu),微旋轉(zhuǎn)機(jī)床一直開發(fā)的細(xì)線上加工微螺釘。因?yàn)楸〗z的剛度和阻尼較低,夾緊設(shè)備也被開發(fā),以支持電線。振動(dòng)試驗(yàn)已經(jīng)進(jìn)行了驗(yàn)證改進(jìn)的動(dòng)態(tài)工件與夾持裝置的響應(yīng)。微螺釘已在0.3mm直徑鈦加工合金和不銹鋼絲,表面精細(xì),使用發(fā)達(dá)機(jī)床。一種機(jī)械模型描述獲得。
刀具
圖:1螺紋旋轉(zhuǎn)
空心電動(dòng)機(jī)
Y軸
空心電動(dòng)機(jī)
旋轉(zhuǎn)軸
工件
圖2:microwhirling機(jī)床
在切削參數(shù)切削厚度。這個(gè)切削厚度進(jìn)行驗(yàn)證其效果的螺紋薄絲旋風(fēng)。
旋轉(zhuǎn)
旋轉(zhuǎn)是應(yīng)用于機(jī)械螺絲的組合工具和工件的旋轉(zhuǎn),如圖1所示。切割工具固定在旋轉(zhuǎn)環(huán)上的半徑,以及環(huán)的旋轉(zhuǎn)在角速度XT。隨著工件半徑RW在與在旋轉(zhuǎn)環(huán)旋轉(zhuǎn)角速度XW偏心電子控制著切割的深度。在旋轉(zhuǎn)的在低轉(zhuǎn)速下旋轉(zhuǎn)工件被切割切割邊旋轉(zhuǎn)的高轉(zhuǎn)速。螺絲的鉛由旋轉(zhuǎn)環(huán)的傾斜和進(jìn)給速度控制關(guān)于工件軸。在車削一個(gè)小直徑的工件時(shí),切削速度受到限制要低的最大限度的主軸轉(zhuǎn)速,作為結(jié)果,表面光潔度變差。在旋轉(zhuǎn),切割速度是由旋轉(zhuǎn)半徑和旋轉(zhuǎn)控制在旋轉(zhuǎn)環(huán)的切削工具率XT。因此,表面可以在一個(gè)細(xì)的電線上完成,即使是高的切削速度雖然最大主軸速度是有限的。因?yàn)楣ぞ吆凸ぜD(zhuǎn)偏心中心,切削和非切削的交替旋轉(zhuǎn)。因此,由于冷卻過程中的溫度上升空,工具邊緣不那么高。材料的去除量也被控制要小,如切削厚度后來描述計(jì)算模型。切削力,因此,變得很小,在中斷切割。因?yàn)榈毒吣p取決于應(yīng)力和溫度[ 9 ],刀具磨損被抑制。因此,很難把材料是用長(zhǎng)工具加工的,生活在旋轉(zhuǎn)的。因?yàn)樵谛D(zhuǎn),芯片上執(zhí)行中斷的切割形成是間歇的,形成的芯片是短。
刀具
圖3:安裝在旋轉(zhuǎn)環(huán)上的工具
因此,一個(gè)精細(xì)的表面沒有刮傷的芯片完成工件上。
微旋轉(zhuǎn)機(jī)床
機(jī)床結(jié)構(gòu)。圖2顯示了microwhirling用于線徑較低的薄絲機(jī)1mm。工件裝夾在夾頭兩空心電機(jī)。一個(gè)電機(jī)安裝在兩個(gè)線性階段(x0和y0軸)對(duì)工件的直線度進(jìn)行調(diào)整,對(duì)工件夾緊
到旋轉(zhuǎn)環(huán)的進(jìn)給。電機(jī)旋轉(zhuǎn)的工具旋轉(zhuǎn)環(huán)。旋轉(zhuǎn)電機(jī)(軸)控制的傾向旋轉(zhuǎn)環(huán);三線性階段(X,Y,和Z軸)控制切削位置和旋轉(zhuǎn)環(huán)的進(jìn)給。旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)環(huán)和工件同時(shí)控制,與電機(jī)的最大主軸轉(zhuǎn)速4000轉(zhuǎn)。切割工具被夾緊在旋轉(zhuǎn)環(huán)上,如圖所示圖3。因?yàn)楣ぞ哌吘墝?duì)齊對(duì)
加工精度,刀具的懸進(jìn)行一設(shè)備如圖4所示。工件夾在相對(duì)的夾頭,如圖5所示(一)。工件振動(dòng)發(fā)生薄絲的剛度很低,切割被中斷了旋轉(zhuǎn)過程。為了支持工件,緊密貼合聚氨酯管被滑到它,一個(gè)到每邊的切割區(qū)域。這些都是在一個(gè)支持的金屬槽鉗位酒吧,并通過旋轉(zhuǎn)的環(huán),如圖5(b)。這為工件提供了很高的剛度和阻尼。
夾緊工件的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行了測(cè)試,以驗(yàn)證該支持系統(tǒng)的有效性,如圖6所示。薄絲的位移不被測(cè)量,因?yàn)闇y(cè)量面積是小的和圓形。因此,振幅和頻率夾頭的夾緊力的振動(dòng)進(jìn)行比較三當(dāng)產(chǎn)生沖擊力時(shí),不同的夾緊條件在電線的中心。一個(gè)0.49n自重掛從線的線。脈沖產(chǎn)生的切割燃燒火焰的線。由此產(chǎn)生的振動(dòng)在夾緊用壓電測(cè)功儀測(cè)量。圖7比較了(軸向)和垂直(垂直)組件夾緊力振動(dòng),如圖6所示。圖7(一)
圖4:邊對(duì)齊調(diào)整
配套設(shè)備
空心電動(dòng)機(jī)
工件
彈簧夾頭
彈簧夾頭
空心電動(dòng)機(jī)
聚氨酯管
刀具
配套設(shè)備
圖5:工件夾緊系統(tǒng):(一)工作區(qū)域和(二)工件支承裝置
彈簧夾頭
壓電測(cè)力計(jì)
工件
支撐桿
砝碼
工件
支撐桿
圖6:脈沖響應(yīng)測(cè)試
零件
圖7:夾緊力振動(dòng):(一)不配套的電線,(二)鋼絲固定在配套設(shè)備,(三)鋼絲固支與聚氨酯管配套設(shè)備
圖8:頻率分析:(一)無支撐線的電線,(二)線夾持在支護(hù)裝置,和(三)鋼絲固定在支撐裝置上,用聚氨酯管
沒有支撐裝置的自然振動(dòng)。大振幅在γ和x分量的測(cè)量和振動(dòng)繼續(xù)很長(zhǎng)一段時(shí)間。圖7(乙)顯示振動(dòng)沒有聚氨酯管支撐的金屬桿限制了工件。的幅度被限制接觸的槽在支撐桿上。該振動(dòng)持續(xù)1秒左右,可能在圖7(三),支持與聚氨酯管是有效的控制細(xì)導(dǎo)線的振動(dòng)。小幅度測(cè)量的振動(dòng)和高阻尼。圖8比較的頻率分量的振動(dòng)。一個(gè)大組件在730赫茲出現(xiàn)在自然振動(dòng)的薄電線,如圖8所示(一)。支撐桿降低了這一條轉(zhuǎn)移到更高的頻率為982赫茲,如圖8(乙)。圖8(碳)顯示,支持與聚氨酯管安裝在支撐桿消除任何突出組分。根據(jù)模型試驗(yàn),所開發(fā)的支持系統(tǒng)工作很好。
切削厚度分析
工件
刀具
切除區(qū)域
刀具
工件
刀具軌跡
切削試驗(yàn),在旋轉(zhuǎn)過程中切削厚度這里考慮。宋與左提出了一個(gè)模型來獲得切削厚度一般在旋轉(zhuǎn)的過程[ 6 ]。在線在這項(xiàng)研究中,在這項(xiàng)研究中的切割,一個(gè)模型是沒有傾斜角旋轉(zhuǎn)的描述戒指在這里。在模型中,只有軌跡的切割點(diǎn)在切削刃的中心進(jìn)行了討論。忽略工具幾何。工具邊緣運(yùn)動(dòng)。工件以角速度旋轉(zhuǎn)XW在實(shí)際切削,如圖9所示(一)。在模
圖9:旋風(fēng)加工:(一)實(shí)際切削過程中旋轉(zhuǎn)和(二)分析模型的旋轉(zhuǎn)
型中,同時(shí),工件不旋轉(zhuǎn)。相反,中心在半徑為半徑的工件上繞工件旋轉(zhuǎn)的工具角速度XW在相反方向旋轉(zhuǎn)的工具方向,如圖9所示(乙)?!皔”是參考坐標(biāo)工件的系統(tǒng),在那里的起源,哎喲,y是工件中心。x0 y0 z0是––工具坐標(biāo)系繞流和沿工件軸線,Z.然后,該工具在坐標(biāo)系的角速度下旋轉(zhuǎn)系統(tǒng)–y0 z0–x0。坐標(biāo)(x0,y0,和Z0)一點(diǎn)P在邊緣的變化隨著切削時(shí)間t
在你的角度位置的切削刃。例如,當(dāng)四個(gè)邊被安裝在旋轉(zhuǎn)環(huán)上時(shí),角是0,P 2,P,和3P / 2,分別。旋轉(zhuǎn)方向是順時(shí)針方向圖9。因?yàn)槠鹪吹膞0 y0 z0––繞流在工件的中心半徑在逆時(shí)針角速度XW和移動(dòng)沿Z軸的進(jìn)給速度F,P點(diǎn)的邊上是
當(dāng)磷的旋轉(zhuǎn)半徑在X Y Z––小于工件半徑RW
因此,切削面積是通過公式確定。(2)及(3)。
切削厚度
圖10顯示的切割區(qū)域劃分為區(qū)域的一個(gè),乙和B–C區(qū)–B,切削厚度由切割了位置P和工件表面的點(diǎn)Q1。在地區(qū)B–C,切削厚度由P和A點(diǎn)Q2前角的軌跡的前角的c是差異之間的角位置的美國(guó)為例
工件
刀具
圖10:切削區(qū)
被安裝在旋轉(zhuǎn)環(huán)上,角為2。因?yàn)镼1或Q2位于OTP的延長(zhǎng)線,切割厚度由1或2給出。Q1或Q2的
其中n是參數(shù)決定Q1或Q2。當(dāng)材料去掉,n是大區(qū)的–B比RT,N在Q1的確定
由下面的工件表面方程和方程(4):
其中H是在工件坐標(biāo)系中的Q1的角X Y Z––在區(qū)域中,在前角的前角的邊緣一個(gè)T C = xttdt時(shí)間
在DT是這樣確定的,Q2是OTP的延伸線。n在Q2確定滿足方程。(4)及(6)。因?yàn)檫M(jìn)料沿Z軸是一個(gè)非常小的,它忽視了n在X-Y平面。切削厚度由下式給出與確定的氮:
圖11顯示了在X–Y在切削厚度的變化飛機(jī)在螺絲在0.3mm直徑鋼絲加工。
時(shí)間
未經(jīng)切割切削厚度
圖:11 切削厚度
以前的邊緣軌跡
邊座
去除區(qū)
工件表面
以前扦插去除區(qū)
邊緣軌跡
以前的邊緣軌跡
工件表面
圖12:工件表面的刀具運(yùn)動(dòng)軌跡:(一)在四分之一的工件和(二)放大
圖13:機(jī)械加工實(shí)例:(一)例1,(二)例2,和(三)例3
工件轉(zhuǎn)速為0.5轉(zhuǎn)四刀具,安裝在旋轉(zhuǎn)環(huán)上,在旋轉(zhuǎn)半徑3000轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)14毫米。進(jìn)給速度為0.2毫米/分鐘的切削深度是30流明與偏心6.88毫米。圖12(一)顯示一個(gè)季度工件。在這個(gè)規(guī)模,切割面積小。圖12(乙)顯示放大的數(shù)字。切削刃滲透到工件在;通過B在最大切削厚度;從工件到乙,被拆除的區(qū)域工件表面與刀具軌跡之間的關(guān)系。這個(gè)切削厚度的增加在高變化率在時(shí)間(圖11)從 0.04128毫秒 0.04125毫秒。然后,從B到了,刪除的區(qū)域是工具和以前的兩個(gè)位點(diǎn)之間的關(guān)系工具。切削厚度逐漸減小后 0.04125毫秒,如圖11所示。這里的分析是為了削減除了第一個(gè)削減。切削厚度是30流明在第一次接觸到工件的邊緣,因?yàn)榍邢骱穸戎蝗Q于地區(qū)之間工件表面和刀具軌跡。后二的邊緣接觸,最大切削厚度不超過0.02376流明。這比那小得多30流明的螺紋深度。據(jù)研究在微切削[ 10 ],切屑形成切削厚度時(shí)比“最小切屑厚度”,因?yàn)榉治銮邢骱穸龋?.02376流明,比最小的芯片體積更小厚度,預(yù)計(jì)將發(fā)生材料去除一些切邊。分析支持切割的選擇切削力與切削力有關(guān)的參數(shù)厚度。
表1切削參數(shù)
TiAin涂層
硬質(zhì)合金刀具
不銹鋼
不銹鋼
潤(rùn)滑
部分深度
進(jìn)給速度
刀具主軸轉(zhuǎn)速
刀具旋轉(zhuǎn)直徑
刀具數(shù)
刀具前角
刀具的楔角
刀具
工件去除
工件直徑
工件
掃描線
工件
掃描長(zhǎng)度
圖14:表面輪廓:(一)三維圖像
切削試驗(yàn)
圖13顯示了在鈦無旋轉(zhuǎn)的例子合金(ti-6al-4 V)和不銹鋼絲的直徑,是0.3毫米。用單點(diǎn)工具加工的螺紋以60°為TiAlN涂層刀具材料楔角碳化物。表1顯示了使用的切削參數(shù)。圖13(a),1例顯示在表面的鋸齒在一個(gè)螺絲削減四個(gè)邊。雖然對(duì)齊的四個(gè)邊緣被控制在徑向方向,如圖4所示,軸向方向上有對(duì)準(zhǔn)誤差。這導(dǎo)致鋸齒。圖13(乙),例如2顯示一個(gè)不銹鋼螺絲切割鋼絲由一邊。圖14(一)顯示了表面輪廓沿著圖14(圖2)所指定的線路。表面輪廓是用激光共聚焦顯微鏡測(cè)量。毛刺的形成在一個(gè)高度為10的LM在槽的左側(cè)觀察,槽的深度是按規(guī)定的。它演示了有效性工件支承系統(tǒng)的高剛度。這個(gè)提出了旋轉(zhuǎn)還使一個(gè)高鉛螺桿加工在一個(gè)進(jìn)給速度為2毫米/轉(zhuǎn)(1毫米/分鐘),如圖3圖13(丙)。因?yàn)榍邢魉俣热Q于旋轉(zhuǎn)的直徑在旋轉(zhuǎn)環(huán)上的工具,在高切削加工表面完成速度。這些例子中的切削速度,132米/分鐘在刀具旋轉(zhuǎn)直徑14mm和主軸轉(zhuǎn)速3000轉(zhuǎn)。在車削時(shí),主軸轉(zhuǎn)速為140056轉(zhuǎn)需要為0.3mm直徑相同的切削速度工件。在旋轉(zhuǎn)的槽形狀是一致的芯片粘連。這些例子證明,旋轉(zhuǎn)是在微線程的支持裝置有效工件的。
結(jié)論
旋轉(zhuǎn)已應(yīng)用于薄的微螺釘加工電線。在旋轉(zhuǎn)的切割,工件和工具旋轉(zhuǎn)他們中心的偏心。因?yàn)椴牧媳灰瞥谝粋€(gè)小批量的高速切削速度,旋轉(zhuǎn)的優(yōu)勢(shì)在表面光潔度,刀具磨損,和芯片控制相比車削。一個(gè)microwhirling機(jī)床已開發(fā)加工上的溝槽直徑小的細(xì)導(dǎo)線超過1毫米。為了提高剛度和阻尼工件的線,它夾在夾頭,也在金屬桿上,將其插入一個(gè)緊密裝配的聚氨酯管。已經(jīng)進(jìn)行了動(dòng)態(tài)響應(yīng)測(cè)試驗(yàn)證支撐系統(tǒng)的效果。振幅和夾頭的夾緊力的振動(dòng)頻率測(cè)量時(shí),脈沖力被加載在中心的電線。他們展示了支持系統(tǒng)的有效性抑制振動(dòng)。一個(gè)機(jī)械模型應(yīng)用于考慮小毛邊切屑厚度。微槽群已加工0.3mm直徑鈦合金和不銹鋼絲。因?yàn)橐粋€(gè)高切削速度可以保持刀具的旋轉(zhuǎn)半徑,無粘連的芯片表面光潔度提高。在提出的加工實(shí)例,切削厚度遠(yuǎn)小于槽深。因?yàn)闆]有切屑厚度與切削力、規(guī)定溝槽的深度是產(chǎn)生一個(gè)小的切削力,與工件保持系統(tǒng)的高剛度。
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