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壓縮包內含有 CAD 圖紙和說明書,咨詢 Q 197216396 或 11970985 I 目 錄 目 錄 .I 摘 要 .V ABSTRACT VI 1 緒論 1 1.1 升降平臺的設計特點 1 1.2 剪叉式升降平臺的安全保證措施 1 1.2.1 設計制造方面的安全保證措施 2 1.2.2 使用維護方面的安全保證措施 3 1.3 研究地目地及意義 3 2 總體設計方案確定 4 2.1 設備液壓系統(tǒng)設計地原始依據(jù) 4 2.2 工作情況分析 4 2.3 設備液壓系統(tǒng)設計運動速度地確定 5 3 剪叉式升降臺受力分析 .6 3.1 剪叉式升降平臺的三種結構形式 6 3.2 剪叉式升降平臺機構的位置參數(shù)計算 7 3.3 剪叉式升降平臺機構的動力參數(shù)計算 .10 3.4 剪叉式升降平臺機構設計時應注意的問題 .10 壓縮包內含有 CAD 圖紙和說明書,咨詢 Q 197216396 或 11970985 II 4 液壓缸的設計計算 12 4.1 明確設計要求 制定基本方案： 12 4.1.1 確定液壓缸的類型 .12 4.1.2 確定液壓缸的安裝方式 .12 4.1.3 缸蓋聯(lián)接的類型 .12 4.2 液壓缸載荷計算 .12 4.3 液壓缸各組成部分的設計 .16 4.3.1 液壓缸缸筒的設計和計算: .16 4.3.2 活塞桿的設計與計算： 18 4.3.3 導向套的設計與計算： 23 4.3.4 液壓缸油口的設計： 25 4.3.5 端蓋和缸底的設計計算： 27 4.3.6 密封件的選用： 29 4.3.7 防塵圈 30 4.3.8 液壓缸的安裝連接結構 30 4.4 液壓缸主要零件的材料和技術要求 .33 4.4.1 缸體 33 4.4.2 活塞桿 34 5 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 34 5.1 擬訂液壓執(zhí)行元件運動控制回路 .34 壓縮包內含有 CAD 圖紙和說明書,咨詢 Q 197216396 或 11970985 III 5.2 液壓源系統(tǒng) .34 5.3 確定液壓系統(tǒng)的主要參數(shù) .34 5.3.1 載荷的組成與計算： 34 5.3.2 初選系統(tǒng)壓力 35 5.3.3 計算液壓缸的主要結構尺寸 35 5.3.4 確定液壓泵的參數(shù) 39 5.3.5 管道尺寸的確定 38 5.3.6 油箱容量的確定 39 5.4 繪制液壓系統(tǒng)原理圖 .40 5.4.1、壓力油源 40 5.4.2、控制回路 40 5.4.3、液壓鎖緊回路 40 5.4.4、繪制液壓系統(tǒng)原理圖 40 致 謝 42 參考文獻 43 壓縮包內含有 CAD 圖紙和說明書,咨詢 Q 197216396 或 11970985 IV 壓縮包內含有 CAD 圖紙和說明書,咨詢 Q 197216396 或 11970985 V 摘 要 由于各行業(yè)的發(fā)展，針對升降平臺服務的設備行業(yè)已經(jīng)成為我國的新型產業(yè)不 斷發(fā)展壯大，各類剪叉式平臺不斷出現(xiàn)，隨著質量的逐步提高，銷量也在穩(wěn)步上升。 本設計液壓升降臺采用剪叉式結構。 近年來，有許多課題文獻是有關于剪叉式液壓平臺液壓系統(tǒng)的，但這些研究大 多針對于某一課題或者難點進行研究，對于研究平臺及液壓系統(tǒng)的論文卻少，所以 研究與設計剪叉式液壓平臺及液壓系統(tǒng)具有重要現(xiàn)實與理論意義。 本論文主要概述剪叉式平臺液壓技術的發(fā)展史及其目前在國內外發(fā)展情況，簡 述了剪叉式平臺發(fā)展趨勢，整機的液壓系統(tǒng)圖油路各自擬訂好的控制回路及液壓源 而成。各回路相互時去掉重復多余的元件，力求系統(tǒng)結構簡單。 本文對剪叉式平臺的液壓系統(tǒng)與回路進行了簡單的分析與闡述，并對課題要求 的設計要求進行了方案設計與分析，通過進一步的驗算選定了所需要的液壓元件。 通過運用 AutoCAD 繪制液壓系統(tǒng)原理圖、液壓平臺裝配圖、液壓缸及其他零件圖。 最后通過驗算證明了本設計的準確性。 關鍵字：平臺，剪叉式 ，液壓系統(tǒng)，液壓缸 Abstract VI Abstract With the development of logistics and automobile industry, the equipment industry that serves it has become a new industry in our country. Sales increased year by year. This design hydraulic lifting platform with shear-fork structure. In recent years, the literature on hydraulic system of shear-fork platform is not uncommon, but the content of literature is mostly focused on a topic, but there are few papers on hydraulic system of modern shear-fork platform. Therefore, the research and design of shear-fork platform hydraulic system has important practical and theoretical significance. This paper mainly summarizes the development history of hydraulic technology of shear-fork platform and its development situation at home and abroad, and briefly describes the development trend of shear-fork platform. The hydraulic system diagram of the whole machine is composed of control circuits and hydraulic sources drawn up separately. When the circuits are combined with each other, duplicate redundant elements are removed, and the system structure is simple. In this paper, the common hydraulic circuit of the shear-fork platform is simply described and analyzed, and the hydraulic system of the shear-fork platform is designed and analyzed. The hydraulic system schematic diagram, the working tank assembly, the hydraulic layout drawing, the oil tank parts drawing are drawn by using AutoCAD. Finally, the feasibility of the design is proved by checking calculation. Key Words：P latform; Shear fork type; Hydraulic system, Hydraulic cylinde 第一章 緒論 1 1 緒 論 剪叉式升降平臺是現(xiàn)代物流和汽車維修作業(yè)中必不可少的設備。剪叉式升降平 臺的從上世紀 20 年代開始使用，發(fā)展至今經(jīng)歷了許多的變化改進，種類也比較多， 一般驅動方式有機械傳動，液壓傳動，氣壓傳動等。本章講述了升降平臺的設計特 點安全措施以及本次研究的目的和意義。 1.1 升降平臺的設計特點 （1）當升降平臺臺板位于最低位置時，平臺臺板應該與地面處在同一平面上， 為了達到這個目的減少在車間地面施工的投資費用保證車間地面的平整性，所以在 保證強度與剛度的情況下應該盡可能降低升降平臺和橫梁之間的高度，這樣便于使 需要升降的貨物搬運至升降平臺，也使得所需空間變小，節(jié)約車間空間，在合適的 條件下，升降臺的平臺板應選用專用型鋼或者采用鋼板拆彎成型。 （2）正確選擇傳動方式。采用機械傳動（螺紋傳動）或液壓傳動（液壓系統(tǒng)）， 均用電動機驅動。機械傳動的成本較高，耗能較多，但安全性較好。 經(jīng)驗證明：機 械傳動的能耗為液壓傳動所需能耗的兩倍（在舉升載荷、舉升時間均相同的條件下） 。機械式升降平臺的螺母、螺栓磨損較快，維修保養(yǎng)工作量大而液壓式升降平臺的 維修量卻相對要小些雖然技術難度大但是大部分的零件都可外購。當然在選擇外購 零件時一定要選用優(yōu)質產品。 1.2 剪叉式升降平臺的安全保證措施 現(xiàn)如今世界上人們對于工作環(huán)境的安全性越來越重視，而剪叉式液壓平臺由于 需要托起重物，人們在平臺下工作；假如升降時操作不當很容易引起安全事故，所 以近年來許多國家制定了關于升降臺的安全法規(guī)，爭取降低安全事故發(fā)生的可能性。 第一章 緒論 2 為了保證剪叉式液壓平臺的安全性主要通過兩個方面：一、在設計之初驗算好 液壓平臺的各項數(shù)據(jù)以提高設計平臺的安全技術特性；二、在使用以及維修液壓平 臺的過程中嚴格遵守安全規(guī)范與操作流程來保證該平臺可以在安全的狀態(tài)下運行。 兩項措施在后說明。 1.2.1 設計制造方面的安全保證措施 隨著技術發(fā)展，許多的安全裝置已經(jīng)廣泛運用到了設計領域如自動控制\光電開 關等。因此在設計剪叉式液壓平臺時應優(yōu)先采用先進可靠的安全技術，下面舉例現(xiàn) 在多數(shù)剪叉式液壓平臺所采用的安全措施。 （1）設計時考慮到剪叉式液壓平臺應能經(jīng)受超載試驗（升降以及支撐），一般 是在設計的要求的 125%舉升能力時平臺構件不得有永久性的任何變形與損壞。 （2）執(zhí)行的所有操作均需要采用“雙重保險”，為了防止失誤操作，平臺進行 升落操作前必須操作兩個安全控制裝置(或者開關)后才能執(zhí)行操作。 （3）控制電路都應有失效保護，這樣在單個元件失效的情況下，也不會導致液 壓平臺驟然上升或者下降然后造成危險局面甚至安全事故。 （4）所有的運動零件都應該安裝安全防護裝置，以免平臺運行時傷害到操作人 員或者卷住操作人員的衣物頭發(fā)導致安全事故的發(fā)生。 （5）設計中應將舉升重物的滑動可能性降到最低，防止舉升過程中產生滑移產 生危險。 第一章 緒論 3 1.2.2 使用維護方面的安全保證措施 在使用與日常維護方面的安全措施；雖然剪叉式平臺已經(jīng)有 70 多年的發(fā)展，技 術與研究逐步趨于成熟，但其原理并沒有多大改變。所以在日常操作中若是忽視安 全操作要求仍舊會引發(fā)危險甚至導致安全事故的發(fā)生所以對于日常操作平臺一定要 引起單位以及操作人員的高度重視。首先單位應選用安全性能良好的剪叉式液壓平 臺其次在實際操作中操作者要認真理解說明書中的注意事項并且嚴格遵守操作規(guī)范。 （1）對于平臺每天需要進行檢查當發(fā)現(xiàn)有零部件損壞時應立即停止使用并安排 專業(yè)維修人員維修。 （2）舉升重物時剪叉式液壓平臺不得超載使用，每個平臺的銘牌上的額定載荷 需要標注準確清晰，對于偏載的重物需要滿足使用條件后才能裝載使用。 （3）平臺的操作人員應當經(jīng)過系統(tǒng)的培訓后上崗，并嚴格按照操作流程進行操 作。 （4）保證平臺空間內地面平整無雜物垃圾。 （5）在平臺下降簽應該將下方所有工具設備移開并且打開鎖緊裝置以防止對平 臺的損傷。 1.3 研究地目地及意義 液壓系統(tǒng)地設計是綜合實踐教學，通過這次畢業(yè)設計作是下列目地： 1.熟悉相關地國家標準和部頒標準；設計手冊；產品樣品；其它技術資料。學 生在計算；繪圖； 設計數(shù)據(jù)；實證估計；CAD 技術地基本技能方面進步技術水平 ； 2.是了鞏固和強化知識；掌握設計方法步驟和液壓系統(tǒng)的計算培養(yǎng)學生的設計 與綜合分析能力。 3.是了了解可靠的執(zhí)行裝置；標準的液壓設備用元器件；液壓系統(tǒng)的一般原理 回路；能夠以靈活地應用適合液壓系統(tǒng)地基本性能要求。 第二章 總體設計方案確定 4 2 總 體 設 計 方 案 確 定 設備液壓系統(tǒng)設計是一種作是是根據(jù)照零件制造要求，通過流體地方式，結合 一些專用組件合成地一類設備。在設計設備時能夠進行參考。 2.1 設備液壓系統(tǒng)設計地原始依據(jù) 這次說明書設備液壓系統(tǒng)設計是全液壓系統(tǒng)。 一、設計要求 1、 工作步驟是“安全裝置松開→平臺上升→安全裝置結合”、“安全裝置松 開→平臺下降→安全裝置結合”。 2、 采用剪叉式結構。 二、原始數(shù)據(jù)： 1、設計一液壓系統(tǒng)，能滿足控制剪叉式升降平臺的運動要求。要求兩個液壓 缸同步控制該平臺的運動。 2、該平臺承載重量為 2500kg。 3、升降速度為 0~0.5 米/秒。 4、靜止相互磨擦的推薦值是 0.2，運動相互磨擦的推薦值是 0.1。 5、升降行程為 2000mm 并能任意位置停止。運行平穩(wěn)，安全可靠。 2.2 工作情況分析 該設備液壓系統(tǒng)設計通常有兩方面合成：機械傳動系統(tǒng)和流體傳動系統(tǒng)。機械 傳動機構通常用來傳遞及支承運動，流體傳動系統(tǒng)通常產生運動的動力來源，他們 共同作用實現(xiàn)設備液壓系統(tǒng)設計地功能。為了使設備液壓系統(tǒng)設計能夠準確、快速、 安全運行，必須滿足以下設計要求: (1)具備運動功能，舉升液壓缸運動（X 向）; (2)具備安全保護措施; (3)在滿足強度、剛度和能夠靠性地前提下，盡量減小設備液壓系統(tǒng)設計各部分 地重量。 根據(jù)設計的原始依據(jù)，以期獲得能夠靠簡潔的機床，能夠實現(xiàn)兩班制連續(xù)作業(yè)， 第二章 總體設計方案確定 5 高效低耗，所以決定采用工作節(jié)流、壓強繼電器非卸荷式定量泵靠閥調速，通過電 氣發(fā)訊來提高供油與控制系統(tǒng)穩(wěn)定性。 2.3 設備液壓系統(tǒng)設計運動速度地確定 舉升速度的確定： 因為由液壓缸進行舉升所以舉升速度的確定由液壓缸決定。 若液壓缸運動速度太快，會導致液壓密封圈過熱而加快磨損，同時也會加劇活 塞與輸出缸缸筒地磨損。運動速度過慢，則容易產生爬行之類不穩(wěn)定現(xiàn)象。一般液 壓缸在低壓條件下以 5 毫米/秒地速度運動時，就要注意爬行問題。采用橡膠件密封 時，液壓缸地最快速度不宜超過 400 毫米/秒到 500 毫米/秒。工作舉升速度 0~0.5 米/秒。滿足液壓缸最高最低速度范圍地要求。 第三章 剪叉式升降臺受力分析 6 3 剪 叉 式 升 降 臺 受 力 分 析 3.1 剪叉式升降平臺的三種結構形式 本討論的目的通過分析液壓類的剪叉式升降平臺機構特點，論述了設計時應注 意的問題及其應用范圍。剪叉式液壓升降平臺具有制造容易、價格低廉、堅實耐用、 便于維修保養(yǎng)等特點。在民航、交通運輸、冶金、汽車制造等行業(yè)逐漸得到廣泛應 用。本設計中主要側重于小型家用液壓式的升降平臺。在設計氣液動剪叉式升降平 臺的過程中，一般我們會考慮如下三種設計方案，如圖 3-1 所示： 圖 3-1 結構簡圖 圖中表示剪叉式液壓升降平臺的三種結構形式。AB 與 MN 為兩根長度相等的 支撐桿通過鉸接連接于兩桿中點 E，左側 M 點與 A 點通過鉸接分別和平臺、機架連 接，再通過鉸接將 B 端和 N 端連接兩滾輪，滾輪可以在機架和平臺上的導向槽之間 滾動。圖中三種結構的不同在于驅動的液壓缸安裝位置不同 。 圖 a 中的驅動液壓缸的下端不固定在機架上，上部的活塞桿以球頭與上平板球 窩接觸。液壓缸通過活塞桿使上平板鉛直升降。 圖 b 中的臥式液壓缸活塞桿在 N 處用鉸接連接支撐桿。液壓缸驅動活塞桿推動 機架橫向移動通過支撐桿控制平臺鉛直升降。 圖 c 中的液壓缸缸體尾部與用鉸接連接機架 G 處，活塞桿頭部通過鉸接與支撐 第三章 剪叉式升降臺受力分析 7 桿 AB 連接于 F 處。液壓缸驅動活塞桿推動支撐桿可控制平臺鉛直升降。 按照液壓缸的安裝形式不同，圖 a 為直立固定剪叉式結構，圖 b 為水平固定剪 叉式，圖 c 為剪叉式結構。 直立固定剪叉式結構，平臺的行程即為液壓缸的行程但整體尺寸較大，較為占 用空間，所以本次設計不采用。 水平固定剪叉式機構，平臺的升降行程大于液壓缸的行程，在應用過程中可以 實現(xiàn)快速控制升降的目的，但由于活塞桿受到的橫向作用力大容易使密封元件的使 用壽命減短，而活塞桿在實際應用中受到的載荷比平臺上的實際載荷要大許多所以 本次設計同樣不采用。 剪叉式結構由于結構較為合理，平臺的升降行程可以達到液壓缸行程的二倍以 上。因此，在工程實際中逐漸得到廣泛的應用。本設計就重點對剪叉式結構形式加 以設計。 3.2 剪叉式升降平臺機構的位置參數(shù)計算 由圖 3-2 可知 圖 3-2 位置參數(shù)示意圖 （1）260sinH?? 第三章 剪叉式升降臺受力分析 8 （2）(30)cosJtg??? （3）14inK? （4）sin(30)cos(1304)sinCJtg???? （5）/tg?? （6）47.3? （7）22014013cos2l ???? （8）/sin/il??? （9）222(3)0cs(47.3)Cl???? 上式中： H——任意位置時升降平臺的高度； C——鉸接點 F 在任意位置時與液壓鉸接點 G 之間的距離； L——支撐桿的長度 L=2600； ——鉸接點 F 與支撐桿固定鉸支點 A 之間的距離；l ——支撐桿與水平線的夾角；? ——活塞桿與水平線的夾角；? ——支撐桿固定鉸支點 A 與任意位置時鉸接點 F 的連線與支撐桿之間的夾角；? —— ， 。?EAG?47.3?? 以下相同。 剪叉式升降平臺機構的運動參數(shù)計算： 第三章 剪叉式升降臺受力分析 9 圖 3-3 運動參數(shù)示意圖 圖中， 是 F 點的絕對速度； 是 M 點絕對速度； 是 MN 支撐桿的速度；VV1? 是液壓缸活塞平均相對速度； 是升降平臺升降速度。由圖 2-3 可知：1 21 112(304)sin7sin(),26,i()0coscos,74nFMVVL??????????? （10）16si()V???。 在（5）式中， ——液壓缸活塞平均相對運動速度；1 ——升降平臺升降速度；2V ——支撐桿與水平線的夾角。? 以下相同。 第三章 剪叉式升降臺受力分析 10 3.3 剪叉式升降平臺機構的動力參數(shù)計算 圖 3-4 動力參數(shù)示意圖 圖中，P 是由液壓缸作用于活塞桿上的推力，Q 是升降平臺所承受的重力載荷。 由于滾動輪與導向槽之間為滾動摩擦，摩擦系數(shù)很?。╢=0.01）,為簡化計算，或忽 略不計，通過分析機構受力情況并進行計算得出： ； （11）(1304)sin()bP???? 式中， P——液壓缸作用于活塞桿的推力； Q——升降平臺所承受的重力載荷； b——上平板左鉸支點 M 到載荷 Q 的作用線的水平距離。 3.4 剪叉式升降平臺機構設計時應注意的問題 由式（10）和（11）可知：當 、 增大時， 值隨之減??；當 、 減小??21/V?? 時，P/Q 值隨之增大。在確定整體結構值隨之減小；當 、 減小時，P/Q 值隨之?? 增大，在液壓缸行程不變的情況下，升降平臺升降行程會減??；反之，則會使液壓 第三章 剪叉式升降臺受力分析 11 缸行程受力增大。因此設計時應綜合考慮升降行程與液壓缸受力兩個因素。在滿足 升降行程及整體結構尺寸的前提下，選取較高的 、 初始值。而且在整個機構中?? AB 支撐桿是主要受力桿件，承受有最大的彎矩，所以應重點對其進行強度校核。 液壓缸既可采用單作用缸也可采用雙作用缸，在本次研究中我們選用單作用柱 塞缸，由于單作用缸密封件使用壽命長且總體泄漏量少所以經(jīng)濟性好。當采用單作 用柱塞缸時應考慮到當液壓缸中存在空氣時液壓缸有空氣載荷，上平板的自重需要 克服活塞桿與液壓缸缸體之間的密封阻力。 第四章 液壓缸的設計分析 12 4 液 壓 缸 的 設 計 計 算 4.1 明確設計要求 制定基本方案： 在設計前了解設計要求，再根據(jù)設計要求制定基本方案。下面列出了一些關于 設計剪叉式液壓平臺的基本要求： 1) 主要用途：用于小型重物的升降； 2) 主要完成對于小型重物的起降動作； 3) 額定載荷為 2500kg，采用單作用柱塞缸控制聯(lián)接叉桿機構進行升降動作。 4) 運動平穩(wěn)性好； 5) 由人工控制升降平臺的起降； 6) 工作環(huán)境要求：不宜在地面凹凸不平或者木板等不牢固的地面以及寒冷天氣 的室外進行操作； 4.1.1 確定液壓缸的類型 工程液壓缸主要用于工程機械、重型機械、起重運輸機械及礦山機械的液壓系 統(tǒng)。根據(jù)主機的運動要求，選擇液壓缸的類型為：直線運動單活塞桿液壓缸。 4.1.2 確定液壓缸的安裝方式 工程液壓缸均為單活塞式液壓缸，安裝方式多采用耳環(huán)型。本設計中液壓缸在 作用過程中是兩端在垂直面上自由擺動的形式，因此選擇液壓缸的安裝方式為：頭 尾部耳環(huán)聯(lián)接。 4.1.3 缸蓋聯(lián)接的類型 按缸體與缸蓋的聯(lián)接方式，可分為法蘭聯(lián)接式、螺紋聯(lián)接式及內卡鍵聯(lián)接式三 種。這里采用螺紋聯(lián)接。 4.2 液壓缸載荷計算 首先，需要確定液壓缸處于最大工作壓力時的位置，通過上述的討論，得知當 液壓缸與地面夾角 為最小值時，也即支撐桿與地面夾角 為最小值時，液壓缸處?? 于最大的工作壓力狀態(tài)下。根據(jù)支撐桿的長度 2600mm。當液壓缸下降至最低高度 第四章 液壓缸的設計分析 13 時（設此時支撐桿與地面夾角 ） = 。0??1? 根據(jù)上述公式 圖 4-1 位置參數(shù)示意圖 （1）260sinH?? （2）(3)cosJtg? （3）14iK? （4）sin(30)cos(1304)sinCJtg????? （5）/tg? （6）47.3? （7）22014013cos2l ????? （8）/sin/il?? （9）222(3)0cs(47.3)Cl???? 上式中： 第四章 液壓缸的設計分析 14 H——任意位置時升降平臺的高度； C——任意位置時鉸接點 F 到液壓鉸接點 G 的距離； L——支撐桿的長度 L=2600； ——支撐桿固定鉸支點 A 到鉸接點 F 的距離；l ——支撐桿與水平線的夾角；? ——活塞桿與水平線的夾角；? ——任意位置時鉸接點 F 與支撐桿固定鉸支點 A 的連線與支撐桿的夾角；? —— ， 。?EAG?47.3?? 以下相同。 得 =225mm 0H =378mmC = 。?49.5? 液壓缸作用于活塞桿的推力計算： 圖 4-2 機構各參數(shù) 已知負載 Q=25kN，現(xiàn)在 b 值還是一個未知量，但 b 值的大小必須在 0~1300 之 內，當 mm 時，根據(jù)公式 ，液壓缸作用于活塞桿的推max130?1740sin()QP???? 力 P 有最大值。代入公式計算得： kN。max2. 第四章 液壓缸的設計分析 15 當平臺處于最低位置 時，液壓缸荷重 P 最大， kN。01??? max21.7? 下面就根據(jù)載荷量來選取合適的液壓缸。 圖 4-3 液壓缸 本圖表示一個以液壓缸為執(zhí)行元件的液壓系統(tǒng)計算簡圖。各有關參數(shù)標注于圖 上，其中 是作用在活塞桿上的外部載荷， 是活塞與缸壁以及活塞桿與導向套wFmF 之間的密封阻力。作用在活塞桿是的外部載荷包括工作載荷 ，導軌的摩擦力g 和由于速度變化而產生的慣性力 。f a （1）工作載荷 gF 常見的工作載荷有作用于活塞桿上軸線的重力、切削力、擠壓力等，這些作用 力的方向與活塞的運動方向相同為負，相反為正。在實際工作過程中，由于載荷量 較大，活塞自身的重力可以忽略不計，切削力與擠壓力共同組成的外力即為工作載 荷 ，在圖 3 中， =P。由于本設計按最大載荷量定為 2.5 噸來計算，所以液壓缸gFgF 工作載荷 =P=21700N。 （2）導軌摩擦載荷 f 對于直動型安裝的液壓缸一般都附有活塞導軌以固定其運動方向，導軌摩擦相 對于總載荷可以忽略不計，因此 =0。fF （3）慣性載荷 a 第四章 液壓缸的設計分析 16 ， 。aFm?vt? ——速度變化量 m/sv ——起動或制動時間，s 。一般機械=0.1~0.5s，對輕度載荷低速運動部件取t 小值，對重載荷高速部件取大值。行走機械一般取=0.5~1.5s ——加速度a2/ms 初步選定速度變化量 =0.16m/s， =0.6s，則 = =0.27 ，v?tvat??0.162/ms250.765aFN??? 以上三種載荷之和稱為液壓缸的外載荷 ， wF 。102375wgfa?? 起動加速時 =22375N， 穩(wěn)態(tài)運動時 =21700N， 減wgfaF?wgfF?? 速制動時 =21025N。f? 工作載荷 并非每階段都存在，如該階段沒有工作，則 =0。但在計算和校核g g 時，應按照最大值取。 除了外載荷 外，作用于活塞上的載荷 F 還包括液壓缸密封處的摩擦阻力 ，wF mF 由于各種液壓缸的密封材質和密封形式不同，密封阻力難以精確計算，一般估算為 式中 ——液壓缸的機械效率，一般取 0.90~0.95，這里取 0.95，(1)mFP???m 23750.9wN 4.3 液壓缸各組成部分的設計 4.3.1 液壓缸缸筒的設計和計算: 缸筒是液壓缸的主體零件，它與端蓋、缸底、油口等零件構成密封的容腔，用以容 納壓力油，同時它還是活塞的運動軌道。設計液壓缸缸筒時，應正確確定各部分的 尺寸，保證液壓缸有足夠的輸出力、運動速度和有效行程，同時還必須有一定的強 第四章 液壓缸的設計分析 17 度，能夠承受也壓力、負載力和干擾力等沖擊力。另外，缸筒的內表面應具有合適 的配合精度、表面粗糙度和幾何精度，以保證液壓缸的密封性、運動平穩(wěn)性和耐用 性。 1、 液壓缸內徑 D 的計算： 計算液壓缸內徑和活塞桿直徑均與設備的類型有關。例如機床類，對于較大的 機床（拉床、刨床和研磨機等）一定要滿足牽引力的要求，計算時以力為主；對于 輕載高速的機床一定要滿足速度，計算時以速度為主，而本次液壓缸的內經(jīng)主要以 力為主來計算的。 根據(jù)液壓缸的載荷力和系統(tǒng)工作壓力計算。 。142354.7FDmp???? 液壓缸的直徑 D 的計算值要按國家標準規(guī)定的液壓缸的有關標準進行圓整。按 照機械手冊中工程液壓缸的技術規(guī)格表 37-7-7 可以選擇圓整后的參數(shù)：缸徑 50mm，工作壓力 16Mpa。 式中 D----液壓缸內經(jīng)（m） F----液壓缸推力（KN） P----選定的系統(tǒng)工作壓力（MPa） 2、 缸筒壁厚及缸筒外徑的計算： a. 缸筒厚壁 ?的計算 對低壓系統(tǒng)中或 /D≥16 時，缸筒壁厚 ?一般按薄壁筒計算??2ypD??? （m） = bn 式中 ?---缸筒壁厚（ｍ）； D---缸筒內徑（ｍ）； yp---缸筒試驗壓力，ＭＰａ，液壓缸的額定壓力 nP?16Mpa 時的 第四章 液壓缸的設計分析 18 yp=1.5 nP，額定壓力 n16Mpa 時的 yp=1.25 nP; ???----材料許用應力,MPab 為材料的抗拉強度， 為安全系數(shù),n=3.5～5,這里取 n=5。 選用 45 號鋼，并且調質 241～２８５ＨＢ，查閱《工程力學》劉靜香著可知 ４５號鋼的抗拉強度 b?=530～５９８ＭＰａ，現(xiàn)取 b?=560MPa，故：?? = bn =560／５=112MPa 由于液壓缸的工作壓力 P=12MPa69 mm，活塞桿強度符合要求. 故選擇活塞桿直徑 d=50mm 滿足強度要求。 活塞桿的結構設計： 活塞桿的外端頭部與負載的拖動機構相連接，為了避免活塞桿在工作中產生偏 心負載力，適應液壓缸的安裝要求，提高其作用效率，應根據(jù)負載的具體情況，選 擇適當?shù)幕钊麠U端部結構，見下表： 活塞桿端部結構 第四章 液壓缸的設計分析 20 根據(jù)本次設計的負載情況及其他因素，選擇活塞桿端部結構為單耳環(huán)。 采用單耳環(huán)型連接，活塞桿端部耳環(huán)尺寸的選擇， 端部尺寸（耳環(huán)型連接） 根據(jù)缸徑 D=50mm,工作壓力 P=12MPa,單耳環(huán)材料選用 45 號鋼，并參考上表可得： 第四章 液壓缸的設計分析 21 CD=MR1=30mm ,EW=35mm. 液壓缸活塞桿的螺紋尺寸的選擇: 壓缸活塞桿螺紋尺寸系列（mm） 壓缸活塞桿螺紋形式（GB/T2350-1980） 結合本次設計的參數(shù)，選擇活塞桿螺紋尺寸直徑與螺 DхL 為 M24х2，螺紋長 L 為短型 32mm. 4、活塞桿的導向、密封與防塵： 常見的活塞桿的密封與防塵結構如下表： 第四章 液壓缸的設計分析 22 本次設計中活塞桿與防塵結構采用 O 型密封圈形式的 O 型密封圈 第四章 液壓缸的設計分析 23 4.3.3 導向套的設計與計算： 1、最小導向長度 H 的確定： 當活塞桿全部伸出時，最小導向長度為從導向套滑動面中點到活塞支撐面中點 的距離。如果導向長度過短。液壓缸因間隙將導致初始撓度過大，影響液壓缸的工 作性能和穩(wěn)定性。因此，在設計時必須保證液壓缸有一定的最小導向長度。對于一 般液壓缸，最小導向長度應滿足下式要求： H≥L/20+D/2 式中 L---最大工作行程（m） D---缸筒內徑（m） 由前面的數(shù)據(jù)可知，L=0.15m,D=0.05m,代入公式 H≥L/20+D/2 得： H≥L/20+D/2=0.15/20+0.05/2=0.0325m=32.5mm 2、導向套的結構： 導向套有普通導向套、易拆導向套、球面導向套、靜壓導向套等，可按工 作情況適當選取本次設計采用普通導向套，安裝在端蓋上。 第四章 液壓缸的設計分析 24 普通導向套： 這種導向套安裝在支撐座或端蓋上，油槽內的壓力油起潤滑作用并可以張開密 封圈唇邊而起密封作用。 4.3.4 液壓缸油口的設計： 油口孔是壓力油進出液壓缸的直接通道，雖然只是一個孔，但不能輕視其作 用。如果孔小了，不僅造成進油時流量供不應求，影響液壓缸的活塞運動速度，而 且會造成回油時受阻，形成背壓，影響活塞的退回速度，減少液壓缸的負載能力。 對液壓缸往復運動要求較嚴格的設計，一定要計算孔徑的大小。 液壓缸的進出油口?？梢圆贾迷诟淄埠颓昂蠖松w上。對于活塞桿固定的液壓 缸，進出油口可以設在活塞桿端部。如果液壓缸無專門的排氣裝置，進出油口應設 在液壓缸的最高處，以便空氣能從液壓缸排出。液壓缸進出油口的連接形式有螺紋、 方形法蘭和矩形法蘭等，液壓缸進出油口的形式見下圖： 本次設計的液壓缸油口布置在缸筒上，油口孔直徑 do 根據(jù)活塞最大運動速度 Vmax 和油口最高流速 Vo 定： do=0.05(Vmax/vo)0.5 式中 D—液壓缸內經(jīng)，m 第四章 液壓缸的設計分析 25 Vmax--液壓缸最大輸出速度，m/min; Vo---油口液流速度，m/s,一般不大于 5 m/s. 由于活塞運動受結構的限制，它的運動速度范圍是： 0.1～0.2ｍ／ｓＶ１ｍ／ｓ．在此取活塞桿最大運動速度Ｖｍax=0.03m/s,取油口 液流最高速度 Vo=3m/s, 由公式 do=0.05(Vmax/vo)0.5= 5mm. 參考國家標準 GB/T2878-93 規(guī)定了液壓缸進出油口螺紋連接的油口尺寸系列， 見下表 故取液壓缸進出油口的螺紋尺寸為 M14х1.5 Do=10mm 4.3.5 端蓋和缸底的設計計算： 在單塞桿液壓缸中，有活塞桿通過的缸蓋稱為端蓋，無活塞桿通過的端蓋稱為 缸頭或缸底。端蓋、缸底與缸筒構成密封的壓力容腔，它不僅要有足夠的強度以承 受液壓力，而且必須具備一定的連接強度，端蓋上有活塞桿導孔及防塵圈、密封圈 槽，還有連接螺釘孔，受力情況比較復雜，設計得不好容易損壞。 1、缸底厚度 h 的計算： 第四章 液壓缸的設計分析 26 缸底分平底缸、橢圓缸底，半球型缸底。本次設計采用平底缸底。 對于平型缸底，缸底無油孔時， ｈ=0.433D(Py/ ???)0.5 (m) 式中 ???--缸底材料的許用應力，MPa； Py—試驗壓力，Py=1.5P=1.5х12=18MPa; =112MPa; 把這些數(shù)據(jù)帶入公式ｈ=0.433D(Py/ ???)0.5，得： ｈ=0.433D(18/112) 0.5=0.0087m=9mm 2、端蓋的結構 端蓋在結構上除要解決與缸底的連接與密封外，還必須考慮活塞桿的導向，密 封和防塵等問題。 缸體端部的連接形式及結構，見下表： 第四章 液壓缸的設計分析 27 本次選擇焊接的連接形式。 4.3.6 密封件的選用： 液壓缸工作中要達到零泄漏、摩擦小和耐磨損的要求。在設計中，正確的選擇 密封件、導向套和防塵圈的結構形式和材料是很重要的。從現(xiàn)代的密封技術來分析， 液壓缸的活塞和活塞桿及其它們的密封、導向和防塵等應為一個綜合的密封系統(tǒng)來 考慮，只有具有可靠的密封系統(tǒng)，才能使液壓缸有良好的工作狀態(tài)和理想的使用壽 命。 在液壓元件中，對液壓缸的密封要求是比較高的，特別是一些特殊液壓缸，如 擺動液壓缸等。液壓缸中不僅有靜密封，更多的部位是動密封，而且工作壓力高， 這就要求密封件的密封性要好，耐磨損，對溫度的適應范圍大，要求彈性好，永久 第四章 液壓缸的設計分析 28 變形小，有適當?shù)臋C械強度，摩擦阻力小，容易制造和拆卸，能隨壓力的升高而提 高密封性能和利于自動補償磨損。 密封件一般按斷面形狀分類，有 O 型、Y 型、U 型、V 型、J 型、L 型等，除 O 性外，其他都屬于唇形密封件。 4.3.7 防塵圈 防塵圈設置于活塞干或柱塞密封外側，用于防止外界塵埃、沙粒等義務浸入液 壓缸，從而可以防止液壓油被污染導致元件磨損。參考《液壓缸活塞桿用防塵圈溝 槽形式、尺寸和公差》國家標準（GB/10708.3-89）. 4.3.8 液壓缸的安裝連接結構 液壓缸的安裝鏈接結構包括液壓缸的安裝結構、液壓缸進出油口的連接等。 1.液壓缸的安裝形式 液壓缸的安裝形式很多 ，但大致可以分為兩類。 （1）軸線固定類 這類安裝形式的液壓缸在工作時，軸線位置固定不變。機床上的液壓缸絕大多 數(shù)是采用這種安裝形式。 ①通用拉桿式 在兩端蓋上鉆除通孔，用雙頭螺桿將缸和安裝座連接拉緊。一般用于短行程、 壓力低的液壓缸。 ②法蘭式 用液壓缸上的法蘭將其固定在機器上。 ③支座式 將液壓缸頭尾兩端的凸緣與支撐座緊固在一起。支座可置于液壓缸左右的徑向、 切向，也可以置于軸向底部的前后端蓋。 （2）軸線擺動類 液壓缸在做往復運動時，由于機構的相互作用使其軸線產生擺動，達到調整位 置和方向的要求。安裝這類液壓缸，安裝形式也只能采用使其能擺動的鉸鏈方式。 工程機械、農業(yè)機械‘翻斗汽車和船舶甲板機械等所用的液壓缸多用這類安裝形式。 第四章 液壓缸的設計分析 29 ①耳軸式 將固定在液壓缸上的鉸軸安裝在機械的軸座內，是液壓缸軸線能在某個平面內 自由擺動。 ②耳環(huán)式 將液壓缸的耳環(huán)與機械上的耳環(huán)用銷軸連接在一起，是液壓缸能在某個平面內 自由擺動。耳環(huán)在液壓缸的尾部，可以是單耳環(huán)，也可以是雙耳環(huán)，還可以做成帶 關節(jié)軸承的單耳環(huán)或雙耳環(huán)。 ③球頭式 將液壓缸尾部的球頭與機械上的球座連接在一起，使液壓缸能在一定的空間維 角范圍內任意擺動。 設計中常見的幾種液壓缸安裝形式，見下表 第四章 液壓缸的設計分析 30 第四章 液壓缸的設計分析 31 本次設計采用頭尾耳環(huán)式。 4.4 液壓缸主要零件的材料和技術要求 4.4.1 缸體 1.缸體的材料 液壓缸缸體的常用材料為 20、35 和 45 號無縫鋼管。因 20 號鋼的力學性能略低，且 不能調質，應用較少。當缸筒與缸底、缸頭、接管頭或耳軸等件焊接時，則應采用 焊接性能較好的 35 號鋼，粗加工后調質。一般情況下均采用 45 號鋼，并調質到 241～285HB。 缸體的毛坯也可采用鍛鋼、鑄鋼或鑄鐵件。鑄鋼一般采用 ZG25、ZG35 和 ZG45 等。鑄鐵可采用 HT200～HT350 之間的幾個牌號或球墨鑄鐵 QT500- 第四章 液壓缸的設計分析 32 05、QT600-02 等。 特殊情況下，可采用鋁合金等材料。 ２、技術要求 ①內徑用 H8～Ｈ9 的配合 ②缸體內經(jīng) D 的圓度公差值可按 9、10 或 11 級精度選取，圓柱度公差值可 按 8 級精度選取 ③缸體端面 T 的垂直度公差值可按 7 級精度選取 ④內表面母線直線度在 500mm 長度上不大于 0.03mm ⑤缸體與端蓋采用螺紋連接時，螺紋采用 6H 級精度 ⑥為防止腐蝕和提高壽命，內徑表面可以鍍 0.03～０.04mm 厚的硬鉻，鍍 后在進行珩磨或拋光，缸體外涂耐蝕油漆。 ⑦當缸體帶有耳環(huán)或銷軸時，孔徑 D1 或軸徑 d2 的中心線對缸體內孔軸線 的垂直度公差應按 9 級精度選取。 4.4.2 活塞桿 1. 材料 實心活塞桿材料為 35、45 鋼；空心活塞桿材料為 35、45 鋼的無縫鋼管。 2. 主要表面粗糙度 外圓柱面粗糙度 Ra 為 0.4～0.8μｍ. 3.技術要求 ①活塞桿的熱處理：粗加工后調質到硬度為 229～285HB，必要時，再經(jīng)高火淬， 硬度達 45～55HRC 第四章 液壓缸的設計分析 33 ②活塞桿 d 和 d2 的圓度公差值，按 9、10 或 11 級精度選?。换钊麠U d 的圓柱 度公差值，應按 8 級精度選取。 ③外徑表面直線度早 500 長度上不大于 0.03mm. ④端面 D 的垂直公差值，則應按 7 級精度選取。 ⑤d3 對 d 的徑向圓跳動不大于 0.01mm ⑥活塞桿與導向套采用 H8/f7 配合，與活塞的連接可采用 H8/h8 配合。 ⑦活塞桿上若有連接銷孔時，該孔徑應按 H11 級加工。該孔軸線與活塞桿軸線 的直線度公差值，按 6 級精度選取。 ⑧活塞桿上的螺紋一般按 6 級精度加工；如載荷較小時，允許按 7 級或 8 級精 度制造 ⑨活塞桿上下表面必要時可以鍍鉻，鍍層厚度約為 0.05mm.鍍后拋光。 第五章 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 34 5 液 壓 傳 動 系 統(tǒng) 的 設 計 計 算 5.1 擬訂液壓執(zhí)行元件運動控制回路 液壓執(zhí)行元件確定之后，其運動方向和運動速度的控制是擬訂液壓回路的核心 問題。方向控制用換向閥或是邏輯控制單元來實現(xiàn)。對于一般中小流量的液壓系統(tǒng)， 大多數(shù)通過換向閥的有機實現(xiàn)所要求的動作。對于高壓大流量的液壓系統(tǒng)，現(xiàn)多采 用插裝閥于先導控制閥的來實現(xiàn)。本設計剪叉式液壓升降臺其特點：起升壓力大， 運行緩慢、平穩(wěn)，能人工控制起升至某一固定高度時并保持該高度自鎖。 5.2 液壓源系統(tǒng) 液壓系統(tǒng)的工作介質完全由液壓源提供，液壓源的核心是液壓泵。在無其他輔 助油源的情況下，液壓泵的供油量要大于系統(tǒng)的需油量，多余的油經(jīng)過溢流閥回油 箱，溢流閥同時起到開展并穩(wěn)定油源壓力的作用。容積調速系統(tǒng)多數(shù)是用變量泵供 油，用安全閥限定系統(tǒng)的最高壓力。 為節(jié)省能源并提高效率，液壓泵的供油量要盡量于系統(tǒng)所需流量相匹配。對在 工作循環(huán)各階段中系統(tǒng)所需油量相差較大的情況下，則采用多泵供油或變量泵供油。 對于本設計，由于工作周期短，循環(huán)次數(shù)少，供油量可以適當減少以節(jié)省能源，采 用單泵供油即可，不需蓄能器儲存能量。 對于油液的凈化：油液的凈化裝置在液壓源中是必不可少的。一般泵的入口要 裝有粗濾油器，進入系統(tǒng)的油液根據(jù)被保護元件的要求，通過相應的精濾油器再次 過濾。為防止系統(tǒng)中雜質流回油箱，可在回油路上設置磁過濾或其他形式濾油器。 根據(jù)液壓設備所處環(huán)境及對溫升的要求，還要考慮加熱、冷卻等措施。 5.3 確定液壓系統(tǒng)的主要參數(shù) 液壓系統(tǒng)的主要參數(shù)是壓力和流量，它們是設計液壓系統(tǒng)，選擇液壓元件的主 要依據(jù)。壓力決定于外載荷。流量取決于液壓執(zhí)行元件的運動速度和結構尺寸。 5.3.1 載荷的組成與計算： 液壓缸荷重由前述可知， 23750.9wmFN??? 第五章 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 35 5.3.2 初選系統(tǒng)壓力 液壓缸的選擇要遵循系統(tǒng)壓力的大小，要根據(jù)載荷的大小和設備類型而定。還 要考慮執(zhí)行元件的裝配空間、經(jīng)濟條件及元件供應情況等限制。在載荷一定的情況 下，工作壓力低，勢必要加大執(zhí)行元件的結構尺寸，對某些設備來說，尺寸要受到 限制，從材料消耗角度看也不是很經(jīng)濟；反之，壓力選的太高，對泵、缸、閥等元 件的材質、密封、制造精度也要求很高，必然要提高設備成本。一般來說，對于固 定尺寸不太受限的設備，壓力可選低一些，行走機械重載設備壓力要選的高一些。 按下表初步選取 15Mpa。 各種機械常用的系統(tǒng)工作壓力 機 床 機械類型 磨床 機床 龍門 刨床 拉床 農業(yè)機械小型工 程機械建筑機械 液壓機大中型 挖掘機重型機 械 工作壓力 MPa 0.8~0.2 3~5 2~8 8~10 10~18 20~32 5.3.3 計算液壓缸的主要結構尺寸 ⑴液壓缸的相關參數(shù)和結構尺寸 液壓缸有關的設計參數(shù)見圖所示： 圖 5-1 液壓缸設計參數(shù) 圖 a 為液壓缸活塞桿工作在受壓狀態(tài)，圖 b 表示活塞桿受拉狀態(tài)。 活塞桿受壓時 第五章 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 36 12wmFpA??? 活塞桿受拉時 式中121wmp?? ——無桿腔活塞有效工作面積 14AD?2m ——有桿腔活塞有效工作面積 22()d?? ——液壓缸工作腔壓力 Pa1p ——液壓缸回油腔壓力 Pa，其值根據(jù)回路的具體情況而定，一般可以按照2 下表估算 D——活塞直徑 m d——活塞桿直徑 m 執(zhí)行元件背壓力表 系 統(tǒng) 類 型 背 壓 力 MPa 簡單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調速系統(tǒng) 0.2~0.5 回油帶調速閥的系統(tǒng) 0.4~0.6 回油路設置有背壓閥的系統(tǒng) 0.5~1.5 用補油泵的閉式回路 0.8~1.5 回油路較復雜的工程機械 1.2~3 回油路較短，可直接回油路 可忽略不計 在這里我們取背壓力值 20pMPa? 在本設計中，液壓缸不存在受拉的狀態(tài)，所以只考慮其受壓。一般液壓缸在受 壓狀態(tài)下工作時，其活塞面積為： 2111FpA?? 。液壓缸的直徑 D 的計算值要按國家標準規(guī)142354.7FDmp???? 定的液壓缸的有關標準進行圓整。按照機械手冊中工程液壓缸的技術規(guī)格表 37-7-7 可以選擇圓整后的參數(shù)：缸徑 50mm，工作壓力 16Mpa。 第五章 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 37 ⑵計算活塞桿的行程 當平臺處于最低位置 時，此時活塞桿應處于完全收縮狀態(tài),液壓缸的長01??? 度為最小值 ， mm。平臺的高度。 mm0C7589520?H 再計算一下平臺上升的最大高度，這里設上升至 ，計算得出最大高度。? H=3983m。此時活塞桿伸長至 mm。1375C? 當活塞桿處于完全收縮狀態(tài)時，液壓缸的長度就等于 ；當活塞桿處于完全伸0C 出狀態(tài)時，液壓缸的長度就等于 。計算其行程： 。選定液壓缸長度為 1375mm。01375861sCm??? 5.3.4 確定液壓泵的參數(shù) ⑴確定液壓泵的最大工作壓力 Pa，1Ppp???? 式中 ——液壓缸最大工作壓力，根據(jù) 可以求出1p 12wmFA???10.8FMPaA? ——從液壓泵出口到液壓缸入口之間的總的管路損失。初算可按經(jīng)驗數(shù)p?? 據(jù)選取：管路簡單、流速不大的取 0.2~0.5Mpa；管路復雜，進油口有調速閥的，取 0.5~1.5 Mpa。這里取 0.5Mpa。 即 ,取 。10.85.3PpMPa???12pPa? ⑵確定液壓泵的流量 Q maxPQK3/s K——系統(tǒng)泄漏系數(shù)，一般取 1.1~1.3，這里取 1.2 ——液壓缸的最大流量，對于在工作中用節(jié)流調速的系統(tǒng)，還需加上溢流max 閥的最小溢流量，一般取 430.51m/s?? 第五章 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 38 在前面已經(jīng)初步選定臺面速度變化量 =0.16m/s， 我們就設定臺面起升的最v? 大速度 ，則活塞的運動速度應用公式0.16m/syv? （這是在臺面剛剛起升狀態(tài)時，02co74in()V???。 0.59=.0m/syv? ）1,9.5?????34301.610.7/QvAs????? 所以 43max2(.510)2.710/PKms????? ⑶選擇液壓泵的規(guī)格 根據(jù)以上求得的和值，按系統(tǒng)中擬訂的液壓泵的形式，從手冊中選擇相應的液 壓泵產品。為使液壓泵油一定的壓力儲備，所選泵的額定壓力一般要比最大工作壓 力大 25~60%。 查找手冊 P37-135 選擇 CB- 型齒輪泵，其參數(shù)如下表AF 壓 力 轉 速 型號 排量 額定 最高 額定 最高 特點 生產廠 CB- AF10~40 16 20 1800 2400 鋁合金殼體， 可作雙聯(lián)泵 榆次液壓 件廠 ⑷確定液壓泵的驅動功率 在工作中，如果液壓泵的壓力和流量比較恒定，則 ，其中 ——液壓泵的總效率，參考下表選擇 =0.7310PpQkW??P P? 液壓泵類型 齒輪泵 螺桿泵 葉片泵 柱塞泵 總效率 0.6~0.7 0.65~0.80 0.60~0.75 0.80~0.85 則 ，據(jù)此可選擇合適的電機型號 Y2- 64331.02.71.0PpQkW????? 132S-4，5.5KW 。 第五章 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 39 5.3.5 管道尺寸的確定 在液壓、氣壓傳動及潤滑的管道中常用的管子有鋼管、銅管、膠管等，鋼管能 承受較高的壓力，價廉，但安裝時的彎曲半徑不能太小，多用在裝配位置比較方便 的地方。這里我們采用鋼管連接。 管道內徑計算 m4Qd/sv?? 式中 Q——通過管道內的流量 3/s v——管道內允許流速 ，取值見下表：m 允許流速推薦值 油液流經(jīng)的管道 推薦流速 m/s 液壓泵吸油管道 0.5~1.5，一般取 1 以下 液壓系統(tǒng)壓油管道 3~6，壓力高，管道粘度小取大 值 液壓系統(tǒng)回油管道 1.5~2.6 取 =0.8m/s， =4m/s, =2m/s.分別應用上述公式得 =20.8mm, =9.3mm,v吸 v壓 回 d吸 d壓 =13.2mm。根據(jù)內徑按標準系列選取相應的管子。按表 37-9-1 經(jīng)過圓整后分別選d回 取 =20mm， =10mm, =15mm。對應管子壁厚 。吸 d壓 回 20.m?? 5.3.6 油箱容量的確定 在確定油箱尺寸時，一方面要滿足系統(tǒng)供油的要求，還要保證執(zhí)行元件全部排 油時，油箱不能溢出，以及系統(tǒng)最大可能充滿油時，油箱的油位不低于最低限度。 初設計時，按經(jīng)驗公式 選取。1VPaQ?3m 式中 ——液壓泵每分鐘排出壓力油的容積 VQ ——經(jīng)驗系數(shù) ,按下表取 =1：a 第五章 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 40 系統(tǒng)類型 行走機械 低壓系統(tǒng) 中壓系統(tǒng) 鍛壓系統(tǒng) 冶金機械a 1~2 2~4 5~7 6~12 10 則 。601VPQL??? 5.4 繪制液壓系統(tǒng)原理圖 整機的液壓系統(tǒng)圖油各自擬訂好的控制回路及液壓源而成。各回路相互時去掉 重復多余的元件，力求系統(tǒng)結構簡單。注意各元件間的聯(lián)鎖關系，避免誤動作發(fā)生。 要盡量減少能量損失環(huán)節(jié)，提高系統(tǒng)的工作效率。 為了便于液壓系統(tǒng)的維護和監(jiān)測，在系統(tǒng)中的主要路段要裝設有必要的監(jiān)測元 件，如壓力表，溫度計等。 在設計中可以考慮在關鍵部位，附設備用件，以便意外事件發(fā)生時能迅速更換， 保證主機連續(xù)工作。 各液壓元件采用國產標準件，在圖中按國家標準規(guī)定的液壓元件職能符號的常 態(tài)位置繪制。對于自行設計的非標準元件可用結構原理圖繪制。 5.4.1、壓力油源 考慮系統(tǒng)工作壓力不高，且長時間保壓內需保持一定壓力，卻并不需要繼續(xù)進 油。這樣，如泵在保壓時繼續(xù)工作，則液壓泵輸出的油勢必全部或大部分從溢流閥 流回油箱，造成能量損失和系統(tǒng)發(fā)熱。鑒于系統(tǒng)工況，系統(tǒng)保壓時，可使電機泵停 止工作，而采用單向閥保壓。 5.4.2、控制回路 系統(tǒng)液壓缸主要作升降運動，特別是下降運動時，處于負負載狀態(tài)，為防止運 動失速并有效地控制運動速度，回路采用節(jié)流閥調速。 5.4.3、液壓鎖緊回路 系統(tǒng)要求無論負載如何變化執(zhí)行元件都能鎖定在規(guī)定位置上，保持不動，故在 油缸的進出油口設置單向閥，由于閥座式單向閥基本上無內泄漏，因而只受油缸的 內泄漏影響，可構成可靠的鎖緊回路。 5.4.4、繪制液壓系統(tǒng)原理圖 下圖所示為升降機液壓原理圖 第五章 液壓傳動系統(tǒng)的設計計算 41 升降機液壓原理圖 1.油箱皮厚-2.過濾 3.油泵 4.電機 5.溢流閥 6.壓力計 7.單向閥 8.節(jié)流閥 9. 電磁換向閥 10.油缸 液壓系統(tǒng)動作 升降臺上升： 電動機（4）驅動液壓泵（3）經(jīng)過濾器（2）從油箱（1）吸