破碎機(jī)-900-150旋回破碎機(jī)設(shè)計(jì)

破碎機(jī)-900-150旋回破碎機(jī)設(shè)計(jì),破碎,旋回,設(shè)計(jì) 四川理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū) 51 前 言 破碎機(jī)械是對(duì)固體物料施加機(jī)械力，克服物料的內(nèi)聚力，使之破裂成小塊物料的設(shè)備。 破碎機(jī)械所施加的機(jī)械力，可以是擠壓力、劈裂力、彎曲力、剪切力、沖擊力等，在一般機(jī)械中大多是兩種或兩種以上機(jī)械力的綜合。對(duì)于堅(jiān)硬的物料，適宜采用產(chǎn)生彎曲和劈裂作用的破碎機(jī)械；對(duì)于脆性和塑性的物料，適宜采用產(chǎn)生沖擊和劈裂作用的機(jī)械；對(duì)于粘性和韌性的物料，適宜采用產(chǎn)生擠壓和輾磨作用的機(jī)械。 在礦山工程和建設(shè)工程上，破碎機(jī)械多用來(lái)破碎爆破開(kāi)采所的的天然石料，使之成為規(guī)定尺寸的礦石或碎石。在硅酸鹽工業(yè)中，固體原料，燃料和半成品需要經(jīng)過(guò)各種破碎加工，使其粒度達(dá)到各道工序所需要的尺寸，以便進(jìn)一步加工操作。 通常的破碎過(guò)程，有粗碎、中碎、細(xì)碎三種。其入料粒度和出料粒度，如表1所示。所采用的破碎機(jī)械相應(yīng)地也有粗碎機(jī)、中碎機(jī)和細(xì)碎機(jī)三種。 表1 物料粗碎、中碎、細(xì)碎的劃分 （mm） 類 別 入料粒度 出料粒度 粗碎 中碎 細(xì)碎 300～900 100～350 50～100 100～350 20～100 5～15 制備水泥、石灰時(shí)，細(xì)碎后的物料，還需進(jìn)一步粉磨成粉末。按照粉磨程度，可以分為粗磨、細(xì)磨、超細(xì)磨三種。所采用的粉磨機(jī)械相應(yīng)地有粗磨機(jī)、細(xì)磨機(jī)和超細(xì)磨機(jī)三種。 在加工過(guò)程中，破碎機(jī)的效率要比粉磨機(jī)高得多，先破碎在粉磨，能顯著的提高加工效率，也降低電能消耗。 工業(yè)上常用的物料破碎前的平均粒度D與破碎后的平均粒度d之比來(lái)衡量破碎過(guò)程中物料尺寸變化情況，比值i～稱為破碎比（即平均破碎比） 為了簡(jiǎn)易表示物料破碎程度和比較各種破碎機(jī)的主要性能，也可以用破碎機(jī)的最大進(jìn)料口尺寸與最大出料口尺寸之比來(lái)作為破碎比，稱為標(biāo)稱破碎比， 在實(shí)際破碎加工時(shí)，裝人破碎機(jī)的最大物料尺寸，一般總是小于容許的最大進(jìn)料口尺寸，所以，平均破碎比只相當(dāng)于標(biāo)準(zhǔn)迫破碎比的0.7～0.9。 每種破碎機(jī)的的破比有一定的限度，破碎機(jī)械的破碎比一般是i=3～30。如果物料破碎的加工要求超過(guò)一種破碎機(jī)的破碎比則必須采用兩臺(tái)或多臺(tái)破碎機(jī)串連加工 ，稱為多級(jí)破碎。多級(jí)破碎時(shí)，原料尺寸與最終成品尺寸之比，稱為破碎總比，如果各級(jí)破碎比個(gè)是、 ……，則總破碎比是 = …… 破碎機(jī)械常用的類型有：顎式破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)、旋回破碎機(jī)、錘式破碎機(jī)、輥式破碎機(jī)等。 由于構(gòu)造和作用的不同，各類破碎機(jī)的適用范圍是：顎式破碎機(jī)和圓錐破碎機(jī)適合于破碎非常堅(jiān)硬的巖石塊（極限抗壓強(qiáng)度在150～300MPa）；旋回破碎機(jī)適合破碎堅(jiān)硬（極限抗壓強(qiáng)度在100MPa以上）和中等硬度（極限抗壓強(qiáng)度在100MPa左右）巖石塊；錘式破碎機(jī)適合于破碎中等硬度的脆性巖石（極限抗壓強(qiáng)度在100MPa以下）；輥式破碎機(jī)適合于破碎中等硬度的韌性巖石（極限抗壓強(qiáng)度在70MPa左右）。實(shí)際選用時(shí)，還應(yīng)根據(jù)具體情況考慮下列因素： 1） 物料的物理性質(zhì)，如易碎性、粘性、水分泥沙含量和最大給料尺寸等； 2） 成品的總生產(chǎn)量和級(jí)配要求，據(jù)以選擇破碎機(jī)類型和生產(chǎn)能力； 3） 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，做到即合乎質(zhì)量。數(shù)量的要求、操作方便、工作可靠，又最大限度地節(jié)省費(fèi)用。 第一章 物料破碎與破碎機(jī)概述 1.1 物料破碎的意義與破碎流程 凡用外力特大顆粒物料變成小顆粒物料的過(guò)程，都叫破碎所使用的機(jī)械叫破碎機(jī)。凡用外力將小顆粒物料變成粉體物料的過(guò)程，叫粉碎或磨碎，簡(jiǎn)稱粉磨。它所使用的機(jī)械叫粉磨機(jī)械。將破碎和粉磨聯(lián)合起來(lái)簡(jiǎn)稱碎磨，所使用的機(jī)械簡(jiǎn)稱碎磨機(jī)械。 1.1.1物料碎磨的目的與意義 物料碎磨的目的是：增加物料的比表面積，制備混凝土骨料與人造砂；使礦石中有用成分解離；為原料下一步加工作準(zhǔn)備或便于使用。 隨著當(dāng)代社會(huì)經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展，各種金屬、非金屬、化工礦物，以及水泥、建材等物料的社會(huì)需求量和生產(chǎn)規(guī)模日益擴(kuò)大，需碎磨的物料量迅速增加。90年代以來(lái)，全世界每年經(jīng)碎磨的物料量達(dá)到100億t以上。我國(guó)脆性物料年產(chǎn)量已達(dá)到約15億噸，其中鐵礦石約2.4億噸，有色金屬礦石1億多噸小非金屬礦物2.3億多噸，化工礦物0.3億多噸，水泥約4億噸，建材用石灰石4.7億多噸。這些物料絕大部分都要經(jīng)過(guò)碎磨，可見(jiàn)破碎和粉體在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中發(fā)揮著巨大的作用。 在選礦工業(yè)中，選礦廠碎磨作業(yè)的生產(chǎn)費(fèi)用，平均要占全部費(fèi)用的40％以上，而磨碎設(shè)備的投資占選礦廠總投資的60％左右。 在水泥工業(yè)中，水泥廠碎磨作業(yè)費(fèi)用約占生產(chǎn)成本的30%，破碎機(jī)械的耗電量占全廠耗電量的10％以上。 基于上述情況，要求從事碎磨工藝及設(shè)備的工作者，必須不斷改善碎磨作業(yè)．持別是研制新型高效節(jié)能碎磨機(jī)械和改進(jìn)現(xiàn)在碎磨機(jī)械，對(duì)于達(dá)到優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低本底，低消耗只合非常重要的意義 1.2對(duì)破碎機(jī)的要求 一臺(tái)優(yōu)質(zhì)破碎機(jī)必須滿足以下各方面的要求： 1)破碎比越大越好。大破碎比可以簡(jiǎn)化設(shè)備流程、降低基建費(fèi)用和檢修費(fèi)用，使于維護(hù)管理 2)能耗越低越好。能耗是指破碎機(jī)破碎每噸物料所消耗的電能。破碎單位物料所消耗kW．h/t越低越好。 3)生產(chǎn)率越高越好。對(duì)于同一規(guī)格的破碎機(jī)，破碎機(jī)的電動(dòng)機(jī)功率一樣，生產(chǎn)率高不僅能提高產(chǎn)量，并可降低能耗。因此，生產(chǎn)率是破碎機(jī)最重要的性能指標(biāo)。 4)鋼耗越低越好。這里所說(shuō)的鋼耗，是指破碎一噸物料，齒板磨損掉多少克。它標(biāo)志所板(襯板)使用壽命。鋼耗越低，說(shuō)明襯板壽命越長(zhǎng)，即易損件壽命越長(zhǎng)。 5)產(chǎn)品質(zhì)量高。產(chǎn)品質(zhì)量是指破碎后物料粒度和粒形。從“多碎少磨”的節(jié)能角度看產(chǎn)品粒度越細(xì)越好。有時(shí)對(duì)粒形要求嚴(yán)格，如作為混凝土骨料，要求產(chǎn)品顆粒為立方體為好。對(duì)碎石來(lái)講還是物度整齊均勻?yàn)楹谩? 6)重量要輕。所謂破碎機(jī)重量輕，是指每噸機(jī)重的生產(chǎn)率高和每噸機(jī)重的功率低。 7)破碎機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于制造。破碎機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，使用維護(hù)較方便，也容易加工制造，降低成本。 8)破碎機(jī)安全可靠。在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)和開(kāi)、停車(chē)的過(guò)程中，必須保證人員和設(shè)備安全，在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)和規(guī)定的條件下，要求破碎機(jī)不發(fā)生或少發(fā)生故障、即便發(fā)生故障也應(yīng)容易修復(fù)。 9)破碎機(jī)適用范圍越廣越好。 10)破碎機(jī)應(yīng)便于安裝運(yùn)輸。 1.3破碎機(jī)發(fā)展概況 從1953年開(kāi)始生產(chǎn)側(cè)面排礦的旋回破碎機(jī)，于1958年白行設(shè)計(jì)制造中心排礦的500、700、900、1200旋回破碎機(jī)之后，為了適應(yīng)水泥行業(yè)的需要．1959年又制造了700、1000、1200顎旋式破碎機(jī)，并制造了500、700、900、1200底部單缸液壓旋回破碎機(jī)。為了滿足冶金工業(yè)發(fā)展需要，1970年研制了大型旋回破碎機(jī)。也曾設(shè)計(jì)制造頂部單缸900液壓旋回破碎機(jī)，并裝有自動(dòng)調(diào)整排料口與過(guò)鐵報(bào)警裝置，但在某礦使用效果不佳。徑過(guò)多年實(shí)踐摸索，于80年代研制1200/140輕型底部單缸液壓族回破碎機(jī)，經(jīng)運(yùn)轉(zhuǎn)實(shí)踐證明效果很好。近輕型底部單缸液壓族回破碎機(jī)，經(jīng)運(yùn)轉(zhuǎn)實(shí)踐證明效果很好。近幾年又研制出PXl400/170底部單鼓液壓旋回破碎機(jī)，其設(shè)計(jì)能力為175t/h, 實(shí)際達(dá)到2508噸小，是設(shè)計(jì)值的1.6倍，同時(shí)其排料中細(xì)顆粒含量較多，大于排料口尺寸的顆粒僅占17.4% 設(shè)備向大型化發(fā)展是國(guó)外礦山機(jī)械的普遍趨勢(shì)。為了提高生產(chǎn)效率，簡(jiǎn)化生產(chǎn)流程。降低基建投資和操作維修費(fèi)用等．均要求礦山機(jī)械設(shè)備向大型化發(fā)展。特別是礦石品性日趨貧化、采礦和選礦規(guī)模不斷增加．以及能源費(fèi)用急劇上漲，故盡力采用向效， 節(jié)能、低消耗的大型設(shè)備。近年來(lái)這些大型設(shè)備成功的應(yīng)用，證明了機(jī)械大型的優(yōu)越性。但是，對(duì)圓錐破碎機(jī)卻有些例外，它的人型化發(fā)展很緩慢，從70年代末到目前，最大規(guī)格的圓錐破碎機(jī)也僅僅是3000mm，經(jīng)實(shí)踐證明，它的大型化并不像其它礦山機(jī)械設(shè)備大型化那樣優(yōu)越。所以圓錐破碎機(jī)則向南能化發(fā)展，并經(jīng)實(shí)踐巴取得成功。 綜上所述：輸入破碎機(jī)更多的能量，是中細(xì)碎圓錐破碎機(jī)特別是超細(xì)碎機(jī)發(fā)揮更大效率的關(guān)鍵。能量的增加既可提高破碎機(jī)產(chǎn)量又可降低產(chǎn)品粒度。 第二章 旋回破碎機(jī)構(gòu)造 族回破碎機(jī)—般都用于第一段粗碎各種硬度物料，所以它也叫粗碎圓錐破碎機(jī)。這種破碎機(jī)在冶金礦山、建材、化工和電力等部門(mén)得到廣泛的應(yīng)用。 旋回破種機(jī)的工作原理與圓錐破碎機(jī)一樣，都是連續(xù)工作的．只是為了適應(yīng)不同粒度要求在結(jié)構(gòu)上有所不同。 我國(guó)制造的旋回破碎機(jī)規(guī)格尺寸是用漢話拼音字母和給料后寬度與排料口寬度來(lái)表示。例如，PXl200/180旋回破碎機(jī)，P表示破碎機(jī)、X表不旋回，其給料口寬度為1200mm、排料口寬度為180mm。又如PXQ 900/130和PXZ900/130液壓旋回破碎機(jī)，其中Q表示輕型，Z表示重型，其它同前。 2.1旋回破碎機(jī)的工作特點(diǎn)和類型 旋回破碎機(jī)的工作部分是兩個(gè)截頭圓錐體，一個(gè)是定錐（又稱外錐），另一個(gè)是動(dòng)錐（又稱內(nèi)錐），定錐是靜置的，是機(jī)架的一部分，動(dòng)錐上端裝于機(jī)架上的鉸處，其下端活動(dòng)地插裝在偏心軸套中 旋回破碎機(jī)是粗碎機(jī)，所以 處理物料上尺寸較大，特點(diǎn)是： 1） 動(dòng)錐正置，定錐倒置，進(jìn)料口尺寸大，允許裝載粗礦石 2） 動(dòng)錐受垂直反力不大，故動(dòng)錐上端采用懸吊式支承，支承裝置設(shè)在動(dòng)錐頂部。 3） 主要依靠擠壓、折斷作用破碎物料，其破碎方式與顎式破碎機(jī)相進(jìn)， 其工作特點(diǎn)是： 1） 動(dòng)錐連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)，物料的破碎過(guò)程和卸料過(guò)程沿工作表面交替進(jìn)行，生產(chǎn)率高， 2） 物料夾在兩錐體之間，受擠壓、彎曲和剪切作用破碎較容易，動(dòng)力消耗較底 3） 產(chǎn)品的粒度較均勻，呈立方體形狀動(dòng)錐的工作表面也較均勻。 2.2旋回破碎機(jī)的構(gòu)造 由圖可以看出，機(jī)架是由上架、中架和下架組成，而上架和中架構(gòu)成定錐體。動(dòng)錐安在主軸上，主軸上端由懸掛裝置懸掛在橫梁上，下端插在偏心軸套的內(nèi)孔里。偏心鈾套在機(jī)架套筒的鋼材套(直襯套)內(nèi)旋轉(zhuǎn)。鋼襯套壓合于機(jī)架套簡(jiǎn)內(nèi)。偏心軸套內(nèi)表面澆鑄巴氏合金，外表面的3/4面積上澆鑄巴氏合金。為使巴氏合金連接牢固，在偏心軸套內(nèi)外表面加工出一些密市的燕尾槽和小孔。在機(jī)架套筒與圓錐齒輪之間．有子片止推圓盤(pán)，借以文承直齒圓錐齒輪及偏心軸套重量及受力。下面圓盤(pán)是鋼制的，并用銷子固定于機(jī)架套簡(jiǎn)上，使之不能轉(zhuǎn)動(dòng)，上面的圓盤(pán)也是鈉制的，用螺釘固定在因錐齒輪上并和它一起轉(zhuǎn)動(dòng)，兩者之間的圓盤(pán)是青銅的，它在上下因盤(pán)之間自由地轉(zhuǎn)動(dòng)。 圖2-1 旋回破碎機(jī)簡(jiǎn)圖 1—電動(dòng)機(jī)；2—傳動(dòng)軸；3—圓錐齒輪；4—偏心軸套； 5—主軸；6—?jiǎng)渝F；7—懸掛裝置；8—定錐 電動(dòng)機(jī)經(jīng)v帶輪通過(guò)聯(lián)軸器、傳動(dòng)軸、圓錐齒輪和，帶動(dòng)偏心軸套轉(zhuǎn)動(dòng)，驅(qū)動(dòng)主鈾與壓合其中部的動(dòng)錐作旋擺運(yùn)動(dòng)。 動(dòng)錐上裝有高錳鋼制作的截錐形襯板。為了兩者緊密結(jié)合，其中間注鋅，并在襯板上端用螺母壓緊。在螺母上部有鎖緊板，以防螺母退扣。定錐上裝有兩排或多排單塊襯板，也是由高錳鋼材料制成，襯板背面注鋅、混凝土環(huán)氧樹(shù)脂。 主軸借錐形螺母，錐形壓套，錐形套、支承環(huán)等懸掛在橫梁上，并用楔形鍵固定，以防錐形螺母退扣。錐形套的錐形端，支持在支承環(huán)上、側(cè)面支靠在襯套上。由于錐形套下端與側(cè)面是圓錐面，故自錐作旋擺運(yùn)動(dòng)時(shí)，能保證錐形其沿支求環(huán)和襯套的表面滾動(dòng)。 了防止粉塵進(jìn)入破碎機(jī)各摩擦表面，在動(dòng)錐下面裝有三個(gè)球面接觸的套環(huán)，起密封防塵作用。套環(huán)固定在動(dòng)錐上，套環(huán)套在防塵蓋上，兩者之間有橡膠防塵圈，套環(huán)自由地壓在套環(huán)上，防止灰塵滲過(guò)各套環(huán)之間的縫隙進(jìn)入破碎機(jī)內(nèi)部。 破碎機(jī)所需的潤(rùn)滑油，靠油泵經(jīng)油管壓入機(jī)架底蓋的油孔，進(jìn)入偏心軸套下部空間。內(nèi)此沿主軸與偏心軸套之間隙及偏心軸套與襯套之間間隙上升，借以潤(rùn)滑兩摩擦表面，然后與檔油環(huán)路相遇，流過(guò)齒輪副后，經(jīng)排油管流出。沿偏心軸套外表面上升的油，流過(guò)并潤(rùn)滑止推圓盤(pán)之后，也通過(guò)排油管排出。 破碎機(jī)傳動(dòng)軸承有單獨(dú)的進(jìn)油與排油管。動(dòng)錐懸掛裝置定期用手動(dòng)干油泵打入油脂進(jìn)行潤(rùn)滑。 破碎機(jī)下部機(jī)架裝在鋼筋混凝土基礎(chǔ)上。在基礎(chǔ)的中心排料孔壁上裝有鋼板，以防止從破碎機(jī)落下的物料損傷基礎(chǔ)。下部機(jī)架側(cè)面留有人孔，機(jī)器正常工作時(shí)用人孔蓋蓋上。在連接機(jī)架側(cè)壁與機(jī)架套簡(jiǎn)的3～4根肋的上面，敷有護(hù)板和，以免落下的物料損傷肋或套簡(jiǎn)。下部機(jī)架中部機(jī)架和橫梁之間，由楔鐵緊固的銷釘相連接。這種破碎機(jī)的保險(xiǎn)裝置．是裝在帶輪上的保險(xiǎn)銷子。當(dāng)出現(xiàn)過(guò)載時(shí)，銷子切斷，破碎機(jī)停止運(yùn)轉(zhuǎn)。銷于截面面積必須精確計(jì)算，但實(shí)際上很難做到。 2.3旋回破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)分析 2.3.1主軸結(jié)構(gòu) 主軸有階梯軸和錐形軸兩種型式。階梯軸在各截面變化處易產(chǎn)生應(yīng)力集中，當(dāng)破碎機(jī)超負(fù)荷時(shí)容易在這些地方發(fā)生斷裂。據(jù)統(tǒng)計(jì)：國(guó)內(nèi)旋回碎機(jī)主軸斷裂數(shù)拾根、大多數(shù)都發(fā)生在產(chǎn)生應(yīng)力集中較大的地方，如螺紋退刀槽處或在下部不同軸徑兩交接面處等。這種型式主鈾與動(dòng)錐體是靠上、下兩段圓柱面與錐體孔采用過(guò)盈配合相聯(lián)接。錐形軸是采用錐面過(guò)盈配合聯(lián)接。為了減少應(yīng)力集中，在動(dòng)錐體最下端與主軸相配合部分的錐體上設(shè)有卸載槽。后者動(dòng)錐體與主軸上端配合處，高主軸上部用于壓緊襯板的螺紋很遠(yuǎn)，即沒(méi)有遲刀槽。這樣，消除由于退刀槽處產(chǎn)生高集中應(yīng)力而削弱主軸強(qiáng)度。 2.3.2 動(dòng)錐襯板 據(jù)實(shí)踐證明，分段襯扳容易松動(dòng)而整體襯板比較牢固，但分段襯板重量輕，便于運(yùn)輸相安裝，而且磨損后可分段更換。具體采用那種型式動(dòng)錐襯板，可根據(jù)本國(guó)實(shí)際情況，權(quán)衡利弊而擇之。 2.3.3定錐襯板 國(guó)產(chǎn)和AC公司旋回破碎機(jī)定錐襯板，沿破碎腔高度分四段。上襯板內(nèi)表面有階梯狀凸緣，下襯板內(nèi)表面為一圓弧構(gòu)成曲線型破碎腔。因?yàn)檫@種破碎機(jī)常用第二段破碎，用于一段粗碎，其給料粒度也不太大，而且排料粒度較小。就是說(shuō)，定、動(dòng)錐襯板內(nèi)表面形狀取決于破碎機(jī)腔形的設(shè)計(jì)。 2.3.4偏心軸套與大圓錐齒輪 偏心軸套與大錐齒輪在在機(jī)座下部，而且采用曲線齒錐齒輪傳動(dòng)。這種安裝方式偏心軸套運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，不易歪斜。螺旋錐齒輪傳動(dòng)支載能力大，傳動(dòng)平穩(wěn)，齒輪壽命長(zhǎng)。其缺點(diǎn)拆裝很不入便。 大錐齒輪都是裝在偏心軸套的上方，平面止推軸承還是在下方這種安裝方式偏心鈾套易歪斜，運(yùn)轉(zhuǎn)不平穩(wěn)甚至產(chǎn)生跳動(dòng)。采用直齒圓錐齒輪傳動(dòng)，當(dāng)然不如螺旋錐齒輪傳動(dòng)好．關(guān)于大圓錐齒輪的安裝方式(位置)，我國(guó)反復(fù)實(shí)踐多次，最后還是采用大錐齒輪安裝在偏心袖套上方的方式。 2.3.5傳動(dòng)軸承 旋回破碎機(jī)水平傳動(dòng)軸承，都采用滾動(dòng)軸承。滾動(dòng)軸承傳動(dòng)有效率高，便于維護(hù)等優(yōu)點(diǎn)。 2.3.6中部機(jī)架 破碎機(jī)中部機(jī)架為整體式結(jié)構(gòu)。整體中部機(jī)架剛性好，但加工制造、運(yùn)輸安裝都不力便。分段機(jī)架便于制造、安裝、運(yùn)輸，但剛性比較差。 破碎機(jī)中進(jìn)入過(guò)大塊物料和過(guò)鐵時(shí)，會(huì)使中部機(jī)架在上部與下部法蘭盤(pán)處產(chǎn)生很高的應(yīng)力，在上、下法蘭之間的中部機(jī)架產(chǎn)生的應(yīng)力較小．所以整體機(jī)架可以去掉環(huán)肋只留豎肋。此外，邊可在上、下法蘭處增加三角形加強(qiáng)肋，借以提高機(jī)架強(qiáng)度而降低應(yīng)力。 2.3.7主軸頂部軸承 主軸頂部軸承，它由兩個(gè)襯套，而只借用內(nèi)襯套上的下部螺紋壓緊襯板。去掉主軸上用于壓緊襯板的螺紋，借以提高強(qiáng)度又減少一道加工了序。 第3章 旋回破碎機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1 旋回破碎機(jī)參數(shù)選擇與計(jì)算 旋回破碎機(jī)的主要參數(shù)有結(jié)構(gòu)參數(shù)和性能參數(shù)。結(jié)構(gòu)參數(shù)包括給、排料口尺寸、嚙角、破碎腔高度、偏心距與動(dòng)錐行程、動(dòng)錐第部直徑、進(jìn)動(dòng)角與動(dòng)錐懸掛高度。性能參數(shù)有。動(dòng)錐擺動(dòng)次數(shù)、生產(chǎn)率（生產(chǎn)能力)、破碎力與功率以及機(jī)重。 3.1.1結(jié)構(gòu)參數(shù) 3.1.1.1給、排料口尺寸 給料口尺寸B用動(dòng)錐靠近定錐時(shí)，兩截錐體上端在給料口水下面的距離表示。排料口尺寸b用兩截錐體下端在排料口水平面的距離表示。B代表破碎機(jī)規(guī)格尺寸而b表示排料口最小尺寸。（如下圖示） 圖3-1 破碎機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸 由已知條件可知： B =900mm b=150mm 最大給料粒度根據(jù)旋回破碎機(jī)給料口寬度計(jì)算公式 =（1.2～1.25） （3-1） 可以得出= = =750～720 （mm） 根據(jù)《 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 取=750mm 3.1.1.2嚙角 構(gòu)成破碎腔的動(dòng)錐襯板與定錐襯板之間形成的夾角稱為嚙角，有表示。如圖3-2 圖3-2 嚙角計(jì)算示圖 旋回破碎機(jī)的嚙角按 =+≤ （3-2） 其中——定錐母線沿垂線之間的夾角 ——?jiǎng)渝F母線沿垂線之間的夾角 —— 物料與襯板之間的靜摩檫角 在實(shí)際中，旋回破碎機(jī)的嚙角一般為～，為了減小動(dòng)錐上破碎力的垂直分力，以減輕懸掛裝置的負(fù)荷，故應(yīng)取小些。一般?。阶笥?，而應(yīng)取大些，通常?。健@里去＝ 所以 ＝+≤ 3.1.1.3破碎腔高度 ＝ ＝ mm 3.1.1.4偏心距與動(dòng)錐行程S 所謂偏心距，是指排料口水平面動(dòng)錐中心線與定錐中心線之間的距(圖3—1)。因此，功錐的行程S＝2。 偏心距太大，使動(dòng)力消耗增加、產(chǎn)品粒度變粗；偏心距太小，不能保證有效地破碎物料，降低生產(chǎn)率等。因此，必須選得合適。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)與給料口尺寸B的關(guān)系是 （3-3） mm 3.1.1.5定錐上端直徑 根據(jù)設(shè)計(jì)手冊(cè)選取 3.1.1.6動(dòng)錐底部直經(jīng) 動(dòng)錐底部直徑，是指在排料口水平面動(dòng)錐的直徑，它與給礦口尺寸的關(guān)系為 （3-4） 3.1.1.7進(jìn)動(dòng)角 一般進(jìn)動(dòng)角 根據(jù)設(shè)計(jì)手冊(cè)選取 3.1.2主要性能參數(shù) 3.1.2.1動(dòng)錐擺動(dòng)次數(shù) 動(dòng)錐的擺動(dòng)次數(shù)也就是偏心軸套的轉(zhuǎn)速。如轉(zhuǎn)速太高、不僅生產(chǎn)率不能提高．反而臺(tái)使功耗增加很快，若轉(zhuǎn)速太低，又不能充分利用能量，使少產(chǎn)率降低。因此，人們追求一個(gè)較為理想的轉(zhuǎn)速。 旋回破碎機(jī)動(dòng)錐擺動(dòng)次數(shù)的理論值可有 其中S——?jiǎng)渝F在排料口處的水平行程 按上式求得動(dòng)錐擺動(dòng)次數(shù)比實(shí)際選用的轉(zhuǎn)速值高，產(chǎn)生差別的原因由于推導(dǎo)公式?jīng)]有考慮物料自破碎腔中排出時(shí)所遇到的各種阻力。 旋回破碎機(jī)的動(dòng)錐擺動(dòng)次數(shù)可由經(jīng)驗(yàn)公式 （3-5） 3.1.2.2生產(chǎn)率 動(dòng)錐每轉(zhuǎn)動(dòng)—周，排出一個(gè)環(huán)形體積的物料，其斷面面積為 環(huán)形體積的平均直徑，近似地等于功錐底徑D，即動(dòng)錐每一轉(zhuǎn)排出物料體積V （3-6） 將F和 h值代入得 設(shè)物料的松散系數(shù)為，堆密度為，則生產(chǎn)率為 （3-7） 由此可以得出：懸回破碎機(jī)的生產(chǎn)率與嚙合角成正比，而動(dòng)錐的擺動(dòng)次數(shù)n，排料口寬度e，偏心距r和定錐下端直徑成正比，適當(dāng)?shù)母淖冞@些參數(shù)就能提高生產(chǎn)率 3.1.2.3動(dòng)機(jī)功率 旋回破碎機(jī)在破碎物料過(guò)程中，功率消耗與破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速、規(guī)格尺寸、嚙角、排料口尺寸及破碎物料的機(jī)械性質(zhì)和粒度特性有關(guān)，其中以被破碎物料的物理機(jī)械性質(zhì)對(duì)功率消耗影響最大。當(dāng)然，設(shè)備規(guī)格尺寸愈大，功率消耗也愈大；轉(zhuǎn)速的增高和破碎比的增大，功率消耗也隨之增加。由于功率消耗與許多因素有關(guān)，設(shè)計(jì)時(shí)常用經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算 （3-8） 式中 D——?jiǎng)渝F大端直徑，m ——?jiǎng)渝F在排料口平均偏心距，m ——?jiǎng)渝F每分鐘轉(zhuǎn)速， 所以 =87.5 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 取 3.2碎機(jī)破碎腔的設(shè)計(jì) 被回破碎機(jī)破碎腔是由動(dòng)錐襯板和定錐襯板所構(gòu)成的、截面為梯形的環(huán)形空間。其腔形是由動(dòng)錐襯板與定錐襯板的表面形狀所組成。破碎腔的形狀直接影響破碎機(jī)牛產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成、襯板使用壽命以及破碎機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸等。因此．設(shè)計(jì)合理的破碎膠是非常重要。 旋回破碎機(jī)和顎式破碎機(jī)一樣。其堵塞點(diǎn)在排料口處，所以破碎機(jī)生產(chǎn)率隨排料口尺增減而增減。曲線型破碎腔使排料口上移，因此它比直線型破碎生產(chǎn)率高；增大破碎比，直線破碎腔的破碎比為5.35～7.6，曲線型破碎腔為6.75～9.5，平均可達(dá)到7.9；減少功率消耗，曲線型破碎腔可節(jié)省功率10%～15%產(chǎn)品粒應(yīng)較均勻。 3.2.1碎腔型式 旋回破碎機(jī)破碎腔—般有三種型式（如圖3-2） 第一種型式：在排料口制成嚙角浙減的一段短曲線、但嚙角減小較饅．堵塞點(diǎn)的位置仍在排料口附近，堵塞現(xiàn)象得到改善。它用于排料口寬度不需要調(diào)整得很小的情況下。如排料口大于150 mm的粗碎機(jī)。 第二種型式：在排料口制成一段稍長(zhǎng)曲線，且嚙角減小較快，堵塞點(diǎn)上移，堵塞現(xiàn)象有較大的改善。它用于排料口小于150mm的破碎機(jī)。 第三種型式：在排料口以上有較大范圍的曲線段破碎腔，并且動(dòng)錐下部襯板表面向定錐彎曲形成較長(zhǎng)的淮平行區(qū)。對(duì)于中、細(xì)碎的旋回破碎機(jī)采用此種腔型。但如果礦石極堅(jiān)硬，動(dòng)依下部曲線段很快被磨損掉．不能滿足排料口寸的要求。所以，選擇腔型不僅與破碎機(jī)用途、規(guī)格有關(guān)、還要考慮礦石物理性質(zhì)。含泥土較多而又潮濕的物料。也不宜選用平行區(qū)較長(zhǎng)的腔型， (1) 第一種型式 (2) 第二種型式 (3) 第三種型式 圖3-2 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[01] 選取第三種形式的破碎腔。 3.3破碎機(jī)的主要零部件受力分析、設(shè)計(jì)計(jì)算 3.3.1破碎力的計(jì)算 破碎力是確定電功機(jī)功率和計(jì)算零件強(qiáng)度的依據(jù)，因此準(zhǔn)確求得破碎力是非常重要的。但破碎力又和許多因素有關(guān)，如物料的性質(zhì)、料塊的大小、物料在破碎腔里分布情況，破碎方法等。因此，不論采用那種計(jì)算方法，所求得結(jié)果都會(huì)與實(shí)際有一定誤差，只能作設(shè)計(jì)破碎機(jī)的初步計(jì)算依據(jù)，最后還個(gè)能忽視實(shí)際數(shù)據(jù)。 求旋回破碎機(jī)破碎力可根據(jù)破碎腔里的載荷計(jì)算。也可根據(jù)電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算。將計(jì)算結(jié)果再比較實(shí)際資料的數(shù)據(jù)，最后確定之。 3.3.1.1腔的載荷分析 對(duì)于旋回破碎機(jī)，物料進(jìn)入破碎腔后，隨著壓碎而不斷地向排料口下落，最后通過(guò)排料口排出。在破碎腔里，大塊被粉碎成小塊的過(guò)程中，物料的松散體積從上到下也在逐漸地增加，而破碎腔橫截面的寬度卻逐漸地減少，使物料間空隙也逐漸減少，故物料壓實(shí)程度從上到下也是逐漸增大的。因此，物料隨壓實(shí)程度增加而更加緊密。 此外，由于動(dòng)錐的壓碎作用，使物料處于緊密的狀態(tài)，空隙降低。因此、動(dòng)錐行程越大而物料密實(shí)程度也越大。但是，物料在破碎腔排料口只能密實(shí)而不能出現(xiàn)過(guò)壓實(shí)。這種情況與前面的壓碎實(shí)驗(yàn)結(jié)果很相似，特別是與實(shí)驗(yàn)曲線的壓碎階段相吻合。 綜上所述，可認(rèn)為破碎腔中單位破碎力與破碎腔寵度成反比而與動(dòng)錐擺動(dòng)行程成正比。垂直動(dòng)錐表面上意截面的單位破碎力。與其對(duì)應(yīng)的偏心距成正比，與破碎腔寬度成反比。如圖3—3所示。 圖3-3 計(jì)算破碎力簡(jiǎn)圖 圖3-3 計(jì)算破碎力簡(jiǎn)圖 3.3.1.2據(jù)電動(dòng)機(jī)功率求破碎力 如圖3—4所示，破碎力作用在動(dòng)錐表面上的位置，也可認(rèn)為在動(dòng)錐高度1/3處(從動(dòng)錐上基面算起)。偏心鈾套的反作用位于偏心軸套1/2高度處。 圖3-4 求破碎力 對(duì)懸掛點(diǎn)O的力矩方程式 （3-9） 由于破碎力相對(duì)于偏心距平面提前的—個(gè)角度，故偏心抽套內(nèi)孔與主軸接觸線平面和偏心距平面成角。偏心軸套與機(jī)架襯套接觸線平面也與偏心距平面成角，而且。因此，但相差太大，為使問(wèn)題簡(jiǎn)單化，認(rèn)為，。一般則偏心軸套所受的力矩為 （3-10） 式中 ——偏心鈾套內(nèi)孔半徑(m)； ——偏心軸套外半徑(m)； ——偏心距(m)； ——偏心袖套內(nèi)外表而的摩擦系數(shù)， 將上式代入公式有 （3-11） 由電動(dòng)機(jī)功率可求得力矩M（N·m)值為 （3-12） 式中 ——電動(dòng)機(jī)的功率（） ——偏心軸套的轉(zhuǎn)速 ——傳動(dòng)效率，。 考慮電動(dòng)機(jī)過(guò)負(fù)荷與破碎機(jī)運(yùn)動(dòng)部件的慣性力的影響其最大破碎力為 帶入數(shù)據(jù)得： 3.3.2主軸受力分析 圖3—3給出了動(dòng)錐上的載荷分布。為使問(wèn)題簡(jiǎn)化，我們用集中載荷分析主袖受力情況。 破碎機(jī)工作過(guò)程中，可能出現(xiàn)三種工況：第一種是破碎機(jī)在正常工況下工作。此時(shí)動(dòng)錐上作用有破碎力 (圖3-5)，可分解為垂直分力和，還有動(dòng)錐自重和慣性力(由于慣性力較小，省略不計(jì)） 圖3-5 主軸受力情況（1） 第二種情況是破碎機(jī)在給料口破碎過(guò)大礦塊，此時(shí)產(chǎn)生破碎力（圖3—6)。它可分解為垂直分力和水平分力。第三種工況足破碎機(jī) 出現(xiàn)過(guò)鐵時(shí)，產(chǎn)生破碎力可分解為垂直分力和水平分力 圖3-6 主軸受力情況（2） 總傳動(dòng)比為： 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] V帶的傳動(dòng)效率 ； 滾動(dòng)軸承的傳動(dòng)效率 聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率 圓錐齒輪的傳動(dòng)效率 各軸的轉(zhuǎn)速： Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 各軸的輸入功率： Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 各軸的輸出轉(zhuǎn)矩： 電動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩 3.3.3 V帶設(shè)計(jì)計(jì)算 主電機(jī)的選擇 型號(hào)： 功率： 轉(zhuǎn)速： 電壓： 3.3.3.1選擇V帶型號(hào) 根據(jù)工作情況查表得帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)功率可由 （3-13） 計(jì)算出來(lái) 所以有 根據(jù)和，由設(shè)計(jì)手冊(cè)查得可選用普通V帶D型 3.3.3.2確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 取 驗(yàn)算帶速V 確定大帶輪直徑 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 取標(biāo)準(zhǔn)值 3.3.3.3確定中心距和基準(zhǔn)帶長(zhǎng) （3-14） 取 查表取 實(shí)際中心距： （3-15） 3.3.3.4驗(yàn)算小帶輪包角 > 符合要求 3.3.3.5計(jì)算V帶根數(shù)Z 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02]得： 所以 取 Z=10根 3.3.3.6帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 材料的選擇: 帶輪的材料為HT200 查表得D型帶的尺寸： 頂寬 節(jié)寬 高度 輪緣尺寸: 所以 小帶輪的直徑 大帶輪的直徑 3.3.4 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.3.4.1軸Ⅰ 軸的材料的選擇： 材料為45鋼 確定軸的直徑 , 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02]知 C=100 []=35 （3-16） 取 3.3.4..2軸Ⅱ 軸的材料的選擇：材料為45鋼 確定軸的直徑, 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02]知 C=102 []=35 取 3.3.5軸承的選用:軸承代號(hào)6020 基本尺寸 : 安裝尺寸: 基本額定動(dòng)載荷: 基本額定靜載荷: 極限轉(zhuǎn)速:脂潤(rùn)滑3800r/min;油潤(rùn)滑4800r/min 3.3.6 直齒錐齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 3.3.6.1材料選擇 直齒錐齒輪的齒加工多為刨齒,不宜采用硬齒面。小齒輪用40Cr,調(diào)質(zhì)處理。241HB～286HB。選取平均硬度260HB。大齒輪選用42simn, 調(diào)質(zhì)處理。217HB～255HB。選取平均硬度230HB。 3.3.6.2齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算： 齒數(shù)Z和精度等級(jí)，取 估計(jì) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 選取8級(jí)精度 使用壽命 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 取 動(dòng)載系數(shù) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 取 齒間載荷分布系數(shù) 因?yàn)? 所以 齒向載荷分布系數(shù)查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 取 載荷系數(shù) （3-17） 轉(zhuǎn)矩 （3-18） 彈性系數(shù)查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 接觸疲勞極限查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 接觸壽命系數(shù)由以上計(jì)算可得 接觸最小安全系數(shù) 許用接觸應(yīng)力： 小輪大端分度圓直徑 取 （3-19） 3.3.6.3驗(yàn)算圓周速度及 （3-20） （與估算值接近） （3-21） （與估計(jì)相符合） 3.3.6.4確定傳動(dòng)主要尺寸 大端模數(shù)m： 查表取模數(shù) 實(shí)際大端分度圓直徑 錐距R 齒寬b 取 3.3.6.5齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算： 齒形系數(shù) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 表3-6得 應(yīng)力修正系數(shù) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 表4-8得 重合度系數(shù) 齒間載荷分配系數(shù) 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02]表12-10得 載荷系數(shù)k （3-22） 3.3.6.6彎曲疲勞極限 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02]圖12.23c查得 彎曲最小安全系數(shù)： 由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02]表12.14查得 彎曲壽命系數(shù)查表得 尺寸系數(shù)由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02] 許用彎曲應(yīng)力 驗(yàn)算: （3-23） 3.3.7偏心軸套的設(shè)計(jì)計(jì)算 材料的選擇: 材料為45鋼查表得 主軸的材料選擇,查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02]得 所以 取 又 （3-24） 取 實(shí)際的 3.3.8主軸強(qiáng)度計(jì)算 旋回破碎機(jī)在工作過(guò)程中，作用于主軸上的力有破碎力和錐體重力G，懸掛裝置支反力，偏心軸套支反力和慣性力（由于慣性力很小，故省略不計(jì)）。作用于動(dòng)錐體上的破碎力分布載荷，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，把破碎力視為集中載荷形式垂直動(dòng)錐表面上，而錐體與主軸用壓配合固定在一起，現(xiàn)以錐體上作用力來(lái)分析主軸的受力情況，如圖3-6示。作用在動(dòng)錐上的1/3處，偏心軸套的支反力作用在偏心軸套與主軸接觸部分的中心懸掛裝置的支反力通過(guò)Q點(diǎn)根據(jù)幾何關(guān)系，和G的合力值可按下式計(jì)算 N （3-25） 主軸對(duì)懸掛裝置和偏心軸套的作用力、按下式計(jì)算： N （3-26） N （3-27） 根據(jù)作用力與反作用力的概念，偏心軸套和懸掛裝置對(duì)主軸的作用力大小與、相等，方向與、相反。 由前面的計(jì)算可知： N 外力偶矩計(jì)算： （3-28） m——作用在軸上的外力偶矩，單位 N.m ——軸傳遞的功率，單位kw n——軸的轉(zhuǎn)速，單位r/min 所以有N.m 由平衡方程可得： 所以強(qiáng)度足夠 3.3.9機(jī)架計(jì)其 根據(jù)對(duì)機(jī)架靜強(qiáng)度祁剛度分析可知：對(duì)連續(xù)給礦的工況，在豎肋外表面與底部法蘭的交點(diǎn)處產(chǎn)生的應(yīng)力也很大。對(duì)有道大礦塊的工況，在上部法法上附近產(chǎn)生的應(yīng)力很大，此處是危險(xiǎn)點(diǎn)．其它部位應(yīng)力比較低。偏心軸套的作用力通過(guò)十字梁作用在機(jī)架上，此時(shí)產(chǎn)生兩個(gè)反力和一個(gè)扭矩，使系統(tǒng)保持平衡 圖3-7 機(jī)架受力分析 3.3.9.1內(nèi)套應(yīng)力 內(nèi)套的環(huán)行結(jié)構(gòu)，假設(shè)其負(fù)荷按余弦規(guī)律分布，如r為內(nèi)套半徑， 為環(huán)行高度，則 （3-29） 內(nèi)套上的負(fù)荷是對(duì)稱的，從而簡(jiǎn)化了靜不定的機(jī)構(gòu)的計(jì)算。有兩個(gè)變量，即作用力和扭矩，分別以x和 z代表。 在作用力X方向上位移應(yīng)力為 （3-30） 在扭矩Z方向上的扭曲應(yīng)力為 （3-31） 固梁受力形成力矩而產(chǎn)生的位移應(yīng)力是： 在作用x方向上的位移應(yīng)力為 （3-32） 作用在Z方向上的扭曲應(yīng)力為 （3-33） 因此作用力X方向上的總位移應(yīng)力和在扭矩Z方向的總扭曲應(yīng)力是： 經(jīng)過(guò)彈性公式運(yùn)算可得： 如果力F的方向與梁重合，可求出 （3-34） （3-35） 式中 3.3.9.2外殼應(yīng)力 外殼應(yīng)力可按計(jì)算內(nèi)套的同樣公式進(jìn)行，只是曲率不一樣，設(shè)曲率半徑為，則位移應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為： （3-36） （3-37） 按彈性公式運(yùn)算，求得 第四章 旋回破碎機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ?旋回式破碎機(jī)是利用破碎錐在殼體內(nèi)錐腔中的旋回運(yùn)動(dòng)，對(duì)物料產(chǎn)生擠壓、劈裂和彎曲作用，粗碎各種硬度的礦石或巖石的大型破碎機(jī)械。裝有破碎錐的主軸的上端支承在橫粱中部的襯套內(nèi)，其下端則置于軸套的偏心孔中。軸套轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，破碎錐繞機(jī)器中心線作偏心旋回運(yùn)動(dòng)它的破碎動(dòng)作是連續(xù)進(jìn)行的，故工作效率高。旋回破碎機(jī)用兩種方式實(shí)現(xiàn)排料口的調(diào)整和過(guò)載保險(xiǎn)：一是采用機(jī)械方式，其主軸上端有調(diào)整螺母，旋轉(zhuǎn)調(diào)整螺帽，破碎錐即可下降或上升，使排料口隨之變大或變小，超載時(shí)，靠切斷傳動(dòng)皮帶輪上的保險(xiǎn)銷以實(shí)現(xiàn)保險(xiǎn)； 第二種是采用液壓方式的液壓旋回破碎機(jī)，其主軸座落在液壓缸內(nèi)的柱塞上，改變柱塞下的液壓油體積就可以改變破碎錐的上下位置，從而改變排料口的大小。超載時(shí)，主軸向下的壓力增大，迫使柱塞下的液壓油進(jìn)入液壓傳動(dòng)系統(tǒng)中的蓄能器，使破碎錐隨之下降以增大排料口，排出隨物料進(jìn)入破碎腔的非破碎物(鐵器、木塊等)以實(shí)現(xiàn)保險(xiǎn)。 旋回式破碎機(jī)工作時(shí)，電動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)通過(guò)皮帶輪或聯(lián)軸器、 傳動(dòng)軸和圓錐部在偏心套的迫動(dòng)下繞一固定作旋擺運(yùn)動(dòng)，從而使圓錐破碎機(jī)的破碎壁時(shí)而靠近又時(shí)而離開(kāi)固裝在調(diào)整套上的軋白壁表面，使礦石在破碎腔內(nèi)不斷受到?jīng)_擊，擠壓和彎曲作用而實(shí)現(xiàn)礦石的破碎。圓錐式破碎機(jī)在不可破異物通過(guò)破碎腔或因某種原因機(jī)器超載時(shí)，彈簧保險(xiǎn)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)保險(xiǎn)，排礦口增大，異物從破碎腔排出，如異物卡在排礦石可使用清腔系統(tǒng)，使排礦繼續(xù)增大，使異物排除破碎腔。在彈簧的作用下，排礦口自動(dòng)復(fù)位，機(jī)器恢復(fù)正常工作。本系列破碎機(jī)分粗碎圓錐式破碎機(jī)、中碎圓錐式破碎機(jī)和細(xì)碎圓錐式破碎機(jī)三種。 旋回式破碎機(jī)工作時(shí)，主軸的轉(zhuǎn)速較低，但是電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速較高，要把轉(zhuǎn)速降下來(lái)就要降低傳動(dòng)比，就靠帶輪與錐齒輪傳動(dòng)來(lái)降低傳動(dòng)比。 機(jī)架是由上架、中架和下架組成，而上架和中架構(gòu)成定錐體。動(dòng)錐安在主軸上，主軸上端由懸掛裝置懸掛在橫梁上，下端插在偏心軸套的內(nèi)孔里。偏心鈾套在機(jī)架套筒的鋼材套(直襯套)內(nèi)旋轉(zhuǎn)。鋼襯套壓合于機(jī)架套簡(jiǎn)內(nèi)。偏心軸套內(nèi)表面澆鑄巴氏合金，外表面的3/4面積上澆鑄巴氏合金。為使巴氏合金連接牢固，在偏心軸套內(nèi)外表面加工出一些密市的燕尾槽和小孔。在機(jī)架套筒與圓錐齒輪之間．有子片止推圓盤(pán)，借以支承直齒圓錐齒輪及偏心軸套重量及受力。下面圓盤(pán)是鋼制的，并用銷子固定于機(jī)架套簡(jiǎn)上，使之不能轉(zhuǎn)動(dòng)，上面的圓盤(pán)也是鈉制的，用螺釘固定在因錐齒輪上并和它一起轉(zhuǎn)動(dòng)，兩者之間的圓盤(pán)是青銅的，它在上下因盤(pán)之間自由地轉(zhuǎn)動(dòng)。 在兩圓錐齒輪轉(zhuǎn)動(dòng)是，必須考慮兩軸的軸向定位。對(duì)于傳動(dòng)軸，要考慮起軸向定位就必須把軸向力傳給機(jī)架，為了達(dá)到此目的，設(shè)計(jì)中采用推力軸承，這樣能能承受軸向力，把軸向力傳給支撐架，支撐架與機(jī)架之間用螺釘連接，這樣軸向力就有支撐架傳給了機(jī)架，就能達(dá)到設(shè)計(jì)的要求。齒輪傳動(dòng)時(shí)，主軸會(huì)受到齒輪傳動(dòng)的軸向力，如不能把軸向力分解，就會(huì)把整個(gè)軸向上移動(dòng)就不能使軸定位，在設(shè)計(jì)時(shí)，在齒輪上端裝一端面軸承，來(lái)解決主軸的軸向定位，把力通過(guò)端面軸承傳給機(jī)架主軸就不會(huì)往上移動(dòng)。 圖4-1傳動(dòng)軸 第五章 結(jié)論 該課題屬于旋回破碎機(jī)在礦山機(jī)械在實(shí)際應(yīng)用為主要背景，設(shè)計(jì)以粉碎礦石便于工業(yè)生產(chǎn)的實(shí)用機(jī)械。其設(shè)計(jì)部分主要包括動(dòng)力系統(tǒng)，傳動(dòng)系統(tǒng)，破碎系統(tǒng)。 動(dòng)力系統(tǒng)上采用大功率電機(jī)為破碎機(jī)提供工作所需的動(dòng)力。 傳動(dòng)系統(tǒng)是把動(dòng)力傳給工作機(jī)部分，使整個(gè)機(jī)器得以運(yùn)轉(zhuǎn)便于工作機(jī)工作實(shí)現(xiàn)功能原理。 破碎系統(tǒng)是該機(jī)械的主要組成部分，它的存在保證了該機(jī)械的功能原理得以實(shí)現(xiàn)，直接參與礦石的粉碎，為原料的下一步加工做準(zhǔn)備或便于使用。 由于畢業(yè)設(shè)計(jì)前很少接觸破碎機(jī)，加上知識(shí)和時(shí)間有限，該設(shè)計(jì)有一定的缺陷是在所難免的，望大家能給有效的意見(jiàn)，同時(shí)也希望我的成果能給這個(gè)大課題提供一些參考。 第六章 設(shè)計(jì)總結(jié) 在設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到許多的問(wèn)題，在設(shè)計(jì)的前期主要是對(duì)旋回破碎機(jī)的運(yùn)動(dòng)過(guò)程的探討，了解其工作原理，在下來(lái)是對(duì)其結(jié)構(gòu)的理解，運(yùn)用怎么樣的結(jié)構(gòu)才能完成旋回破碎機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程，在后來(lái)就是在設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到的問(wèn)題，是如何處理的。 5.1零部件設(shè)計(jì)時(shí)遇到的問(wèn)題及解決辦法 900/150旋回破碎機(jī)的主要零部件是主軸、偏心套筒，圓錐齒輪、傳動(dòng)軸、帶輪。 因?yàn)橛袔л唫鲃?dòng)和齒輪傳動(dòng)，在傳動(dòng)過(guò)程中要考慮傳動(dòng)比的分配，在開(kāi)始設(shè)計(jì)計(jì)算的沒(méi)有考慮到這個(gè)問(wèn)題，計(jì)算到后面的時(shí)候就不能繼續(xù)計(jì)算了。因?yàn)榈某醮巫鲈O(shè)計(jì)沒(méi)有考慮到那么周全，又回到前面來(lái)重新分配傳動(dòng)比，把傳動(dòng)比分配成3x2 帶傳動(dòng)分配3，齒輪傳動(dòng)分配2，這樣分的理由是方便計(jì)算，帶輪是由電動(dòng)機(jī)傳動(dòng)來(lái)的要分配大的傳動(dòng)比，如果齒輪分配較大的傳動(dòng)比，則齒輪結(jié)構(gòu)就比較大，從而增大整個(gè)機(jī)械的尺寸，為了減小結(jié)構(gòu)尺寸，所以齒輪要分配小的傳動(dòng)比。 在帶輪設(shè)計(jì)時(shí)，確定兩帶輪的基準(zhǔn)直徑時(shí)開(kāi)始取小帶輪的直徑為500mm計(jì)算出大帶輪的直徑為1500mm，結(jié)果計(jì)算出來(lái)的帶長(zhǎng)太長(zhǎng)查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[02]找不到現(xiàn)有的標(biāo)準(zhǔn)，在此時(shí)只有返回到前面重新設(shè)計(jì)帶輪的直徑，取小帶輪450mm大帶輪1260mm,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選取大帶輪的直徑1250mm,這樣計(jì)算出來(lái)的標(biāo)準(zhǔn)的帶長(zhǎng)為6300mm. 在計(jì)算V帶根數(shù)時(shí)，在選取單根V帶的寬度是取得太小算出來(lái)需要的V帶的根根數(shù)太多。又回到前面把單根V帶的尺寸取大一些，這樣計(jì)算出來(lái)的V帶根數(shù)比較符合實(shí)際。 5.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中遇到的問(wèn)題及解決辦