長(zhǎng)軸式焊接滾輪架設(shè)計(jì)【含3張CAD圖紙】

長(zhǎng)軸式焊接滾輪架設(shè)計(jì)【含3張CAD圖紙】,含3張CAD圖紙,長(zhǎng)軸式,焊接,滾輪,架設(shè),cad,圖紙 外文資料譯文 1 外文資料譯文磁化接觸滑動(dòng)時(shí)鋼的表面改性摘要我們?cè)谥绷鞔艌?chǎng)的環(huán)境中研究強(qiáng)磁性鋼表面的滑動(dòng)接觸的力學(xué)性質(zhì)的改變 磁場(chǎng)加于鋼銷 測(cè)試時(shí)保持不變 實(shí)驗(yàn)在室溫 不同的負(fù)載 滑動(dòng)速度和磁場(chǎng)強(qiáng)度下進(jìn)行 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明 在室溫下施加的磁場(chǎng)降低摩擦系數(shù)的波動(dòng)和磨 損率 增加滑動(dòng)面的顯微硬度 磁化的滑動(dòng)接觸界面的薄涂層位錯(cuò)密度增加 我們建立了集聚位錯(cuò)滑動(dòng)接觸的一個(gè)簡(jiǎn)單模型 通過對(duì)觀察和分析表面可解釋結(jié)果 光學(xué)顯微鏡觀察表明 當(dāng)施加磁場(chǎng)時(shí)滑動(dòng)面覆蓋有薄的黑色顆粒 磁場(chǎng)加速了表面的氧化 關(guān)鍵詞 摩擦系數(shù) 磨損 磁效應(yīng) 鋼1 緒言磁場(chǎng)可能引起在機(jī)械性能和磁鋼表面摩擦磨損狀況的變化 大量的研究證明了磁場(chǎng)對(duì)材料摩擦學(xué)性能的影響 1 8 當(dāng)?shù)毒叩脑S 多摩擦學(xué)參數(shù)被磁化 1 4 如磨損機(jī)理 滑動(dòng)接觸噪聲 滑動(dòng)表面著色 表面的顯微硬度和振動(dòng) 它就被改變了 以前實(shí)驗(yàn)觀測(cè)的現(xiàn)象都沒有進(jìn)行詳細(xì)的討論 在某些情況下 矛盾的信息也被報(bào)告 一些報(bào)告表明 磁化強(qiáng)度增加磨損率 1 3 而其他的則認(rèn)為磁場(chǎng)降低表面能從而降低磨損率 4 7 在本文中 我們報(bào)告XC48鋼對(duì)XC48鋼的摩擦測(cè)試期間獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果和機(jī)械的表面特性 我們解釋和討論磁場(chǎng)對(duì)滑動(dòng)面的機(jī)械性能變化的影響 如顯微硬度 重要的是要理解磁場(chǎng)對(duì)滑動(dòng)接觸的力學(xué)性能的內(nèi)在影響和對(duì)其他現(xiàn)象的影響如氧化現(xiàn)象中的氧化 外文資料譯文 2 我們討論這種行為一方面用磁場(chǎng)在鋼的位錯(cuò)的作用和對(duì)其表面硬度和脆度的影響 另一方面用其對(duì)表面氧化的提高 2 實(shí)驗(yàn)過程磨擦實(shí)驗(yàn)用受到與摩擦面垂直的磁場(chǎng)的針盤在常溫下進(jìn)行 圖1 圖1 摩擦計(jì)圓盤的直徑是50mm 引腳是5mm 它們都實(shí)驗(yàn)前用超細(xì)砂紙 1200級(jí) 拋光 然后用酒精清洗 引腳或光盤的磨損量的獲得通過用微量天平測(cè)量其在實(shí)驗(yàn)之前和之后的重量變化獲得 試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間介于10分鐘和1小時(shí) 環(huán)繞整個(gè)引腳的磁場(chǎng)是通過直流線圈纏繞引腳獲得的 磁場(chǎng)強(qiáng)度根據(jù)電流的強(qiáng)度變化在0和 14105 4 Am 所施加的磁場(chǎng)對(duì)滑動(dòng)表面是正常的且在每個(gè)實(shí)驗(yàn)過程中保持恒定 滑動(dòng)速度和正常負(fù)荷分別變化在0 1 5和 0 10 之間 接腳和光盤材料為0 48 碳鐵素體鋼 用光學(xué)顯微鏡分析銷表面 盤表面和耐磨耗粒子 3 結(jié)果與討論3 1 磁場(chǎng)對(duì)摩擦系數(shù)穩(wěn)定的影響圖2表示摩擦系數(shù)隨時(shí)間的變化 當(dāng)沒有磁場(chǎng)時(shí) 摩擦系數(shù)有顯著的波動(dòng) 當(dāng)施加磁場(chǎng)時(shí) H 1 8 104 A m 波動(dòng)減弱了 外文資料譯文 3 3 2磁場(chǎng)對(duì)磨損的影響我們已在磨損機(jī)器銷和圓盤上研究和分析的磁性的影響 圖 3顯示相對(duì)于磁性強(qiáng)度磨損率的變化 它顯示隨著磁場(chǎng)強(qiáng)度 H的增強(qiáng)的磨損率降低 磨損率 W 的變化可以分為兩部分 低于關(guān)鍵值 1103 2 AmHc 的變化非常明顯 而高于關(guān)鍵值的變化不明顯 正常負(fù)荷和滑動(dòng)速度在磁化的的影響下滑動(dòng)接觸磨損率示于圖4和 5 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明 磁場(chǎng)的影響隨正常負(fù)荷和滑動(dòng)速度的增加而增加 當(dāng)給定一個(gè)正常負(fù)荷 圖 4 和滑動(dòng)速度 圖 5 磁場(chǎng)在磨損率的影響與磁場(chǎng)強(qiáng)度并不相成比例 這種影響在低于關(guān)鍵值下很重要 隨著 H值的增加而增加 在關(guān)鍵值上這種影響是恒定的 這個(gè)關(guān)鍵值并不明顯的依賴于正常負(fù)載或滑動(dòng)速度 圖 4和圖 5 外文資料譯文 4 圖3 磁場(chǎng)強(qiáng)度對(duì)圓盤和銷的磨損的影響 圖4正常負(fù)載對(duì)銷的磨損率的影響 圖 5 磨擦速度對(duì)圓盤磨損率的影響3 3 滑動(dòng)面的分析光學(xué)分析圓盤的摩擦表面 P 6 N V 1 34 1 ms T 30min 在有或無磁場(chǎng)環(huán)境下 結(jié)果表明 當(dāng) H 0時(shí) 摩擦表面不太氧化 相反 當(dāng) 14105 4 AmH 摩擦表面氧化嚴(yán)重 看起來是黑色的 上面覆蓋有許多細(xì)磨損顆粒黑色的氧化物 3 4 磁場(chǎng)對(duì)表面粗糙度的影響我們所控制的另一個(gè)重要參數(shù)是每個(gè)摩擦磨損測(cè)試后的表面粗糙度 Ra 我們?cè)谑覝叵聹y(cè)量 Ra1024個(gè)點(diǎn) 在干燥條件下 正常的 外文資料譯文 5 引腳上的載荷 P為 8 N 摩擦速度為 10米每秒 摩擦距離 L1200米 試驗(yàn)在具有和不具有的磁場(chǎng)的情況下將進(jìn)行 結(jié)果于表 1中 我們觀察到引腳和光盤摩擦表面在有磁場(chǎng)時(shí)比沒有時(shí)更粗糙 表一在有和無磁場(chǎng)條件下圓盤和銷摩擦前后的表面粗糙度3 5 磁場(chǎng)對(duì)鋼在靜態(tài)和動(dòng)態(tài)的氧化的影響動(dòng)態(tài)滑動(dòng)接觸的磨損產(chǎn)生的粒子磨料磨損 可以達(dá)到較高的閃 點(diǎn)溫度 我們無法控制 并且產(chǎn)生塑性變形 使氧化過程中的磁場(chǎng)的作用是很難推斷的 為了闡明這一點(diǎn) 我們?cè)谟写艌?chǎng)存在時(shí)研究顆粒的氧化在受控的溫度條件 三個(gè)試樣的滑撐顆粒被放置在一個(gè)熱控制腔室 100 150和 200 在有或無磁場(chǎng)的存在 圖 6 6 h后測(cè)量試樣的質(zhì)量變化準(zhǔn)確給予指示氧化的程度 圖6 試驗(yàn)爐010 mmm 0m 是時(shí)間 t的質(zhì)量 而 1m 是最初的質(zhì)量 質(zhì)量的變化顯示在圖 7中 在表中顯示有磁場(chǎng)環(huán)境中的質(zhì)量增長(zhǎng)更多比沒有磁場(chǎng) 氧化在磁場(chǎng)環(huán)境中加速了 外文資料譯文 6 圖 7 磁場(chǎng)環(huán)境中氧化質(zhì)量的增加在高溫和強(qiáng)磁場(chǎng)的環(huán)境中 金屬顆粒從銀灰色到棕色最終變?yōu)楹谏?如果鐵的氧化過程遵循拋物線定律 ET 因?yàn)樗怯邢薜臄U(kuò)散通過不斷增長(zhǎng)的氧化物層 每單位面積的氧的質(zhì) Am量 21tKm p 其中 t為實(shí)驗(yàn)時(shí)間 Kp是拋物線常數(shù) exp RTQAK pp A是的 Arrhenius常數(shù) QP為氧化活化能 R氣體常數(shù) T為絕 對(duì)的溫度 總表面積 1 0克質(zhì)量的鋼屑約 285平方厘米 因此 285 20 cmmgmm利用公式 1 計(jì)算值 In KP 值和 l T 之間的關(guān)系是線性的在磁場(chǎng)中 如 8圖所示 這支持氧化的過程遵守 Arrhenius 方程 實(shí)驗(yàn)中圖 8的線用最小二乘法繪制 RTtmAQp ln ln 2 外文資料譯文 7 圖8 pK 和1 T的關(guān)系因此 氧化活化能 pQ 能從圖 7中的數(shù)據(jù)計(jì)算 pQ 的斜率 隨磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加而減小 從這項(xiàng)研究中 我們可以得出結(jié)論的附加磁場(chǎng)降低氧化動(dòng)力學(xué)激活鋼的能量 從而增加了氧化 3 6滑動(dòng)面的顯微硬度在表 2中 我們得出了引腳為鋼滑動(dòng)表面在具有和不具有與施加的磁場(chǎng)的不同的測(cè)量顯微硬度梯度 應(yīng)用正常負(fù)荷為 8 N 滑動(dòng)速度0 67ms 環(huán)境測(cè)試持續(xù)時(shí)間為 1小時(shí) 在常溫下 鋼的顯微硬度梯度滑動(dòng)面由下式給出 01 vvv HHH 0vH 是時(shí)間的顯微硬度噸 t 0 20 3639 NmmHv 1vH 的硬度經(jīng)60分鐘滑動(dòng) 結(jié)果表明 顯微硬度在磁場(chǎng)中的梯度增加 帶磁表面顯微硬度的演變研究領(lǐng)域和正常負(fù)載恒定滑動(dòng)速度和持續(xù)時(shí)間 很顯然 其表面 其厚度不控制 顯微硬度增加隨磁場(chǎng)強(qiáng)度和施加正常負(fù)載滑動(dòng) 3 7 磁場(chǎng)在滑動(dòng)接觸中對(duì)表面顯微硬度的影響依賴應(yīng)力的磁化強(qiáng)度被重點(diǎn)研究 在能量方面也可以被描述與自發(fā)磁化方向的應(yīng)力在一個(gè)域中 因?yàn)樽孕壍礼詈洗判曰驕?zhǔn)磁勢(shì)力導(dǎo)致磁致伸縮 而且場(chǎng)和機(jī) 外文資料譯文 8 械應(yīng)力域的邊界發(fā)生變動(dòng) 這位移允許某些領(lǐng)域根據(jù)場(chǎng)準(zhǔn)確確定自己的方位和依靠其它來壯大 磁疇的生長(zhǎng)抑制域邊界有利于材料中的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng) 缺陷從塊體材料遷移到表面 當(dāng)磁場(chǎng)被施加到滑動(dòng)接觸靠近槽口的凹凸變形錯(cuò)位集聚將得到加強(qiáng) 從而進(jìn)一步鼓勵(lì)代 空缺 1 2 凸變形聯(lián)系錯(cuò)位集聚靠近槽口將得到加強(qiáng) 從而進(jìn)一步支持空缺 1 2 在先前的位錯(cuò)模型中 在有或無磁場(chǎng)時(shí)我們展示了強(qiáng)度和位錯(cuò)的關(guān)系 2 其中 0 是初始位錯(cuò)密度 無磁場(chǎng)和無接觸 0 和 H 的滑動(dòng)接觸區(qū)域中的位錯(cuò)密度 帶有和不帶有一個(gè)磁場(chǎng) 0v 和 Hv 分別為帶有和不帶有磁場(chǎng)的位錯(cuò)的速度 t是滑動(dòng)時(shí)間 r無窮小的模型區(qū)域?yàn)榘霃?位錯(cuò)模型 Muju I 3 表明計(jì)算鐵在室溫下用4 4 200000 1 vv AmHH因此 0 H在磁場(chǎng)中位錯(cuò)的擴(kuò)散將會(huì)增加 從而修改金屬硬度導(dǎo)致改變機(jī)械金屬表面的性質(zhì) 4 結(jié)語 本文說明一個(gè)直流磁場(chǎng)對(duì)鐵磁鋼表面力學(xué)性能對(duì)和摩擦行為的影響 一個(gè)垂直于滑動(dòng)接觸表面的磁場(chǎng)誘導(dǎo)表面以下現(xiàn)象 1 鋼顆粒的氧化在靜態(tài)和滑動(dòng)狀態(tài)在加速 由輕微向嚴(yán)重過渡 滑動(dòng)表面覆蓋有細(xì)黑色磨損顆粒 2 在材料中移動(dòng)的位錯(cuò)增加 這增加了創(chuàng)建邊界的滑動(dòng)面的缺陷密度 集聚的缺陷增加了表面顯微硬度 3 施加磁場(chǎng)時(shí)干接點(diǎn)摩擦系數(shù)是非常穩(wěn)定的 滑動(dòng)接觸時(shí) 在磁場(chǎng)環(huán)境下 會(huì)在接觸表面形成一個(gè)硬質(zhì)鈍化涂層 這種涂層減少滑動(dòng)磨損 外文資料譯文 9 參考文獻(xiàn) 1 M K Muju and A Ghosh Effect of Magnetic Field onWeal ASME 75 PT 5 1976 p 1 21 D Paulmier L Pan and H Zaidi Proc Fourth Int Cot onTechnology of Plasticity Beijing China 1993 pp 146 150 3 1 iVI K Muju Wear 58 1980 49 41 K Kumagai Wea 162 164 i993 196 5 K Kumagai J Tribology Int 25 1992 91 6 K Kumagai Bull Jpn Soc Precis Eng I9 1985 43 71 D K Pal and N C Pas Weal 53 1973 195 8 L Pan Thesis 1995 INPL Nancy France