帶凸臺(tái)塑料蓋注塑模具設(shè)計(jì)(含CAD圖紙)
帶凸臺(tái)塑料蓋注塑模具設(shè)計(jì)(含CAD圖紙),帶凸臺(tái),塑料蓋,注塑,模具設(shè)計(jì),cad,圖紙
引 言
本說明書為塑料注射模具設(shè)計(jì)說明書,是根據(jù)塑料模具手冊(cè)上的設(shè)計(jì)過程及相關(guān)工藝編寫的。本說明書的內(nèi)容包括:目錄、課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書、課程設(shè)計(jì)說明書、參考文獻(xiàn)等。
編寫本說明書時(shí),力求符合設(shè)計(jì)步驟,詳細(xì)說明了塑料注射模具設(shè)計(jì)方法,以及各種參數(shù)的具體計(jì)算方法,如塑件的成型工藝、塑料脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)。
本說明書在編寫過程中,得到老師和同學(xué)的大力支持和熱情幫助,在此謹(jǐn)表謝意。
第一章 塑件工藝分析
1.1塑件分析
圖1-1 塑件
此件為聚丙烯(PP)塑件,要求大批量生產(chǎn)。
1.2塑件工藝性分析
(1) PP的性能特點(diǎn)與用途
比重小,強(qiáng)度、剛性、耐熱性均優(yōu)于HDPE,可在100°C左右使用。具有優(yōu)良的耐腐蝕性,良好的高頻絕緣性,不受濕度影響。但低溫變脆,不耐磨,易老化。適于制作一般機(jī)械零件、耐腐蝕零件和絕緣零件如板、片、透明薄膜、繩、絕緣零件、汽車零件、閥門配件、日用品等。使用溫度10~120°C。
(2) 成型特點(diǎn)
1. 結(jié)晶性料,吸濕性小,可能發(fā)生熔體破裂,長期與熱金屬接觸易發(fā)生分解
2. 流動(dòng)性極好,溢邊值0.03㎜左右
3. 冷卻速度快,澆注系統(tǒng)及冷卻系統(tǒng)散熱應(yīng)適度
4. 成型收縮范圍大,收縮率大,易發(fā)生縮孔、凹痕、變形,取向性強(qiáng)
5. 注意控制成型溫度,料溫低取向性明顯,尤其低溫高壓時(shí)更明顯。模具溫度低于50°C以下塑件無光澤,易產(chǎn)生熔接痕、流痕;90°C以上時(shí)易發(fā)生翹曲、變形
6. 塑件應(yīng)壁厚均勻,避免缺口、尖角,以防止應(yīng)力集中
(3) PP的注射工藝參數(shù)
(1) 注射機(jī):螺桿式
(2) 螺桿轉(zhuǎn)速(n/(r/min)):48
(3) 料筒溫度(t/℃):前段200~220
中段180~200
后段160~180
(4) 噴嘴形式:直通式
(5) 模具溫度(℃):80~90
(6) 注射壓力(MPa):70~100
(7) 成型時(shí)間(s):注射時(shí)間20~60;高壓時(shí)間0~3;冷卻時(shí)間20~90;總周期50~160.
表1-2 PP的主要性能指標(biāo)
密度 g/cm3
0.90~0.91
彈性模量MPa
比容cm3/g
1.10~1.11
彎曲強(qiáng)度MPa
67.5
吸水率%(24h)
0.01~0.03
硬度HB
8.65
R95~105
收縮率%
1.0~3.0
體積電阻率Ω.cm
>1016
熔點(diǎn)°C
170~176
沖擊韌度Kj*m-2
無缺口
78
缺口
3.5~4.8
熱變形溫度°C
102~115
沖擊強(qiáng)度kJ/m2
30
抗拉屈服強(qiáng)度MPa
37
第2章 擬定模具結(jié)構(gòu)形式
2.1 分型面位置的確定
分開模具取出塑件的面稱為分型面;注射模有一個(gè)分型面或多個(gè)分型面,分型面的位置,一般垂直于開模方向。分型面的形狀有平面和曲面等,但也有將分型面作傾斜的平面或彎折面,或曲面,這樣的分型面雖加工難,但型腔制造和制品脫模較易。有合模對(duì)中錐面的分型面,分型面自然也是曲面。選擇分型面時(shí),應(yīng)考慮的基本原則:
1) 分型面應(yīng)選在塑件外形最大輪廓處
當(dāng)已經(jīng)初步確定塑件的分型方向后分型面應(yīng)選在塑件外形最大輪廓處,即通過該方向塑件的截面積最大,否則塑件無法從形腔中脫出。
2) 確定有利的留模方式,便于塑件順利脫模
從制件的頂出考慮分型面要盡可能地使制件留在動(dòng)模邊,當(dāng)制件的壁相當(dāng)厚但內(nèi)孔較小時(shí),則對(duì)型芯的包緊力很小常不能確切判斷制件中留在型芯上還是在凹模內(nèi)。這時(shí)可將型芯和凹模的主要
部分都設(shè)在動(dòng)模邊,利用頂管脫模,當(dāng)制件的孔內(nèi)有管件(無螺紋連接)的金屬嵌中時(shí),則不會(huì)對(duì)型芯產(chǎn)生包緊力。
3) 保證制件的精度和外觀要求
與分型面垂直方向的高度尺寸,若精度要求較高,或同軸度要求較高的外形或內(nèi)孔,為保證其精度,應(yīng)盡可能設(shè)置在同一半模具腔內(nèi)。因分型面不可避免地要在制件中留下溢料痕跡或接合縫的痕跡,故分型面最好不選在制品光亮平滑的外表面或帶圓弧的轉(zhuǎn)角處。
4) 分型面應(yīng)使模具分割成便于加工的部件,以減少機(jī)械加工的困難。
5) 不妨礙制品脫模和抽芯。
在安排制件在型腔中的方位時(shí),要盡量避免與開模運(yùn)動(dòng)相垂直方向的避側(cè)凹或側(cè)孔。
6) 有利于澆注系統(tǒng)的合理處置。
7) 盡可能與料流的末端重合,以利于排氣。
本次設(shè)計(jì)產(chǎn)品的分型面在塑件上一目了然,分型面設(shè)在塑件的大口端面處。
綜和以上信息此件分型面位置如下圖:
圖2-1 塑件分型面圖
2.2 確定型腔數(shù)量及排列方式
型腔指模具中成形塑件的空腔,而該空腔是塑件的負(fù)形,除去具體尺寸比塑料大以外,其他都和塑件完全相同,只不過凸凹相反而己。
注射成形是先閉模以形成空腔,而后進(jìn)料成形,因此必須由兩部分或(兩部分以上)形成這一空腔——型腔。其凹入的部分稱為凹模,凸出的部分稱為型芯。
1) 型腔數(shù)量的確定
其數(shù)目的決定與下列條件有關(guān):
(1) 塑件尺寸精度
型腔數(shù)越多時(shí),精度也相對(duì)地降低,1、2 級(jí)超精密注塑件,只能一模一腔,當(dāng)尺寸數(shù)目少時(shí),可以一模二腔。3、4 級(jí)的精密級(jí)塑件,最多一模四腔。
(2 )模具制造成本
多腔模的制造成本高于單腔模,但不是簡單的倍數(shù)比。從塑件成本中所占的模具費(fèi)比例看,多腔模比單腔模具低。
(3) 注塑成形的生產(chǎn)效益
多腔模從表面上看,比單腔模經(jīng)濟(jì)效益高。但是多腔模所使用的注射機(jī)大,每一注射循環(huán)期長而維持費(fèi)較高,所以要從最經(jīng)濟(jì)的條件上考慮一模的腔數(shù)。
(4) 制造難度
多腔模的制造難度比單腔模大,當(dāng)其中某一腔先損壞時(shí),應(yīng)立即停機(jī)維修,影響生產(chǎn)。塑料的成形收縮是受多方面影響的,如塑料品種,塑件尺寸大小,幾何形狀,熔體溫度,模具溫度,注射壓力,充模時(shí)間,保壓時(shí)間等。影響最顯著的是塑件的壁厚和同何形狀的復(fù)雜程度。
本設(shè)計(jì)根據(jù)塑件結(jié)構(gòu)的特點(diǎn),考慮型腔布局方式,采用一模兩腔的模具結(jié)構(gòu),這樣比一模一腔模具的生產(chǎn)效率高,同時(shí)結(jié)構(gòu)更為合理。
2)型腔的布局
多型腔模具設(shè)計(jì)的重要問題之一就是澆注系統(tǒng)的布置方式,由于型腔的排布與澆注系統(tǒng)布置密切相關(guān),因而型腔的排布在多型腔模具設(shè)計(jì)中應(yīng)加以綜合考慮。型腔的排布應(yīng)使每一個(gè)型腔都通過澆注系統(tǒng)從總壓力中心中均等地分得所需的壓力,以保證塑料熔體同時(shí)均勻地充滿每個(gè)型腔,使各型腔的塑件內(nèi)在質(zhì)量均一穩(wěn)定。這就要求型腔與主流道之間的距離盡可能最短,同時(shí)采用平衡的流道和合理的澆口尺寸以及均勻的冷卻等。合理的型腔排布可以避免塑件的尺寸差異、應(yīng)力形成及脫模困難等問題。
平衡式型腔布局的特點(diǎn)是從主流道到各型腔澆口的分流道的長度、截面形狀及尺寸均對(duì)應(yīng)相同,可以實(shí)現(xiàn)均衡進(jìn)料和同時(shí)充滿型腔的目的;
非平衡式型腔布局的特點(diǎn)是從主流道到各型腔澆口的分流道的長度不相等,因而不利于均衡進(jìn)料,但可以縮短流道的總長度,為達(dá)到同時(shí)充滿型腔的目的,各澆口的截面尺寸制作得不相同。
要指出的是,多型腔模具最好成型同一尺寸及精度要求的制件,不同塑件原則上不應(yīng)該用同一副多模腔模具生產(chǎn)。在同一副模具中同時(shí)安排尺寸相差較大的型腔不是一個(gè)好的設(shè)計(jì),不過有時(shí)為了節(jié)約,特別是成型配套式塑件的模具,在生產(chǎn)實(shí)踐中還使用這一方法,但難免會(huì)引起一些缺陷,如有些塑件發(fā)生翹曲、有些則有過大的不可逆應(yīng)變等。
本設(shè)計(jì)一模2腔, 且壁厚均勻, 故采用平衡式, 布局如圖 所示:
圖2-2型腔的布局
第3章 注塑設(shè)備選擇
3.1 塑件質(zhì)量、體積計(jì)算和鎖模力的計(jì)算
(1)由UG8.0建模得
塑件的體積:V1≈4.471cm3
塑件的質(zhì)量:m1=ρV1=0.9×4.47=4.023g(ρ查塑料模具設(shè)計(jì)指導(dǎo)附表9-6得ρ=0.9㎏/dm3)
澆注系統(tǒng)凝料體積的估算
可按塑件體積的0.6倍計(jì)算 由于該模具采用一模2腔,所以澆注系統(tǒng)凝料體積為 V2=2V1×0.6≈5.36cm3
該模具一次注射所需塑料聚丙烯(PP):
體積V.=2V1+V2=14.16cm3
質(zhì)量M。=ρV.≈0.9×14.16=12.7g
塑件和流道凝料(包括澆口)在分型面上的投影面積及所需鎖模力
塑件和流道凝料(包括澆口)在分型面上的投影面積及所需鎖模力
A=nA1+A2=1.35nA1=1.35×4×213.72=1154.088mm2
Fm=AP型=1154.08825=28.85kN
A-----塑件和流道凝料(包括澆口)在分型面上的投影面積
A1-----單個(gè)塑件在分型面上的投影面積
A2-----流道凝料(包括澆口)在分型面上的投影面積
Fm-----模具所需的鎖模力
P型----塑料熔體對(duì)型腔的平均壓力
A2根據(jù)多型腔模的統(tǒng)計(jì)分析,大致是每個(gè)塑件在分型面上的投影面積A1的0.2~0.5倍,因此可用0.35nA1來估算。由塑料模具設(shè)計(jì)指導(dǎo)書7頁表2-2得P型=25 MPa
3.2選擇注射機(jī)型號(hào)
根據(jù)上面計(jì)算得到的M和Fm值來選擇一種注射機(jī),注射機(jī)的最大注射量(額定注射量G)和額定鎖模力F應(yīng)滿足
G≥m/a
式中a——注射系數(shù),無定型塑料取0.85,結(jié)晶型塑料取0.75。
F>Fm
分析以上數(shù)據(jù)在塑料成型工藝與模具結(jié)構(gòu)書附錄G表選擇HTF60-I型號(hào)注射機(jī),其主要技術(shù)參數(shù)見下表:
表3-1 注射機(jī)主要技術(shù)參數(shù)
理論注射容量/ cm3
38
鎖模力/KN
600
螺桿直徑/mm
22
拉桿內(nèi)間距/mm
310×310
注射壓力/MPa
266
移模行程/mm
270
注射速率/(g/s)
52
最大模厚/mm
330
塑化能力/(g/s)
5.1
最小模厚/mm
120
動(dòng)定模板尺寸/mm
469×482
注射重量/g
35
噴嘴球半徑/mm
10
噴嘴孔直徑/mm
2
頂出力/KN
22
頂出行程/mm
70
第四章 型腔數(shù)量及注射機(jī)參數(shù)校核
4.1 型腔數(shù)量的校核
1) 型腔數(shù)量的校核
(1)由注射機(jī)料筒塑化速率校核型腔數(shù)量
n≤(KMt/3600-m2)/m1
上式右邊=41≥2 (符和要求):
式中K——注射機(jī)最大注射量的利用系數(shù),一般取0.8
M——注射機(jī)的額定塑化量(g/h 或cm3/h)
t——成型周期,因塑件小,壁厚不大,取30s
m2——澆注系統(tǒng)所需塑料質(zhì)量和體積(g 或cm3)
m1——單個(gè)塑件的質(zhì)量和體積(g 或cm3)
按注射機(jī)的最大注射量校核型腔數(shù)量
n≤(KmN- m2)/ m1
上式右邊=6.9≥4 (符和要求)
式中mN——注射機(jī)允許的最大注射量(g/cm3)
按注射機(jī)的額定鎖模力校核型腔數(shù)量
n≤(F-p型A2)/ p型A1
上式右邊=23.3≥ 4(符和要求)
式中 F------注射機(jī)的額定鎖模力(N)
A1------4個(gè)塑件在模具分型面上的投影面積(mm2)
A2-------澆注系統(tǒng)在模具分型面上的投影面積(mm2)
P型-------塑料熔體對(duì)型腔的成型壓力(MPa),一般是注射壓力的30%—65%,該處取型腔平均壓力為30MPa。
4.2 注射機(jī)工藝參數(shù)校核
注射量校核
注射量以容積表示 最大注射容積為
Vmax=aV=0.75×38=28.5cm2
式中Vmax-------模具型腔和流道的最大容積(cm2)
V--------指定型號(hào)與規(guī)格的注塑機(jī)注射量容積(cm2),該注射機(jī)為38cm2
a--------注射系數(shù),取0.75-0.85,結(jié)晶型塑料取0.75
倘若注射量過小,注射機(jī)的塑化能力得不到發(fā)揮,塑料在料筒內(nèi)停留時(shí)間過長。所以最小注射量容積Vmin=0.25V=0.25×38=9.5cm2。故每次注射的實(shí)際注射量積
應(yīng)滿足,而=20.03cm2,符合要求。
鎖模力校核
在前面已進(jìn)行,符合要求
3)最大注射壓力的校核
Pmax ≥ k′P0
式中k′——安全系數(shù)(k′一般取1.25~1.4)。
P0—實(shí)際生產(chǎn)中,該塑件成型時(shí)所需注射壓力P0為70MPa~100MPa
最大與最小模具厚度
模具厚度H應(yīng)滿足
Hmin < H < Hmax
式中Hmin=120mm, Hmax=330mm (見表3-1)
而該套模具厚度H==201mm,符合要求
開模行程和推出機(jī)構(gòu)的校核
開模行程校核
H≧H1+H2+(5~10)
式中H---------注射機(jī)動(dòng)模板的開模行程(mm),取270mm
H1----------塑件推出行程(mm),取20mm
H2----------包括流道凝料在內(nèi)的塑件高度(mm),取101mm
代值計(jì)算 符合要求
推出機(jī)構(gòu)校核
該注塑機(jī)推出行程為70mm,大于H1=20, 符合要求
模架尺寸與注射機(jī)拉桿內(nèi)間距校核
該套模具模架的外形尺寸為200mm×200mm,而注塑機(jī)拉桿內(nèi)間距為310mm×310mm, 符合要求
第5章 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)
5.1 主流道設(shè)置
1) 主流道尺寸
主流道的作用
主流道的模具,一般不用澆口套,而直接開設(shè)在定模板上。
澆口套是注射機(jī)噴嘴在注射模具上的座墊,在注射時(shí)它承受很大的注射機(jī)噴嘴端部的壓力同時(shí)由
于澆口套末端通過流道澆口與型腔相連接,所以也承受模具型腔壓力的反作用力。為了防止?jié)部谔滓驀娮於瞬繅毫Χ粔喝肽>邇?nèi),澆口套的結(jié)構(gòu)上要增加臺(tái)肩,并用螺釘緊固在模板上,這樣亦可防止模腔壓力的反作用力而把澆口套頂出。
主流道設(shè)計(jì)要點(diǎn)
(1) 澆口套的內(nèi)孔(主流道)呈圓錐形,錐度 2°~ 6°。若錐度過大會(huì)造成壓力減弱,流速減慢,塑料形成渦流,熔體前進(jìn)時(shí)易混進(jìn)空氣,產(chǎn)生氣孔;錐度過小,會(huì)使阻力增大,熱量損耗大,表面黏度上升,造成注射困難。
(2) 澆口套進(jìn)口的直徑 d 應(yīng)比注射機(jī)噴嘴孔直徑d1 大0.5~1mm。若等于或小于注射機(jī)噴嘴直徑,在注射成型時(shí)會(huì)造成死角,并積存塑料,注射壓力下降,塑料冷凝后,脫模困難。
(3) 澆口套內(nèi)孔出料口處(大端)應(yīng)設(shè)計(jì)成圓角 r,一般為0.5~3mm。
(4) 澆口套與注射機(jī)噴在接觸處球面的圓弧度必須吻合。設(shè)球面澆口套球面半徑為 SR,注射機(jī)球面半徑為r,
其關(guān)系式如下:SR=r+0.5~1mm
澆口套球面半徑比注射機(jī)噴嘴球面半徑大,接觸時(shí)圓弧度吻合的好。
(5) 澆口套長度(主流道長度)應(yīng)盡量短,可以減少冷料回收量,減少壓力損失和熱量損失。
(6) 澆口套錐度內(nèi)壁表面粗糙度為 Ra1.6~Ra0.8μm,保證料流順利,易脫模。
(7) 澆口套不能制成拼塊結(jié)構(gòu),以免塑料進(jìn)入接縫處,造成冷料脫模困難。
(8) 澆口套的長度應(yīng)與定模板厚度一致,它的端部不應(yīng)凸出在分型面上,否則會(huì)造成合模困難,不嚴(yán)密,產(chǎn)生溢料,甚至壓壞模具。
(9) 澆口套部位是熱量最集中的地方,為了保證注射工藝順利進(jìn)行和塑件質(zhì)量,要考慮冷卻措施。
根據(jù)所選注射機(jī),則主流道小端尺寸為
d = 注射機(jī)噴嘴尺寸 + (0.5~1) = 2 + 0.5 = 2.5mm
主流道球面半徑為
SR = 噴嘴球面半徑 + (1~2) =10+(1~2)= 11 mm
球面配合高度 h=3—5mm,取h=3mm。
主流道長度 盡量小于60mm,由標(biāo)準(zhǔn)模架結(jié)合該模具結(jié)構(gòu)取L=25+20=45mm
主流道大端直徑 D=d+2Ltana≈6.54mm (半錐角a為1°~2 °,取a=2 °)
澆口套總長 L。=L+2+h=45+2+3=50mm
澆口套圖如下:
圖5-1澆口套截面圖
5.2 分流道設(shè)計(jì)
1)分流道的作用
分流道式指主流道末端與澆口之間的一段塑料熔體的流動(dòng)通道。其基本作用是在壓力損失最小的條件下,將來自主流道的熔融塑料,以較快的速度送到澆口處充模。同時(shí),在保證熔體均勻地分配到各型腔的前提下,要求分流道中殘留的熔融塑料最少,以減少冷料的回收。
2) 設(shè)計(jì)要點(diǎn)
在多種常見截面當(dāng)中,圓形截面的壓降是最小的。但由于圓形的分流道必須在上下模板上都加工出半圓槽,工藝性不好,故此設(shè)計(jì)中采用工藝性更為合理而壓降也比較小且塑料熔體的熱量散失流動(dòng)阻力均不大的U 形截面或梯形截面。該模具采用梯形分流道。
3)分流道的形狀及尺寸
分流道可開設(shè)在動(dòng)、定模分型面的兩側(cè)或其中任意一側(cè)。設(shè)計(jì)要求其截面形狀應(yīng)盡量使其比表面積(流道表面積與其體積之比)小,目的是在溫度較高的塑料熔體和溫度相對(duì)較低的模具之間提供較小的接觸面積,以減小熱量損失。分流道大多設(shè)置在分型面上,分流道截面形狀一般為圓形、梯形、U形、半圓形及矩形等。
(1)分流道長度長度應(yīng)盡量短,且少彎折。
綜合型腔布局尺寸確定該模具分流道的長度為:
L=43×2+85=171(mm)
分流道
(2)圓形截面的比表面積最小因此取截面為圓(直徑為4mm)的流道,圖形如下:
圖5-2 分流道圓形截面圖
(3) 分流道的表面粗糙度
由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻,只有中心部位的塑料熔體的流動(dòng)狀態(tài)較為理想,因此分流道的內(nèi)表面粗糙度Ra 并不要求很低,一般取0.63~1.6μm,這樣表面稍不光滑,有助于增大塑料熔體的外層流動(dòng)阻力。避免熔流表面滑移,使中心層具有較高的剪切速率。
(4)分流道的布置形式
分流道在分型面上的布置與前面所述型腔排列密切相關(guān),有多種不同的布置形式,但應(yīng)遵循兩方面原則:即一方面排列緊湊、縮小模具板面尺寸;另一方面流程盡量短、鎖模力力求平衡。
本模具的流道布置形式采用平衡式,綜合流道截面形狀考慮我選擇采用在動(dòng)定模開分流道,分流道圖如下:
圖5-3 分流道布置圖
5.3澆口的設(shè)計(jì)
1) 澆口的作用
澆口是分流道和型腔之間的連接部分,也是注射模具澆注系統(tǒng)的最后部分,通過澆口直接使熔融的塑料進(jìn)入型腔內(nèi)。澆口的作用是使從流道來的熔融塑料以較快的速度進(jìn)入并充滿型腔,型腔充滿塑料后,澆口能迅速冷卻封閉,防止型腔內(nèi)還未冷卻的熱料回流。
澆口設(shè)計(jì)與塑料制品形狀、塑料制品斷面尺寸、模具結(jié)構(gòu)、注射工藝參數(shù)(壓力等)及塑料性能等因素有關(guān)。澆口的截面要小,長度要短,這樣才能增大料流速度,快速冷卻封閉,便于使塑料制品分離,塑料制品的澆口痕跡亦不明顯。
塑料制品質(zhì)量的缺陷,如缺料、縮孔、拼縫線、質(zhì)脆、分解、白斑、翹曲等,往往都是由于澆口設(shè)計(jì)不合理而造成的。
2) 澆口設(shè)計(jì)的基本要點(diǎn)
1、 盡量縮短流動(dòng)距離 澆口位置的安排應(yīng)保證塑料熔體迅速和均勻地充填模具型腔,盡量縮短熔體的流動(dòng)距離,減少壓力損失,有利于排除模具型腔中的氣體,這對(duì)大型塑件更為重要。
2、 澆口應(yīng)設(shè)在塑件制品斷面較厚的部位 當(dāng)塑件的壁厚相差較大時(shí),若將澆口開設(shè)在塑件的薄壁處,這時(shí)塑料熔體進(jìn)入型腔后,不但流動(dòng)阻力大,而且還易冷卻,以致影響了熔體的流動(dòng)距離,難以保證其充滿整個(gè)型腔。另外從補(bǔ)縮的角度考慮,塑件截面最厚的部位經(jīng)常是塑料熔體最晚固化的地方,若澆口開設(shè)在薄壁處,則厚壁處極易因液態(tài)體積收縮得不到收縮而形成表面凹陷或真空泡。因此為保證塑料熔體的充分流動(dòng)性,也為了有利于壓力有效地傳遞和比較容易進(jìn)行因液態(tài)體積收縮時(shí)所需的補(bǔ)料,一般澆口的位置應(yīng)開設(shè)在塑件壁最厚處。
3、 必須盡量減少或避免熔接痕 由于成型零件或澆口位置的原因,有時(shí)塑料充填型腔時(shí)造成兩股或多股熔體的匯合,匯合之處,在塑件上就形成熔接痕。熔接痕降低塑件的強(qiáng)度,并有損于外觀質(zhì)量,這在成型玻璃纖維增強(qiáng)塑料的制件時(shí)尤為嚴(yán)重。有時(shí)為了增加熔體的匯合,匯合之處,在塑件上就形成熔接痕。熔接痕降低塑件的強(qiáng)度,并有損于外觀質(zhì)量,這在成型玻璃纖維增強(qiáng)塑料的制件時(shí)尤其嚴(yán)重。一般采用直接澆口、點(diǎn)澆口、環(huán)形澆口等可以避免熔接痕的產(chǎn)生,有時(shí)為了增加熔體匯合處的溶接牢度,可以在溶接處外側(cè)設(shè)一冷料穴,使前鋒冷料引如其內(nèi),以提高熔接強(qiáng)度。
在選擇澆口位置時(shí),還應(yīng)考慮熔接的方位對(duì)塑件質(zhì)量及強(qiáng)度的不同影響。
4、 應(yīng)有利于型腔中氣體的排除 要避免從容易造成氣體滯留的方向開設(shè)澆口。如果這一要求不能充連接。
3) 澆口的類型
澆口的形式多種多樣,但常用的澆口有如下11 種:
直接澆口、側(cè)澆口、扇形澆口、平縫澆口、環(huán)形澆口、盤形澆口、輪輻澆口、爪形澆口、點(diǎn)澆口、潛伏澆口、護(hù)耳澆口等。
本設(shè)計(jì)采用側(cè)澆口,截面為圓形,側(cè)澆口尺寸計(jì)算如下:
b-------側(cè)澆口寬度(mm)
A ------塑件的外側(cè)表面積(mm2)
t-------側(cè)澆口的厚度(mm)
L-------側(cè)澆口長度(mm)
有UG軟件測得A≈2108mm2結(jié)合側(cè)交口的推薦尺寸最終確定b=1.4mm,
t≈0.5mm,L=mm。截面圖如下:
圖5-4 澆口截面圖
第6章 成型零件的設(shè)計(jì)與計(jì)算
所謂成型零件的工作尺寸是指成型零件上直接構(gòu)成型腔腔體的部位的尺寸,其直接對(duì)應(yīng)塑件的形狀與尺寸。鑒于影響塑件尺寸精度的因素多且復(fù)雜,塑件本身精度也難以達(dá)到高精度,為了計(jì)算簡便,規(guī)定:
塑件的公差
塑件的公差規(guī)定按單向極限制,制品外輪廓尺寸公差取負(fù)值“”,制品叫做腔尺寸公差取正值“”,若制品上原有公差的標(biāo)注方法與上不符,則應(yīng)按以上規(guī)定進(jìn)行轉(zhuǎn)換。而制品孔中心距尺寸公差按對(duì)稱分布原則計(jì)算,即取±△/2。模具制造公差
實(shí)踐證明,模具制造公差可取塑件公差的~,即δz=,現(xiàn)取。而且按成型加工過程中的增減趨向取“+”、“-”符號(hào),型腔尺寸不斷增大,則取“+δz”,型芯尺寸不斷減小則取“-δz”,中心距尺寸取“”。
模具的磨損量
實(shí)踐證明,對(duì)于一般的中小型塑件,最大磨損量可取塑件公差的1/6,對(duì)于大型塑件則取以下。另外對(duì)于型腔底面(或型芯端面),因?yàn)槊撃7较虼怪保誓p量δc=0。
塑件的收縮率
塑件成型后的收縮率與多種因素有關(guān),通常按平均收縮率計(jì)算。
=(1% + 3%)/ 2 = 2%
Smax、Smin由課本附錄B查得Smax=3%、Smin=1%
模具在分型面上的合模間隙
由于注射壓力及模具分型面平面度的影響,會(huì)導(dǎo)致動(dòng)模、定模注射時(shí)存在著一定的間隙。一般當(dāng)模具分型的平面度較高、表面粗糙度較低時(shí),塑件產(chǎn)生的飛邊也小。飛邊厚度一般應(yīng)小于是0.02~0.1mm。塑件尺寸可按公差GB/T 14486-1993 標(biāo)準(zhǔn)中的 5級(jí)精度選取。
6.1 型腔的徑向尺寸與深度
根據(jù)公式 : 式中△在塑料成型工藝與模具結(jié)構(gòu)書18頁表1-3 查
LM=
徑向尺寸
D1m==(12.5+12.5 * 2% - 0.75 * 0.46)00.46÷3
=12.4100.18
徑向尺寸
D1m==(16.5+16.5 * 2% - 0.75 * 0.54)00.54÷3
=16.4300.18
型腔深度尺寸計(jì)算
根據(jù)公式 :
HM=
H1M= = (17 +17 * 2% - 2/3 * 0.74) 0+0.74/3
=16.850+0.24 mm
型腔圖:
圖6-1 型腔圖
6.2 型芯的徑向尺寸與深度
根據(jù)公式 : M=
小頭徑向尺寸
= (9.5 + 9.5×2% +0.75×0.46)-0.46/30 mm
= 10.035 -0.150 mm
大頭徑向尺寸
=(13.5 + 13.5×2% +0.75×0.54)-0.54/30 mm
= 14.18 -0.180 mm
根據(jù)公式:
M=
型芯高度尺寸
2M== (15.5 + 15.5×2% + 2/3×0.74)-0.74/30
=16.3 -0.240 mm
圖6-1 型芯圖
6.3 模具型腔側(cè)壁的確定
模具型腔在成型過程中受到塑料熔體的高壓作用,用具有足夠的強(qiáng)度和剛度。但是對(duì)型腔的壁厚做出精確的力學(xué)計(jì)算是非常困難的,一般在工廠中經(jīng)常用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)型腔壁厚進(jìn)行簡化設(shè)計(jì)。根據(jù)課本塑料成型工藝與模具結(jié)構(gòu)99頁表3-11查的數(shù)值壁厚 s=20mm
6.4 模架的確定
根據(jù)型腔的布局可看出,型腔分布尺寸為為165×165,有根據(jù)型腔側(cè)壁最小壁厚為20,再考慮到導(dǎo)柱、導(dǎo)套及連接螺釘布置應(yīng)占據(jù)的位置和采用推件板推出等各方面的問題,由塑料成型工藝與模具結(jié)構(gòu)書199頁確定選用A1型、模架尺寸為250mm×250mm的標(biāo)準(zhǔn)模架,即可符合要求。
圖6-3模架
第7章 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
7.1導(dǎo)向與定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
1)合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的總體設(shè)計(jì)
導(dǎo)向機(jī)構(gòu)對(duì)于塑料模具是必不可少的部件,因?yàn)槟>咴陂]合時(shí)有一定的方向和位置,所以必須設(shè)有導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。
導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的主要作用:定位、導(dǎo)向、承受一定側(cè)壓等作用。
a. 定位作用
為避免模具裝配時(shí)方位搞錯(cuò)而損壞模具,并且在模具閉合后使型腔保持正確的形狀,不至因?yàn)槲恢玫钠贫鹚芗诤癫痪?
b. 導(dǎo)向作用
動(dòng)定模合模時(shí),首先導(dǎo)向機(jī)構(gòu)接觸,引導(dǎo)動(dòng)定模正確閉合,避免凸?;蛐托鞠冗M(jìn)入型腔以保證不損壞成型零件。
c. 承受一定側(cè)壓力
塑料注入型腔過程中會(huì)產(chǎn)生單向側(cè)壓力,或由于注射機(jī)精度的限制使導(dǎo)柱在工作中承受一定的側(cè)壓力,此時(shí),導(dǎo)柱能承擔(dān)一部分側(cè)壓力。
2)導(dǎo)柱的設(shè)計(jì)
a.長度 導(dǎo)柱的長度必須比凸模端面要高出6~8 毫米。以免導(dǎo)柱未導(dǎo)正方向而凸模先進(jìn)入型腔與其相碰而損壞。
b.形狀,導(dǎo)柱的端部做成錐形或球形的先導(dǎo)部分,使導(dǎo)柱能順利進(jìn)入導(dǎo)柱孔。
c.材料 導(dǎo)柱應(yīng)具有硬而耐磨的表面、堅(jiān)韌而不易折斷的內(nèi)芯,因此,多采用低碳鋼經(jīng)滲碳淬火處理。
或碳素工具鋼(T8、T10)經(jīng)淬火處理硬度HRC50~55,導(dǎo)柱滑動(dòng)部位按需要可設(shè)油槽。
e.配合精度導(dǎo)柱裝入模板多用二級(jí)精度第二種過渡配合。
f.光潔度 配合部分光潔度要求6 級(jí),此外,導(dǎo)柱的選擇還應(yīng)跟椐模架來確定。由于模架較大(200×200)所以設(shè)計(jì)成四導(dǎo)柱,此模架導(dǎo)柱簡圖如下所示:
圖7-1 導(dǎo)柱圖
3)導(dǎo)套的設(shè)計(jì)
導(dǎo)套可以直接開設(shè)在模板上,且設(shè)計(jì)為通孔,這種形式的孔加工簡單,適用于生產(chǎn)批量小,精度要求較高的模具。
對(duì)導(dǎo)套的結(jié)構(gòu)主要有四點(diǎn)要求,分述如下:
(1)、形狀為了使導(dǎo)柱進(jìn)入導(dǎo)套比較順利,在導(dǎo)套的前端倒圓角,導(dǎo)柱孔最好打通,否則導(dǎo)柱進(jìn)入未打通的導(dǎo)柱孔時(shí),孔內(nèi)空氣無法逸出而產(chǎn)生壓力,給導(dǎo)柱的進(jìn)入造成阻力。
(2) 材料可用淬火銅或銅等耐磨材料制造,但其硬度應(yīng)低于導(dǎo)柱硬度,這樣可以改善磨擦,以防止導(dǎo)柱或?qū)桌?
(3) 導(dǎo)套的精度與配合一般 A 型用二級(jí)精度過度配合,B 型用二級(jí)精度靜配合。
(4) 光潔度配合部分光潔度要求七級(jí)。
導(dǎo)套的選擇應(yīng)根據(jù)模板的厚度來確定,材料為 T8A 硬到HRC50~55,或采用20 鋼滲碳0.5~0.8 厚,淬硬到HRC56~60.本設(shè)計(jì)導(dǎo)套裝在公模板。
由于模具的結(jié)構(gòu)不同,該模架上用的導(dǎo)套如下圖:
圖7-2 導(dǎo)套圖
4)導(dǎo)柱、導(dǎo)套的布置
根據(jù)模具的形狀的大小,在模具的空閑位置開設(shè)導(dǎo)柱孔和導(dǎo)套孔,常見的導(dǎo)柱有 2 至4 根不等,其布置原則必須保證定模只能按一個(gè)方向合模,此設(shè)計(jì)常用四根相同的導(dǎo)柱布置在定動(dòng)模固定板的四角。
第8章 脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
8.1 脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
1) 在注射成型 的每一循環(huán)中,塑件必須由模具型腔中脫出,脫出塑件的機(jī)構(gòu)稱為脫模機(jī)構(gòu)或頂出機(jī)。
(1)脫模機(jī)推出力應(yīng)施于塑件剛性和強(qiáng)度最大的部位,作用面積也應(yīng)盡可能大一些,以防塑件變形或損壞。
(2)力求良好的塑件外觀,在選擇頂處位置時(shí),應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部或?qū)λ芗庥^影響不大的部位。在采用推桿脫模時(shí)尤其要注意這個(gè)問題。
(3)結(jié)構(gòu)合理可靠,脫模機(jī)構(gòu)應(yīng)工作可靠,運(yùn)動(dòng)靈活,制造方便,更換容易且具有足夠的剛度和強(qiáng)度。
2)脫模機(jī)構(gòu)的分類
脫模機(jī)構(gòu)可按動(dòng)力來源分類也可按模具結(jié)構(gòu)分類
(1) 按動(dòng)力來源分類。分為手動(dòng)脫模、機(jī)械脫模、液壓脫模、氣動(dòng)脫模,本設(shè)計(jì)采用液壓脫模。即在注射機(jī)上設(shè)有專用的頂出油缸,并開模到一定距離后,活塞的動(dòng)作實(shí)現(xiàn)脫模。
按模具結(jié)構(gòu)分類。分為簡單脫模機(jī)構(gòu)、雙脫模機(jī)構(gòu)、順序脫模機(jī)構(gòu)、二級(jí)脫模機(jī)構(gòu)、澆注系統(tǒng)脫模機(jī)構(gòu)等。本設(shè)計(jì)采用的推出機(jī)構(gòu)是推件板推出機(jī)構(gòu)。
推件板推出機(jī)構(gòu)。
其特點(diǎn)是推出力大,且推出力的作用面積大而均勻,運(yùn)動(dòng)平穩(wěn),塑件上沒有推出痕跡。
設(shè)計(jì)時(shí)注意事項(xiàng)。為了減小推出過程中推件板和型芯的摩擦,可采用在推件板和型芯間留有0.20-0.25mm的間隙,并采用3-5度的錐面配合。其錐度起到輔助定位作用,防止推件板偏心而引起溢料。
綜合分析用推桿推出機(jī)構(gòu),綜合該模架和塑件的考慮我選用一個(gè)塑件用4個(gè)推桿,推桿直徑為6mm長度為95.5mm的推桿其簡圖如下:
圖8-1 推桿
結(jié)束語
課程設(shè)計(jì)接近了尾聲.這段時(shí)間我認(rèn)為最重要的就是做好設(shè)計(jì)的預(yù)習(xí),認(rèn)真的研究老師給的題目,其次,老師對(duì)題目的講解要一絲不茍的去聽去想,因?yàn)橹挥卸济靼琢?,做起設(shè)計(jì)就會(huì)事半功倍,如果沒弄明白,就迷迷糊糊的去選題目做設(shè)計(jì),到頭來一點(diǎn)收獲也沒有。在這段時(shí)間里,也暴露了自己很多問題,第一、不夠細(xì)心比如由于粗心大意算錯(cuò)了數(shù)導(dǎo)致設(shè)計(jì)的零件不能正確的裝配。第二,是在學(xué)習(xí)態(tài)度上,這次課設(shè)是對(duì)我的學(xué)習(xí)態(tài)度的一次檢驗(yàn)。我的第一大心得體會(huì)就是作為一名設(shè)計(jì)人員,要求具備的首要素質(zhì)絕對(duì)應(yīng)該是嚴(yán)謹(jǐn)。我們這次實(shí)習(xí)所遇到的多半問題多數(shù)都是由于我們不夠嚴(yán)謹(jǐn)。第三,在做人上,我認(rèn)識(shí)到,無論做什么事情,只要你足夠堅(jiān)強(qiáng),有足夠的毅力與決心,有足夠的挑戰(zhàn)困難的勇氣,就沒有什么辦不到的。在這次難得的課程設(shè)計(jì)過程中我鍛煉了自己的思考能力和對(duì)UG軟件的使用能力。再次感謝老師的輔導(dǎo)以及同學(xué)的幫助,是他們讓我有了一個(gè)更好的認(rèn)識(shí),無論是學(xué)習(xí)還是生活,生活是實(shí)在的,要踏實(shí)走路。課程設(shè)計(jì)時(shí)間雖然不長,但我學(xué)習(xí)了很多的東西,使我眼界打開,感受頗深。
這篇說明書的編寫以及修改的過程,也是我越來越認(rèn)識(shí)到自己知識(shí)與經(jīng)驗(yàn)缺乏的過程。雖然,我盡可能地收集材料,竭盡所能運(yùn)用自己所學(xué)的知識(shí)進(jìn)行設(shè)計(jì)說明書的編寫,但還是存在許多不足之處,有待改進(jìn)。請(qǐng)各位評(píng)委老師多批評(píng)指正,讓我在今后的學(xué)習(xí)中學(xué)到更多。同時(shí)也對(duì)這段時(shí)間老師給予的幫助表示感謝!
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