外文翻譯--拉深模設(shè)計(jì)中拉深壁起皺的分析【中英文文獻(xiàn)譯文】

外文翻譯--拉深模設(shè)計(jì)中拉深壁起皺的分析【中英文文獻(xiàn)譯文】,中英文文獻(xiàn)譯文,外文,翻譯,拉深模,設(shè)計(jì),中拉深壁,起皺,分析,中英文,文獻(xiàn),譯文 桂林電子科技大學(xué) 1 拉深模設(shè)計(jì)中拉深壁起皺的分析 F K Chen and Y C Liao 臺(tái)灣大學(xué)機(jī)械設(shè)計(jì)研究所 在帶有斜度的方形盒和帶有階梯的方形盒的拉深中發(fā)生的起皺現(xiàn)象一直在 被研究 這兩中類型的起皺現(xiàn)象有一個(gè)共同的特征 全都發(fā)生在相對(duì)無(wú)支撐 無(wú)壓邊的拉深壁處 在帶有斜度的方形盒的拉深中 常受到工序參數(shù)的影響 例如 模具的間隙值和壓邊力等 所以常用有限元模擬的方法來(lái)研究分析起皺 的發(fā)生 模擬的結(jié)果表明模具的間隙值越大 起皺現(xiàn)象就越嚴(yán)重 而且增加壓 邊力也不能抑制和消除起皺現(xiàn)象的發(fā)生 在帶有階梯的方形盒拉深的起皺現(xiàn)象 分析中 常通過(guò)實(shí)際生產(chǎn)中一種近似的幾何結(jié)構(gòu)來(lái)研究 試驗(yàn) 當(dāng)凸模與階梯 邊緣之間的金屬板料在拉深時(shí)分布并不均衡 就會(huì)在側(cè)壁發(fā)生起皺現(xiàn)象 為了 消除起皺現(xiàn)象的發(fā)生 一個(gè)最優(yōu)的模具設(shè)計(jì)常采用有限元的方法進(jìn)行分析 模 擬的結(jié)果和起皺試驗(yàn)論證了有限元分析的準(zhǔn)確性 并且表明了在拉深模具設(shè)計(jì) 中使用有限元方法分析的優(yōu)越性 關(guān)鍵詞 側(cè)壁起皺 拉深模 帶有階梯的方形盒 帶有斜度的方形盒 一 介紹 起皺是金屬板料成形中常見(jiàn)的失效形式之一 由于功能和視覺(jué)效果的原因 起皺通常是不能為零件制品所能接受的 在金屬板料成形加工中通常存在三種 類型的起皺現(xiàn)象 法蘭起皺 側(cè)壁起皺和由于殘余壓應(yīng)力在未變形區(qū)產(chǎn)生的彈 性變形 在沖壓復(fù)雜形狀的時(shí)候 拉深壁起皺就是在模具型腔中形成的褶皺 由于金屬板料在拉深壁區(qū)域內(nèi)相對(duì)無(wú)支撐 因此 消除拉深壁起皺比抑制法蘭 起皺要難得多 我們知道在不被支撐的拉深壁區(qū)域中材料的外力拉深可以防止 起皺 這可以在實(shí)踐中通過(guò)增加壓邊力而實(shí)現(xiàn) 但是運(yùn)用過(guò)大的拉深力會(huì)引起 破裂失效 因此 壓邊力必須控制在一定的范圍內(nèi) 一方面可以抑制起皺 另 一方面也可以防止破裂失效 合適的壓邊力范圍是很難確定的 因?yàn)槠鸢櫾诶?深零件的中心區(qū)域以一個(gè)復(fù)雜的形狀形成 甚至根本不存在一個(gè)合適的壓邊力 范圍 為了研究起皺的原因 Yoshida et al 發(fā)明了一個(gè)試驗(yàn) 即 一張薄板延著對(duì) 角的一個(gè)方向進(jìn)行不均勻拉深 他們還提出了一個(gè)近似的理論模型 起皺的初 始是由于彈性變形導(dǎo)致橫向壓力發(fā)展成為不均勻的壓力場(chǎng) Yu et al 用試驗(yàn)和理 論分析的方法來(lái)研究起皺問(wèn)題 他們發(fā)現(xiàn)根據(jù)他們的理論分析 起皺發(fā)生在兩 個(gè)環(huán)形的起伏處 而且試驗(yàn)結(jié)果指出了 4 6 處起皺 Narayanasamy 和 Sowerby 通過(guò)圓錐形凸模和半球形凸模的拉深來(lái)研究金屬板料的起皺 同時(shí) 他們也試 圖整理防止發(fā)生起皺的特性參數(shù) 這些試驗(yàn)都僅僅圍繞在與簡(jiǎn)單形狀成形有關(guān)的起皺問(wèn)題上 例如 一個(gè)圓 形的盒件等等 在 20 世紀(jì) 90 年代初期 3D 動(dòng)態(tài)有限元方法的應(yīng)用成功 使得 解決金屬板料成形復(fù)雜形狀的起皺現(xiàn)象的分析變成了可能 目前 研究人員都 使用 3D 有限元方法來(lái)分析帶有斜度的方形盒和帶有階梯的方形盒零件拉深時(shí) 在拉深壁處由于金屬板料流動(dòng)引起的褶皺以及在成形過(guò)程中的參數(shù)的影響因素 一個(gè)有斜度的方形盒 如圖 1 a 所示 盒形件的每一個(gè)傾斜的拉深壁都 桂林電子科技大學(xué) 2 與圓錐盒形件相似 拉深成形過(guò)程中 在拉深壁處的金屬板料是相對(duì)無(wú)支撐的 因此 褶皺是傾斜的 在目前的研究中 各種關(guān)于起皺的成型過(guò)程參數(shù)都被研 究 在帶有階梯的方形盒件的研究中 如圖 1 b 所示 觀察到了另一種類型 的起皺 在當(dāng)前的研究中 為了得出分析的效果 實(shí)際生產(chǎn)用階梯形結(jié)構(gòu)的零 件來(lái)研究 使用有限元方法可以分析出起皺的原因 并且可以使一個(gè)最優(yōu)的模 具設(shè)計(jì)消除起皺現(xiàn)象 有限元分析使得模具設(shè)計(jì)在實(shí)際生產(chǎn)中更為合理化 a 帶有斜度的方形盒件 b 帶有階梯的方形盒件 圖 1 二 有限元模型 模具的幾何結(jié)構(gòu) 包括凸模 凹模 壓邊裝置等等 通過(guò)使用 CAD 和 PRO ENGINEER 來(lái)設(shè)計(jì) 使用 CAD 將 3 個(gè)節(jié)點(diǎn)或 4 個(gè)節(jié)點(diǎn)形成殼形的單體 進(jìn)而在模型上形成網(wǎng)格體系 使用有限元模擬 模型被視為是剛性的 并且相 對(duì)應(yīng)的網(wǎng)格僅僅可以定義模型的幾何形狀 不能對(duì)壓力進(jìn)行分析 使用 CAD 所建立的 4 個(gè)節(jié)點(diǎn)的殼形單體可以為板料創(chuàng)建網(wǎng)格體系 圖 2 給出了模型完全 建立時(shí)的網(wǎng)格體系和用以成形帶有斜度的方形盒件的金屬板料 由于對(duì)稱的原 因 僅僅分析了零件的 1 4 在模擬過(guò)程中 金屬板料放在壓邊裝置上 凹模向 下移動(dòng) 夾緊板料 凸模向上移動(dòng) 拉深板料至模具型腔 為了精確的完成有限元分析 金屬板料的實(shí)際壓力 拉力的關(guān)系需要輸 入相關(guān)的數(shù)據(jù) 從目前的研究來(lái)看 金屬板料的深拉深的特性參數(shù)已經(jīng)用于模 桂林電子科技大學(xué) 3 擬 一個(gè)拉深的實(shí)驗(yàn)已經(jīng)用于樣品的生產(chǎn) 并且沿著壓延方向和與壓延方向成 45 和 90 的方向切斷 平均的流動(dòng)壓力 可以通過(guò)公式 0 2 45 90 4 計(jì)算出來(lái) 進(jìn)而準(zhǔn)確測(cè)量出實(shí)際拉力 如圖 3 所示 以用于帶有斜度的方 形盒件和帶有階梯的方形盒件的拉深 目前研究中的所有模擬都在 SGI Indigo2 工作站使用有限元可調(diào)拉深程序完 成 完成了用于模擬所需數(shù)據(jù)的輸入 假定凹模速度為 10m s 并且平均摩擦 系數(shù)為 0 1 圖 2 有限元模擬的網(wǎng)格體系 實(shí)際壓力 GPa 圖 3 金屬板料的實(shí)際壓力 拉力的關(guān)系 實(shí)際拉力 mm mm 三 帶有斜度的方形盒件的起皺 一個(gè)帶有斜度的方形盒可以給出草圖的相關(guān)尺寸 如圖 1 a 所示 從圖 1 a 可以看出方形凸模頂部每邊的長(zhǎng)度為 2Wp 凹?？诓块L(zhǎng)度為 2Wd 以及拉 深高度 H 影響起皺所考慮的關(guān)鍵性尺寸 凹模的口部尺寸與凸模頂部尺寸 差值的一半為凸模的間隙 即 G Wd Wp 拉深壁處金屬板料相對(duì)無(wú)支撐的 程度可能取決于凸模的間隙 并且增加壓邊力也有可能抑制起皺現(xiàn)象的發(fā)生 在有斜度的方形盒拉深中 與發(fā)生起皺有關(guān)系的兩個(gè)參數(shù) 凸模間隙和壓邊 力 他們對(duì)起皺的影響也正在研究之中 3 1 凸模間隙的影響 為了研究凸模間隙對(duì)起皺的影響 現(xiàn)在分別用凸模間隙為 20mm 30mm 和 50mm 的帶有斜度的方形盒進(jìn)行拉深模擬 在每次模擬拉深中 凹模口部尺 寸為 200mm 固定不變 并且拉深高度均為 100mm 在 3 次模擬中 均使用尺 桂林電子科技大學(xué) 4 寸為 380mm 380mm 的方形板料 且板料厚度均為 0 7mm 凹模對(duì)板料的壓力 拉力關(guān)系 如圖 3 所示 圖 4 帶有斜度的方形盒件的褶皺模擬圖 G 50mm 模擬結(jié)果表明 三個(gè)有斜度的方形盒均發(fā)生了起皺現(xiàn)象 圖 4 給出了凸模 間隙為 50mm 的方形盒的形狀 從圖 4 可以看出 起皺分布在拉深壁處 并且 拉深壁鄰近的拐角處起皺現(xiàn)象尤為嚴(yán)重 經(jīng)分析 在拉深過(guò)程中 起皺是由于 拉深壁處存在過(guò)大的無(wú)支撐區(qū)域 而且凸模頂部和凹?？诓块L(zhǎng)度的不同是由于 凸模間隙的存在 在凸模頂部與凹模之間的金屬板料的延伸變得不穩(wěn)定 是由 于斷面壓力的存在 在壓力作用下 金屬板料的無(wú)約束拉深是在拉深壁處形成 褶皺的主要原因 為了比較三個(gè)不同凸模間隙的試驗(yàn)結(jié)果 需要引入兩個(gè)主應(yīng) 力的比值 為 min max min max 是主應(yīng)力相對(duì)的最小值和最大值 Hosford 和 Caddell 指出 值比臨界值更重要 如果起皺發(fā)生 那么 值越大 起皺現(xiàn)象就可能越嚴(yán)重 如圖 4 和圖 5 的曲線所示 三次不同凸模間隙的拉深模擬 沿 M N 截 面的相同拉深高度處的 值 從圖 5 可以看出 在 3 次模擬中位于拉深壁的拐 角處起皺比較嚴(yán)重 在拉深壁的中間起皺比較弱 還可以看出 凸模間隙越大 比值 就越大 因此 增加凸模間隙將可能增加帶有斜度的方形盒件在拉深壁 處起皺的可能性 3 2 壓邊力的影響 眾所周知 增加壓邊力可以幫助削弱拉深過(guò)程中發(fā)生的褶皺 為了研究增 加壓邊力的影響 采用凸模間隙為 50mm 不同的壓邊力數(shù)值來(lái)對(duì)有斜度的方 形盒進(jìn)行拉深起皺的模擬 壓邊力從 100KN 增加到 600KN 以提供壓邊力 0 33Mpa 到 1 98Mpa 其他模擬條件和先前的規(guī)定保持一致 在模擬當(dāng)中采用 了 300KN 的壓邊力 模擬結(jié)果表明 增加壓邊力并不能消除拉深壁處起皺現(xiàn)象的發(fā)生 如圖 4 所示 在 M N 截面處的 值 和壓邊力分別為 100KN 600KN 的拉深相比 較 模擬結(jié)果指出 在 M N 截面處的 值都是相同的 為了分析兩次不同 壓邊力時(shí)出現(xiàn)起皺的不同 從拉深壁頂部到直線 M N 處 對(duì) 5 處不同高度 截面進(jìn)行了分析 如圖 4 所示 圖 6 給出了所有情況的曲線 從圖 6 可以看出 幾種情況截面處的波度是相似的 這就證明壓邊力與有斜度的方形盒件拉深中 的起皺現(xiàn)象無(wú)關(guān) 因?yàn)轳薨櫟男纬芍饕怯捎诶畋谔幋竺娣e無(wú)支撐區(qū)域存在 較大的橫斷面壓力 所以壓邊力并不影響凸模頂部與凹模肩部之間的制件形狀 桂林電子科技大學(xué) 5 的不穩(wěn)定狀況 距離 mm 圖 5 對(duì)于不同凸模間隙在 M N 截面處的 值 圖 6 在不同的壓邊力狀態(tài)下 拉深壁不同高度處的橫斷面線 a 100KN b 600KN 四 帶有階梯的方形盒件 在帶有階梯的方形盒件的拉深中 即使凸模間隙不是這樣重要 而在拉深 壁處仍然會(huì)發(fā)生起皺 圖 1 b 所示為帶有階梯的方形盒件拉深用的凸模 圖 1 b 給出了拉深壁 C 和階梯處 D E 目前 實(shí)際生產(chǎn)中一直在研究這種類 型的幾何結(jié)構(gòu) 生產(chǎn)中 板料的厚度為 0 7mm 壓力 拉力關(guān)系從應(yīng)力試驗(yàn) 中獲得 如圖 3 所示 這種拉深件的生產(chǎn)是通過(guò)深拉深和整形兩個(gè)工序組成的 由于凸模拐角處 的小圓角半徑和復(fù)雜的幾何結(jié)構(gòu) 導(dǎo)致在盒形件的頂部邊緣發(fā)生破裂 在盒形 件的拉深壁處發(fā)生褶皺 如圖 7 所示 從圖 7 中可以看出 褶皺分布在拉深壁 處 尤其在階梯邊緣的拐角處更為嚴(yán)重 如圖 1 b 所示的 A D 和 B E 處 金屬板料在凸模頂部的邊緣開裂 進(jìn)而形成破裂 如圖 7 所示 桂林電子科技大學(xué) 6 圖 7 產(chǎn)品上的褶皺和破裂情況 圖 8 模擬產(chǎn)品起皺和破裂的盒形件外形圖 為了對(duì)拉深過(guò)程中金屬板料出現(xiàn)的變形現(xiàn)象有更進(jìn)一步的了解 生產(chǎn)中仍 然采用了有限元分析方法 最初的設(shè)計(jì)已經(jīng)用有限元模擬完成 模擬的盒形件 外形如圖 8 所示 從圖 8 可以看出 盒形件頂部邊緣的網(wǎng)絡(luò)拉深比較嚴(yán)重 褶 皺分布在拉深壁處 這與實(shí)際生產(chǎn)中的狀況是一致的 小的凸模圓角 例如 A B 邊緣的圓角和凸模拐角 A 處的圓角 如圖 1 b 所示 是拉深壁處破裂的主要原因 然而 根據(jù)有限元分析的結(jié)果 通 過(guò)加大上述兩處圓角可以避免破裂的產(chǎn)生 較大的拐角圓角這種想法通過(guò)實(shí)際 生產(chǎn)加工被驗(yàn)證是可行的 還有一些試驗(yàn)也是模擬褶皺的 最初時(shí)將壓邊力增加到初始值的 2 倍 然 而 正如和有斜度的方形盒件拉深時(shí)獲得的結(jié)論是一樣的 壓邊力對(duì)起皺的影 響并不是最主要的 相同的結(jié)論是增大摩擦或者增加坯料的尺寸 因此我們得 出的結(jié)論是 通過(guò)增加壓邊力是不能抑制起皺現(xiàn)象的發(fā)生的 起皺的形成是由于在某些區(qū)域發(fā)生多余的金屬板料流動(dòng) 所以應(yīng)在起皺的 區(qū)域增加壓桿裝置來(lái)控制多余的金屬料流 壓桿應(yīng)加到平行于起皺的方向 以 便能有效的控制多余的金屬料流 在這種理論分析下 兩個(gè)壓桿應(yīng)加到拉深壁 的臨近處 如圖 9 所示以便能控制多余的金屬料流 模擬的結(jié)果表明 正如所 期望的那樣 通過(guò)壓桿的作用 階梯拐角處的起皺被控制住了 但是一些褶皺 還是存在于拉深壁處 這就表明 需要在拉深壁處設(shè)置更多的壓桿 以控制多 余的金屬料流 但是從結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的角度考慮 這種結(jié)構(gòu)是不可行的 桂林電子科技大學(xué) 7 圖 9 在拉深壁處增加的壓桿 在拉深工序中采用有限元分析的優(yōu)點(diǎn)之一就是可以通過(guò)拉深模擬來(lái)監(jiān)視 控制金屬板料的形狀變形 而這些在實(shí)際生產(chǎn)中是不可能做到的 在拉深過(guò)程 中 仔細(xì)地看金屬板料的流動(dòng) 可以看出金屬板料首先由凸模拉深進(jìn)凹模腔內(nèi) 直到金屬板料到階梯邊緣 D E 處時(shí) 褶皺才開始形成 褶皺的形狀如圖 10 所示 有限元分析還可以為模具設(shè)計(jì)的改進(jìn)提供相關(guān)的數(shù)據(jù)信息 圖 10 金屬板料接觸階梯邊緣時(shí)形成褶皺 圖 11 切斷階梯拐角后的外形圖 桂林電子科技大學(xué) 8 圖 12 凸模設(shè)計(jì)修改后的外形模擬圖 最初推斷發(fā)生起皺的原因是由于凸模拐角圓角 A 處和階梯拐角圓角 D 處的 金屬板料不均勻 不穩(wěn)定拉深形成的 因此 模具應(yīng)設(shè)計(jì)成在階梯拐角處切斷 一部分 如圖 11 所示 以有利于改善拉深條件 通過(guò)增加階梯邊緣而使板料均 勻 穩(wěn)定的拉深 然而在拉深壁處還是存在起皺現(xiàn)象 結(jié)果指出 起皺的原因 是由于凸模頂部邊緣和整個(gè)階梯邊緣的板料不均勻 不穩(wěn)定的拉深 這與凸模 拐角和階梯拐角不同 毫無(wú)疑問(wèn) 模具的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)應(yīng)有兩處需要調(diào)整 一處是 切斷整個(gè)階梯 另一處是增加拉深工序 使用 2 次拉深可以獲得期望的形狀 如圖 12 所示 是這種成形方法模擬出的外形 如果較低的臺(tái)階被切斷去除 那 么這種盒形件的拉深就與矩形盒件的拉深十分相似 詳見(jiàn)圖 12 從圖 12 可以 看出 褶皺被去除了 在兩次拉深過(guò)程中 金屬板料首先拉深成較深的臺(tái)階 如圖 13 a 所示 因此 較低的階梯是在第二次拉深工序中形成的 此時(shí) 可以獲得我們所期望 的外形 如圖 13 b 所示 從圖 13 b 中可以清楚地看出 帶有階梯的方形 盒件通過(guò)兩次拉深被制作出來(lái) 而且沒(méi)有褶皺 在兩次拉深工序中 如果假想 使用相反的順序拉深 較低的階梯首先成形 然后再拉深成較高的臺(tái)階 那么 在較深臺(tái)階的邊緣處 如圖 1 b A B 處 容易形成破裂現(xiàn)象 因?yàn)榘寄Ｖ?在較低階梯處的金屬板料很難流動(dòng) 有限元模擬分析指出要想獲得理想的帶有階梯的方形盒件 使用一次拉深 幾乎是不可能成功的 然而 使用兩次拉深則增加了生產(chǎn)成本 因?yàn)槟＞叱杀?和制造成本增加了 為了維持較低的生產(chǎn)成本 設(shè)計(jì)師對(duì)盒形件外形做了適當(dāng) 的修改 并且根據(jù)有限元模擬的結(jié)果 修改了模具 切斷去除了較低的階梯 如圖 12 所示 修改之后 拉深模制造出來(lái)了 并且盒形件消除了褶皺問(wèn)題 如 圖 14 所示 盒形件的外形也與用有限元模擬所獲得的外形效果一樣好 桂林電子科技大學(xué) 9 圖 13 a 第一次拉深工序 b 第二次拉深工序 圖 14 消除褶皺后的產(chǎn)品圖 為了更進(jìn)一步驗(yàn)證有限元模擬的結(jié)論 將從模擬的結(jié)果中獲得的截面 GH 處的板料厚度的分布情況與實(shí)際生產(chǎn)中的情況進(jìn)行比較 比較情況如圖 15 所示 從圖 15 的比較情況可以斷定 通過(guò)有限元模擬的厚度分布與實(shí)際生產(chǎn)的情況基 本上一致 這就證明了有限元分析方法的有效性 厚度 mm 距離 mm 桂林電子科技大學(xué) 10 圖 15 模擬與實(shí)際生產(chǎn)中 GH 截面處的板料厚度分布比較圖 五 簡(jiǎn)要論點(diǎn)及結(jié)束語(yǔ) 在拉深過(guò)程中發(fā)生的兩種類型的褶皺通過(guò)有限元分析研究以及對(duì)起皺原因 做的試驗(yàn) 最終發(fā)現(xiàn)了抑制起皺的方法 第一種類型的起皺出現(xiàn)在帶有斜度的方形盒件的拉深壁處 在凹模口部的 高度尺寸和凸模頂部的高度尺寸等因素中 起皺的發(fā)生歸因于較大的凸模間隙 較大的凸模間隙會(huì)導(dǎo)致拉深到凸模頂部與凹模肩部的金屬板料處產(chǎn)生較大的無(wú) 支撐區(qū)域 而金屬板料較大的無(wú)支撐區(qū)域是形成起皺的最終原因 有限元模擬 表明這種類型的起皺是不能通過(guò)增加壓邊力而抑制的 另一種類型的起皺發(fā)生在實(shí)際生產(chǎn)中帶有階梯的幾何結(jié)構(gòu)的方形盒件中 研究發(fā)現(xiàn)即使凸模間隙影響不是很重要 起皺還是會(huì)發(fā)生在階梯上面的拉深壁 處 根據(jù)有限元分析 起皺的原因主要是由于凸模頂部和臺(tái)階邊緣之間的不均 勻拉深造成的 為了避免起皺 在模具設(shè)計(jì)中使用有限元模擬做了一些試驗(yàn) 試驗(yàn)最終確定的最優(yōu)設(shè)計(jì)就是將階梯去除 修改后的模具設(shè)計(jì)生產(chǎn)出了無(wú)缺陷 的盒形零件 模具分析的結(jié)果和實(shí)際生產(chǎn)所獲得的結(jié)論證明了有限元分析的準(zhǔn) 確性和使用有限元模擬的有效性 因此可以說(shuō) 有限元方法可以取代傳統(tǒng)的實(shí) 際生產(chǎn)試驗(yàn)的昂貴的方法 在沖壓過(guò)程模擬 產(chǎn)品和工藝設(shè)計(jì)最新應(yīng)用 W 托馬斯 T 歐安諾奇 和 T 埃爾頓 摘 要 工藝產(chǎn)品和工藝設(shè)計(jì)仿真都是目前正在實(shí)行產(chǎn)業(yè) 然而 一個(gè)變量數(shù)目會(huì) 對(duì) 輸入的準(zhǔn)確性和計(jì)算機(jī)預(yù)測(cè)的可靠性產(chǎn)生重大的影響 曾經(jīng)進(jìn)行一項(xiàng)有關(guān)沖壓 模擬能力評(píng)估預(yù)測(cè)的特點(diǎn)和其工藝條件部分的復(fù)雜形面形成了復(fù)合 工業(yè)零件 的研究 在工業(yè)應(yīng)用中 下面是沖壓過(guò)程的進(jìn)行模擬測(cè)試達(dá)到的兩個(gè)目標(biāo) 1 通 過(guò)分析在產(chǎn)品設(shè)計(jì)階段 成形性及預(yù)測(cè)來(lái)優(yōu)化產(chǎn)品的設(shè)計(jì) 2 在模具設(shè)計(jì)的 前期階段減少試模時(shí)間和在沖壓加工過(guò)程中降低生產(chǎn)成本 為了達(dá)到這兩個(gè)目 標(biāo) 有兩種方法可以選擇 一種是 Pam Stamp 應(yīng)用法 一種是 Int l 工程系統(tǒng)有限元 增量的動(dòng)態(tài)程序法 很明顯第二個(gè)目標(biāo)方法比較好 因?yàn)樗梢蕴幚淼膶?shí)際沖 壓中的大多數(shù)參數(shù) FAST FORM3D 一個(gè)單步有限元程序的成型技術(shù) 匹配 第一個(gè)目標(biāo) 因?yàn)樗恍枇慵缀涡螤顝?fù)雜的過(guò)程 而不是信息 在以往的研究表明 這些兩個(gè)沖壓守則也適用于制造汽車和工程機(jī)械所使 用的復(fù)雜形狀部件 對(duì)在沖壓成形性預(yù)測(cè)問(wèn)題的能力進(jìn)行了評(píng)價(jià) 本文回顧了 這一研究結(jié)果 并總結(jié)了有限元模擬程序所取得結(jié)果的準(zhǔn)確性 可靠性 在另一項(xiàng)研究中 對(duì)控制壓邊力 BHF 在半球狀圓頂平底杯拉深中的影 桂林電子科技大學(xué) 11 響進(jìn)行了研究 高性能的標(biāo)準(zhǔn)汽車材料鋁鎮(zhèn)靜 高質(zhì)量鋼 AKDQ 以及如 高強(qiáng)度鋼板 烘烤硬鋼 鋁 6111 等 已經(jīng)確認(rèn)不同的壓邊力可以改善圓頂杯 的應(yīng)變分布 關(guān)鍵詞 沖壓 過(guò)程刺激 工藝設(shè)計(jì) 文章概要 1 簡(jiǎn)介 2 品仿真 應(yīng)用 3 模具和工藝模擬 應(yīng)用 4 壓邊力控制 應(yīng)用 5 結(jié)論和未來(lái)工作 1 簡(jiǎn)介 對(duì)于形狀復(fù)雜的板材 如汽車覆蓋件金屬?zèng)_壓件的設(shè)計(jì)過(guò)程 包括決策的 許多階段 的設(shè)計(jì)過(guò)程是一個(gè)非常昂貴和耗時(shí)的過(guò)程 在目前的工業(yè)上 許多 工程決策是基于工作人員的經(jīng)驗(yàn)和他們的知識(shí) 這些決策通常是經(jīng)過(guò)軟工裝模 具成型階段和硬模選拔賽驗(yàn)證階段后才做出的 很多時(shí)候軟 硬工具必須重新 編制 甚至重新設(shè)計(jì)和提供的零件到達(dá)可接受的質(zhì)量水平 現(xiàn)在將最好的設(shè)計(jì)過(guò)程列在圖 1 中 在這個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中 經(jīng)驗(yàn)豐富的產(chǎn)品 設(shè)計(jì)人員會(huì)使用一個(gè)稱為一步有限元法的專門設(shè)計(jì)的軟件來(lái)估計(jì)其設(shè)計(jì)成形性 這將使產(chǎn)品的設(shè)計(jì)者在確定設(shè)計(jì)路線之前 以及昂貴的模具已經(jīng)制造出來(lái)之前 做必要的修改 一步法有限元法特別適合用于產(chǎn)品分析 因?yàn)樗恍枰辰Y(jié)劑 附錄 甚至絕大多數(shù)工藝條件 通常方法不可用在產(chǎn)品設(shè)計(jì)階段 一步法有限 元法也很容易掌握 計(jì)算速度快 這使得設(shè)計(jì)人員能夠發(fā)揮 如果 沒(méi)有太多的 時(shí)間投資 桂林電子科技大學(xué) 12 圖 1 金屬薄板沖壓件的參考設(shè)計(jì)過(guò)程 一旦產(chǎn)品已經(jīng)設(shè)計(jì)和經(jīng)過(guò)驗(yàn)證 開發(fā)項(xiàng)目將進(jìn)入 零時(shí)間 階段 并傳遞 到模具設(shè)計(jì)階段 模具設(shè)計(jì)人員會(huì)確認(rèn)他們自己的增量有限元程序的有關(guān)設(shè)計(jì) 并進(jìn)行必要的設(shè)計(jì)變更 甚至優(yōu)化工藝參數(shù) 確保不只是最低的可接受的零件 質(zhì)量 而是最高達(dá)到的質(zhì)量 這增加了產(chǎn)品的質(zhì)量 而且增加過(guò)程的成品率 增量有限元法特別適合于模具設(shè)計(jì)分析 因?yàn)樗_實(shí)需要粘合劑 附錄 以及 已知的模具設(shè)計(jì)或渴望被人知道的過(guò)程 驗(yàn)證制造模具的設(shè)計(jì)后就會(huì)直接進(jìn)入了艱苦的生產(chǎn)加工和被驗(yàn)證階段 在 此期間 將與物理原型零件對(duì)比著進(jìn)行 試用時(shí)間應(yīng)該減少由于先前的數(shù)值驗(yàn) 證 重新設(shè)計(jì)和成型 由于不可預(yù)見(jiàn)的問(wèn)題 再制造模具應(yīng)該是過(guò)去的事情 試用時(shí)間減少和消除重新設(shè)計(jì) 再制造所用的時(shí)間應(yīng)該超過(guò)彌補(bǔ)進(jìn)行數(shù)值驗(yàn)證 試模 加工過(guò)程所用的時(shí)間 對(duì)于薄板沖壓件生產(chǎn)商而言 沖壓工藝的優(yōu)化也是非常重要的 通過(guò)適度 增加壓力機(jī)設(shè)備的投資 并使用模具成型 一個(gè)人可以控制多個(gè)沖壓過(guò)程 據(jù) 記載 壓邊力是板料成形過(guò)程中最敏感的工藝參數(shù)之一 因此可用于精確控制 變形過(guò)程 通過(guò)控制壓邊力在功能和壓應(yīng)力的位置等有效措施 提高粘結(jié)劑的外圍的應(yīng) 變分布的小組提供了新增的強(qiáng)度和剛度 降低了面板和殘余應(yīng)力的回彈程度 提高 產(chǎn)品品質(zhì)和穩(wěn)定性 通過(guò)控制作為壓應(yīng)力和周圍的粘結(jié)劑邊緣位置的函數(shù)壓邊力 可以提高面 板強(qiáng)度和剛度 減少面板回彈和殘余應(yīng)力應(yīng)變分布 提高產(chǎn)品質(zhì)量和過(guò)程的穩(wěn) 桂林電子科技大學(xué) 13 定性 一種廉價(jià)的工業(yè)質(zhì)量體系 目前正在制定在緊急救濟(jì)協(xié)調(diào)員 NSM 采用 了液壓和氮的結(jié)合 如圖 2 所示 使用壓邊力控制也可以允許工程師設(shè)計(jì)更 具有侵略性的板窗利用所提供的增加壓邊力控制成形性 圖 2 壓邊力控制系統(tǒng)和模具正在開發(fā)的 ERC NSM 實(shí)驗(yàn)室 1 對(duì)設(shè)計(jì)過(guò)程的三個(gè)獨(dú)立階段研究進(jìn)行了研究 將會(huì)在下一節(jié)描述產(chǎn)品的設(shè)計(jì)階段 其中一個(gè)步驟是有限元程序 FAST FORM3D 成型技術(shù) 的驗(yàn)證 作為實(shí)驗(yàn)室和工業(yè)的一部分 用來(lái)預(yù)測(cè) 毛坯最佳形狀的研究 第 4 節(jié)總結(jié)了模具的設(shè)計(jì)階段 其中一個(gè)實(shí)際的工業(yè)平 板是用來(lái)驗(yàn)證的增量有限元程序的 PAM Stamp 系統(tǒng) 國(guó)際工程系統(tǒng) 的研究 第 5 節(jié)覆蓋了 在實(shí)驗(yàn)室研究壓邊力控制應(yīng)變分布在深沖 半球形 圓頂平底杯 的影響 2 產(chǎn)品仿真 應(yīng)用 這項(xiàng)調(diào)查的目的是為了驗(yàn)證 FAST FORM3D 系統(tǒng) 確定 FAST FORM3D 對(duì)毛坯 形狀預(yù)測(cè)的能力 并確定一步有限元法在產(chǎn)品設(shè)計(jì)過(guò)程中是怎么實(shí)施的 成型 技術(shù)提供了他們的一步法有限元代碼和培訓(xùn)中心的 FAST FORM3D NSM 為目的 的基準(zhǔn)和研究 FAST FORM3D 并不等同于變形歷史 相反 它將項(xiàng)目上一個(gè)平 面或可展曲面零件幾何形狀和重新定位的最后節(jié)點(diǎn)和元素 直至達(dá)到最低能量 狀態(tài) 這個(gè)過(guò)程是計(jì)算速度比就像是 PAM Stemp 的增量模擬 也使得假設(shè)增 多 FAST FORM3D 能評(píng)價(jià)和估計(jì)最優(yōu)毛坯矩形件的結(jié)構(gòu) 也是一個(gè)強(qiáng)有力的 工具 產(chǎn)品設(shè)計(jì)師由于其速度和使用的安逸性 但是在這時(shí)期的幾何是不可用 的 為了驗(yàn)證 FAST FORM3D 我們比較分析其與毛坯形狀預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)方法的毛 坯形狀 該零件的幾何形狀如圖 3 所示是一個(gè)長(zhǎng) 15 英寸 寬 5 英寸 深 12 英 寸有一個(gè) 1 英寸直角法蘭盤英寸 表 1 列出了工藝條件下使用 圖 4 顯示了使 用 Romanovski 零件毛坯形狀的實(shí)證法和滑移線場(chǎng)的方法來(lái)預(yù)測(cè)毛坯形狀的原 理 桂林電子科技大學(xué) 14 圖 3 矩形幾何用于 FAST FORM3D 驗(yàn)證 表 1 為 FAST FORM3D 矩形驗(yàn)證過(guò)程中使用參數(shù) 圖 4 使用手工計(jì)算毛坯長(zhǎng)方形盤的外形設(shè)計(jì) 一 Romanovski 的經(jīng)驗(yàn)方 法 二 滑移線場(chǎng)分析方法 圖 5 a 給出了預(yù)測(cè)從 Romanovski 法 滑移線場(chǎng)方法 幾何形狀和 FAST FORM3D 空白 空白形狀同意在角落里地區(qū) 但不同的側(cè)面區(qū)域很大 圖 5 二 c 顯示抽簽中模式后的矩形繪制過(guò)程 平移由 Pam Stemp 模擬預(yù)測(cè)空白的每個(gè)形狀 抽簽中地區(qū)在彎道很好匹 配所有三個(gè)長(zhǎng)方形盤模式 滑移線場(chǎng)方法 雖然沒(méi)有達(dá)到目標(biāo)區(qū)域在身邊 1 英 寸法蘭 而 Romanovski 和 FAST FORM3D 方法實(shí)現(xiàn)了 1 英寸法蘭在身邊地 區(qū)相對(duì)較好 此外 只有 FAST FORM3D 毛坯同意在角落里 側(cè)過(guò)渡區(qū) 此外 桂林電子科技大學(xué) 15 FAST FORM3D 毛坯比 Romanovski 具有較好的應(yīng)變分布和更低的峰值應(yīng)變比 由圖 6 中可以看到 圖 5 各種毛坯形狀預(yù)測(cè)和帕姆印花仿真結(jié)果為長(zhǎng)方形鍋 一 三預(yù)測(cè) 空白形狀 二 變形滑移線領(lǐng)域的毛坯 三 畸形 Romanovski 毛坯 四 畸形 FAST FORM3D 毛坯 圖 6 比較應(yīng)變泛用長(zhǎng)方形的 PAM Stemp 形狀分布的各種毛坯 一 變 形 Romanovski 毛坯 二 畸形 FAST FORM3D 毛坯 若要繼續(xù)此驗(yàn)證研究 從小松制作工業(yè)部分被選中 并在圖 7 a 所示 我們預(yù)計(jì)的一個(gè)最優(yōu)幾何 FAST FORM3D 空白的實(shí)驗(yàn)裝置 正如所見(jiàn) 毛坯 很相似 但有一些差異 最終的零件毛坯形狀 如圖 7 b 圖 7 儀器 FAST FORM3D 模擬結(jié)果包括最終驗(yàn)證 一 FAST FORM3D 成形性能的比較 二 預(yù)測(cè)與實(shí)驗(yàn)的毛坯形狀比較 接下來(lái) 我們模擬了沖壓的毛坯和 FAST FORM3D 使用 Pam Stamp 實(shí)驗(yàn) 毛坯 我們通過(guò)比較兩者的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì) CAD 預(yù)測(cè)的零件幾何形狀 圖 8 發(fā)現(xiàn) FAST FORM3D 是更精確的 一個(gè)不錯(cuò)的特征是 FAST FORM3D 能顯 示 失敗 的部分情節(jié)的輪廓曲線 對(duì)失敗限制示于圖 7 A 總之 FAST FORM3D 在預(yù)測(cè)的實(shí)驗(yàn)室和工業(yè)部件的最佳形狀成功的毛坯 這表明 FAST FORM3D 可以成功地用于評(píng)估產(chǎn)品設(shè)計(jì)成形性的問(wèn)題 在儀器的覆蓋情 桂林電子科技大學(xué) 16 況下 審判和錯(cuò)誤實(shí)驗(yàn)多小時(shí)可能被淘汰使用 FAST FORM3D 和更好的毛坯 形狀可能已經(jīng)開發(fā)出來(lái) 圖 8 比較 FAST FORM3D 和實(shí)驗(yàn)儀器的零件形狀 一 實(shí)驗(yàn)開發(fā) 毛坯形狀和 CAD 幾何 二 優(yōu)化毛坯形狀和 FAST FORM3D 的 CAD 幾何 3 模具和工藝模擬 應(yīng)用 為了在研究模具設(shè)計(jì)過(guò)程中緊密合作 一個(gè)由日本小松制作所和 ERC NSM 組成的小組 與形成問(wèn)題的一個(gè)生產(chǎn)小組選擇了小松 該面板是挖掘機(jī)的 駕駛室左側(cè)內(nèi)板 如圖 9 所示 是的幾何簡(jiǎn)化為一個(gè)實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)室死亡 同時(shí)保 持該小組的主要特征 在實(shí)驗(yàn)進(jìn)行過(guò)程中小松使用表 2 所示的條件 一個(gè)成形 極限圖 FLD 研制了用于繪圖品質(zhì)采用穹頂鋼和視覺(jué)測(cè)試應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng) 并 在圖 10 所示 在實(shí)驗(yàn)中使用三壓邊力分別是 10 30 50 噸 以確定其效果 每個(gè)模擬實(shí)驗(yàn)條件進(jìn)行了增量在 ERC NSM 使用 PAM Stemp 圖 9 挖掘機(jī)的駕駛室 左側(cè)內(nèi)板 表 2 機(jī)艙內(nèi) 的工藝條件調(diào)查 桂林電子科技大學(xué) 17 圖 10 在機(jī)艙內(nèi)調(diào)查所使用的繪圖優(yōu)質(zhì)鋼成形極限圖 在 10 噸的條件下發(fā)生起皺的實(shí)驗(yàn)部分 如圖 11 所示 在 30 噸條件下發(fā) 生皺紋被淘汰 如圖 12 所示 對(duì)這些實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了 PAM Stemp 模擬預(yù)測(cè) 如圖 13 所示 30 噸壓力的測(cè)量小組以確定材料畫中的模式 這些測(cè)量結(jié)果進(jìn) 行了比較與預(yù)測(cè)材料繪制在圖 14 研究 效果是非常良好 只有 10 毫米 最大 的錯(cuò)誤 一個(gè)輕微的頸部 觀察小組的 30 噸 如圖 13 所示 在 50 噸時(shí) 面 板上會(huì)出現(xiàn)明顯的骨折起皺 圖 11 皺褶實(shí)驗(yàn)室機(jī)艙內(nèi)板 壓邊力 10 噸 圖 12 壓邊力 30 噸機(jī)艙內(nèi)的實(shí)驗(yàn)室和頸縮變形階段 一 實(shí)驗(yàn)毛 坯 二 實(shí)驗(yàn)小組 形成了 60 三 實(shí)驗(yàn)小組 完全形成 四 實(shí)驗(yàn)小組 縮頸細(xì)節(jié) 桂林電子科技大學(xué) 18 圖 13 預(yù)測(cè)和在實(shí)驗(yàn)室客艙內(nèi)消除皺紋 a 預(yù)期的幾何形狀 壓邊力 10 噸 二 預(yù)測(cè)的幾何形狀 壓邊力 30 噸 圖 14 在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)艙預(yù)測(cè)與實(shí)測(cè)比較所得出的結(jié)果 壓邊力 30 噸 應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)測(cè)量了每個(gè)小組的結(jié)果 其結(jié)果如圖 15 所示 從每個(gè)小組有 限元模擬的預(yù)測(cè)在圖 16 所示 這些預(yù)測(cè)和測(cè)量吻合有關(guān)的應(yīng)變分布 不同的壓 邊力對(duì)結(jié)果的影響不大 雖然趨勢(shì)是代表 壓邊力的影響往往在模擬的壓力更 多的本地化的方式相比 測(cè)量 然而 這些預(yù)測(cè)表明 PAM Stemp 正確預(yù)測(cè) 了頸縮和斷裂在 30 和 50 噸時(shí)發(fā)生 關(guān)于摩擦應(yīng)變分布的影響進(jìn)行了研究 如圖 17 模擬圖所示 圖 15 機(jī)艙內(nèi)的實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)應(yīng)變測(cè)量 一 測(cè)量應(yīng)變 壓邊力 10 噸 面板皺 二 測(cè)量應(yīng)變 壓邊力 30 噸 面板頸 三 測(cè)量應(yīng)變 壓邊 力 50 噸 面板裂縫 圖 16 機(jī)艙內(nèi)的實(shí)驗(yàn)室應(yīng)變有限元預(yù)測(cè) a 預(yù)期的壓力 壓邊力 10 噸 二 預(yù)測(cè)的壓力 壓邊力 30 噸 三 預(yù)測(cè)的壓力 壓邊力 50 噸 桂林電子科技大學(xué) 19 圖 17 實(shí)驗(yàn)室內(nèi)預(yù)測(cè)效應(yīng)摩擦機(jī)艙內(nèi) 壓邊力 30 噸 a 預(yù)期的 壓力 0 06 二 預(yù)測(cè)應(yīng)變 0 10 它們的比較結(jié)果摘要列于表 3 中 此表顯示 模擬預(yù)測(cè)了在實(shí)驗(yàn)條件下每 一株測(cè)量系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)觀測(cè)結(jié)果 這表明 PAM Stemp 可以用來(lái)評(píng)估成形模具設(shè) 計(jì)相關(guān)的問(wèn)題 表 3 客艙內(nèi)的研究結(jié)果摘要 4 壓邊力控制 應(yīng)用 這次調(diào)查的目的是確定各種高性能材料在半球狀 圓頂平底 深拉杯深沖 性能 見(jiàn)圖 18 并探討不同時(shí)間的變壓邊力上進(jìn)行了拉伸試驗(yàn) 以確定這些 材料進(jìn)行分析和模擬輸入到流動(dòng)應(yīng)力和各向異性特征 見(jiàn)圖 19 和表 5 在被 調(diào)查的材料包括 AKDQ 鋼 高強(qiáng)度鋼 烘烤硬鋼 鋁 6111 見(jiàn)表 4 圖 18 巨形杯模具的幾何形狀 表 4 用于材料研究的圓頂杯 桂林電子科技大學(xué) 20 圖 19 鋁 6111 AKDQ 強(qiáng)度高 烤硬鋼的拉伸試驗(yàn)結(jié)果 一 拉伸 試樣裂隙 二 應(yīng)力 應(yīng)變曲線 表 5 鋁 6111 AKDQ 烤硬鋼的高強(qiáng)度拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù) 值得注意的是流動(dòng)應(yīng)力和 AKDQ 烤硬鋼曲線非常類似 但是在 5 的時(shí)候 伸長(zhǎng)率減少類似烤硬 雖然高強(qiáng)度鋼和鋁 6111 的伸長(zhǎng)率很相似 但是其 N 值 桂林電子科技大學(xué) 21 比鋁 6111 的值大兩倍 此外 AKDQ 的 R 值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于 1 而烤硬接近 1 鋁 6111 遠(yuǎn)小于 1 在這次調(diào)查中的壓邊力用型材時(shí)間變量中包含常數(shù) 線性減少 脈動(dòng) 見(jiàn) 圖 20 為 AKDQ 鋼的實(shí)驗(yàn)條件進(jìn)行了模擬使用的 PAM Stemp 增量代碼 斷裂 皺紋的例子 和良好的實(shí)驗(yàn)室杯圖 21 所示以及對(duì)模擬圖像皺杯 圖 20 用于研究剖面圓頂杯的壓邊力時(shí)間 一 固定壓邊力 二 斜壓 邊力 三 脈動(dòng)壓邊力 圖 21 模擬實(shí)驗(yàn)和圓頂杯 一 實(shí)驗(yàn)好杯 b 實(shí)驗(yàn)裂隙杯 三 實(shí)驗(yàn)皺杯 四 模擬皺杯 對(duì)深沖性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究限制使用固定壓邊力 這項(xiàng)研究的結(jié)果顯示在 表 6 此表顯示 AKDQ 的沖壓性能最大 而鋁的最小而烤硬 高強(qiáng)度鋼的性 能中等 對(duì) AKDQ 的連續(xù)應(yīng)變分布 脈動(dòng)壓邊力進(jìn)行了比較實(shí)驗(yàn)圖 22 模擬 圖 23 這兩個(gè)模擬和實(shí)驗(yàn)的結(jié)果發(fā)現(xiàn) 斜坡的壓邊力軌跡對(duì)于提高應(yīng)變分布情 況是最好的 不僅減少了骨折的可能性降低峰值高達(dá) 5 而且還降低應(yīng)變地 區(qū)的增加 這種應(yīng)變分布的改善 提高產(chǎn)品的剛度和強(qiáng)度 減少回彈和殘余應(yīng) 力 提高產(chǎn)品質(zhì)量和工藝的魯棒性 表 6 恒定壓邊力限制的頂燈杯的沖壓性能 圖 22 時(shí)間變量對(duì) AKDQ 鋼圓頂杯壓邊力變化的實(shí)驗(yàn) 桂林電子科技大學(xué) 22 圖 23 時(shí)間變量對(duì) AKDQ 鋼圓頂杯壓邊力變化的模擬實(shí)驗(yàn) 脈動(dòng)壓邊力在調(diào)查的頻率范圍內(nèi) 未發(fā)現(xiàn)有對(duì)應(yīng)變分布的影響 這可能是 由于這一事實(shí)的脈動(dòng)頻率進(jìn)行了測(cè)試只有 1 赫茲 從其他研究人員以前的實(shí)驗(yàn) 可知 適當(dāng)?shù)念l率范圍是從 5 到 25 赫茲 AKDQ 從模擬和實(shí)驗(yàn)載荷行程曲線 比較圖 24 所示 良好的協(xié)議被發(fā)現(xiàn)的情況下 0 08 這表明 有限元模擬可 以用來(lái)評(píng)估成形性 可以通過(guò)使用壓邊力控制技術(shù)獲得改善 圖 24 KDQ 穹頂鋼杯的比較實(shí)驗(yàn)與模擬負(fù)載沖程曲線 5 結(jié)論和未來(lái)工作 在本文中 我們?cè)u(píng)價(jià)一個(gè)復(fù)雜的沖壓件的改進(jìn)設(shè)計(jì)過(guò)程中 涉及消除了軟 模具相結(jié)合的產(chǎn)品和工藝驗(yàn)證使用單步和增量有限元模擬 此外 改進(jìn)工藝 提出了壓邊力控制實(shí)施以提高產(chǎn)品質(zhì)量和工藝的魯棒性組成 三個(gè)獨(dú)立的調(diào)查分析 總結(jié)其在設(shè)計(jì)過(guò)程的各個(gè)階段 首先 產(chǎn)品設(shè)計(jì)階 段進(jìn)行了調(diào)查與實(shí)驗(yàn)室和一個(gè)步驟有限元程序 FAST FORM3D 和評(píng)估的能力 在產(chǎn)品設(shè)計(jì)成形性問(wèn)題所涉及的工業(yè)驗(yàn)證 FAST FORM3D 在預(yù)測(cè)中矩形工 業(yè)儀表盤和蓋形狀最佳空白成功 在儀器的覆蓋情況下 審判和錯(cuò)誤實(shí)驗(yàn)多小 時(shí)可能被淘汰使用 FAST FORM3D 和更好的毛坯形狀可能已經(jīng)開發(fā)出來(lái) 其次 模具設(shè)計(jì)階段進(jìn)行了調(diào)查實(shí)驗(yàn)室和增量代碼的 PAM Stemp 系統(tǒng)的 工業(yè)驗(yàn)證和評(píng)估的能力 形成與模具設(shè)計(jì)有關(guān)的問(wèn)題 這項(xiàng)調(diào)查表明 PAM 的 郵票可以預(yù)測(cè)應(yīng)變分布 起皺 頸縮和斷裂 至少一個(gè)遠(yuǎn)景以及應(yīng)變各種條件 下的實(shí)驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng) 最后 工藝設(shè)計(jì)階段的調(diào)查 對(duì)質(zhì)量可與壓邊力控制技術(shù)的實(shí)現(xiàn)實(shí)現(xiàn)改善的實(shí) 驗(yàn)研究 在此調(diào)查 半球狀 圓頂平底高峰株 杯子的拉伸值都被減少了 5 從而減少了皺折的可能性 并降低了應(yīng)變區(qū)強(qiáng)度 這種應(yīng)變分布的改善 提高產(chǎn)品的剛度和強(qiáng)度 減少回彈和殘余應(yīng)力 提高產(chǎn)品質(zhì)量和工藝的穩(wěn)定性 可以預(yù)計(jì) 深沖性能將會(huì)在不斷優(yōu)化的壓邊力中逐漸增強(qiáng) 此外 在實(shí)驗(yàn)測(cè)量 和數(shù)值模擬預(yù)測(cè)中發(fā)現(xiàn)負(fù)載行程曲線 表明有限元模擬可以用來(lái)評(píng)估成形性 可控制壓邊力技術(shù) 使用得到改善