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1 小型紅薯粉打捆機(jī)的設(shè)計(jì) 學(xué) 生 指導(dǎo)老師 摘 要 由于我國(guó)綠色環(huán)保食品行業(yè)的迅速發(fā)展 食品機(jī)械越來越受到人們的關(guān)注 捆扎包裝 機(jī)械對(duì)食品銷售 儲(chǔ)藏 運(yùn)輸顯得尤為重要 本文在相關(guān)捆扎機(jī)械理論的基礎(chǔ)上 運(yùn)用一般常用 機(jī)械的傳動(dòng)控制系統(tǒng) 對(duì)紅薯粉絲進(jìn)行單帶式捆扎 其機(jī)械原理設(shè)計(jì)分為四個(gè)部分 送帶 收帶 機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 紅薯粉絲間歇步進(jìn)輸送機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 壓帶 熱合 剪切凸輪機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 捆扎帶引 導(dǎo)槽機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 應(yīng)用現(xiàn)代 ADAMS 建模與仿真 VB 進(jìn)行運(yùn)動(dòng)分析得出凸輪參數(shù) 實(shí)現(xiàn)對(duì)紅薯粉絲 的捆扎工作 關(guān)鍵詞 捆扎 間歇 凸輪 引導(dǎo)槽 建模與仿真 Design of A Small Sweet Potato Powder Binding Machine Student Tutor Orient Science Intermission Cam Bind guiding trough Modeling and Simulation 2 目 錄 摘要 1 關(guān)鍵詞 1 1 前言 2 2 關(guān)于紅薯粉打捆機(jī)的研制開發(fā)的可行性報(bào)告 2 2 1 紅薯粉打捆機(jī)的目的和意義 2 2 2 國(guó)內(nèi)外的紅薯粉打捆機(jī)的研究 3 3 捆扎帶材料的選擇 3 4 小型紅薯粉打捆機(jī)的機(jī)械原理方案設(shè)計(jì) 4 4 1 機(jī)械總體方案設(shè)計(jì) 4 4 1 1 打捆機(jī)壓帶 熱合 剪切機(jī)構(gòu) 4 4 1 2 送帶 收帶機(jī)構(gòu) 4 4 1 3 傳送運(yùn)輸帶部分 4 4 2 間歇傳送運(yùn)輸機(jī)構(gòu)方案 5 4 3 送帶 收帶機(jī)構(gòu)方案 5 4 4 壓帶 熱合 剪切機(jī)構(gòu)方案 6 4 5 導(dǎo)向槽的設(shè)計(jì)方案 8 5 電機(jī)的選擇 9 6 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及分配各級(jí)傳動(dòng)比 10 6 1 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比 10 6 2 分配各級(jí)傳動(dòng)比 10 7 設(shè)計(jì)計(jì)算 12 7 1 V 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 12 7 1 1 確定計(jì)算功率 12 7 1 2 確定 V 帶截型 13 7 1 3 確定帶輪基準(zhǔn)直徑 13 3 7 1 4 確定帶長(zhǎng) Ld及中心距 13 7 1 5 驗(yàn)算包角 1 13 7 1 6 計(jì)算帶的根數(shù) Z 14 7 1 7 計(jì)算單根 V 帶的初拉力的最小值 14 7 1 8 計(jì)算壓軸力 14 7 1 9 V 帶輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 14 7 2 圓錐齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 14 7 2 1 精度等級(jí) 材料及齒數(shù) 14 7 2 2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 15 7 2 3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 16 7 3 槽輪機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算 17 7 3 1 外槽輪機(jī)構(gòu) 17 7 4 高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的齒輪設(shè)計(jì)及計(jì)算 18 7 4 1 齒輪類型 精度等級(jí) 材料及齒數(shù) 18 7 4 2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 18 7 4 3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 20 7 4 4 幾何尺寸計(jì)算 21 7 5 鏈傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 21 7 5 1 選擇鏈輪齒數(shù) 22 7 5 2 確定計(jì)算功率 22 7 5 3 選擇鏈條型號(hào)和節(jié)距 22 7 5 4 計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距 22 7 5 5 計(jì)算鏈速 V 確定潤(rùn)滑方式 22 7 5 6 計(jì)算壓軸力 Fp 22 7 6 聯(lián)軸器的選擇及計(jì)算 23 7 6 1 類型選擇 23 7 6 2 載荷計(jì)算 23 7 6 3 型號(hào)的選擇 23 7 7 凸輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 23 4 7 7 1 設(shè)計(jì)參數(shù) 23 7 7 2 初步確定軸的最小直徑 23 7 7 3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 24 7 7 4 軸上零件的周向定位 26 7 7 5 確定軸上圓角和倒角尺寸 26 7 7 6 求軸上的載荷 26 7 7 7 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 26 7 8 凸輪機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 27 7 8 1 確定凸輪機(jī)構(gòu)的基本尺寸 27 7 8 2 求理論輪廓線 28 8 結(jié)論 29 參考文獻(xiàn) 30 致謝 31 附錄 31 5 1 前言 在改革開放的浪潮中 包裝工業(yè)迅速崛起 人類進(jìn)行包裝活動(dòng)的歷史雖然很久 甚至可以追溯到人類產(chǎn)生之初 但包裝實(shí)際上形成為行業(yè)的時(shí)間并不長(zhǎng) 尤其是作為 現(xiàn)代包裝行業(yè) 還是在世界工業(yè)革命之后 世界資本主義興起并將電子 化工 機(jī)械 生物工程 能源開發(fā)等現(xiàn)代科技應(yīng)用于開發(fā)商品新包裝 是自 20 世紀(jì) 30 年代開始的 所以說現(xiàn)代包裝工業(yè)的歷史 最多也只有半個(gè)世紀(jì) 1 當(dāng)今世界 隨著現(xiàn)代商品經(jīng)濟(jì)高速發(fā)展 大量涌現(xiàn)于市場(chǎng)的一切新商品 都需要 有適時(shí)的新包裝 2 這就必然促使現(xiàn)代包裝工業(yè)以與資本主義商品經(jīng)濟(jì)同樣的高速度 相應(yīng)發(fā)展 我國(guó)的現(xiàn)代包裝工業(yè) 自進(jìn)入 20 世紀(jì) 70 年代末期 經(jīng)過幾年的調(diào)整 準(zhǔn) 備之后 于 80 年代初開始迅速發(fā)展 但由于起步晚 基礎(chǔ)薄弱 工程技術(shù)人才和管 理人才極端缺乏 所以大大落后于世界先進(jìn)水平 目前 在我國(guó)的包裝工業(yè)中 包裝機(jī)械還是一個(gè)薄弱環(huán)節(jié) 已使用的包裝機(jī)械 無論在數(shù)量上 品種上都很少 包裝機(jī)械的生產(chǎn)也滿足不了包裝工業(yè)的日益增長(zhǎng)的需 求 包裝工業(yè)的發(fā)展 必將推動(dòng)包裝機(jī)械的更快的發(fā)展 隨著進(jìn)入 WTO 我國(guó)的包裝工業(yè)將面臨著更嚴(yán)峻的挑戰(zhàn) 大力研制包裝機(jī)械成了 目前迫切的任務(wù) 現(xiàn)代各行各業(yè)發(fā)展都很迅速 國(guó)家支持的西部大開發(fā)也取得了一些 進(jìn)展 需要包裝美觀 實(shí)用 又要快速 經(jīng)濟(jì) 3 捆扎機(jī)械也在飛速發(fā)展 捆扎范圍增大 自動(dòng)化程度也在不斷提高 由人工打捆 向機(jī)械自動(dòng)化邁進(jìn)并逐漸替代人工勞動(dòng)力 捆扎機(jī)械在國(guó)民生產(chǎn)中的用途 1 保護(hù)功能 它可以將包裝物捆緊 扎牢并壓 縮 增加外包裝強(qiáng)度 減少散包裝所造成的損失 2 方便 它可提高裝卸效率 節(jié) 省運(yùn)輸時(shí)間 空間和成本 3 便于銷售 美觀 顧客易攜帶 2 關(guān)于紅薯粉打捆機(jī)的研制開發(fā)的可行性報(bào)告 2 1 紅薯粉打捆機(jī)的目的和意義 近半個(gè)多世紀(jì)以來 隨著生產(chǎn)與流通日益社會(huì)化 現(xiàn)代化 產(chǎn)品的包裝正以嶄新的 面貌崛起 受到人們普遍重視 現(xiàn)代包裝的基本含義是 對(duì)不同批量的產(chǎn)品 選用某種有保護(hù)性 裝飾性的包裝材 料或包裝容器 并借助適當(dāng)?shù)募夹g(shù)手段實(shí)施包裝作業(yè) 以達(dá)到規(guī)定的數(shù)量和質(zhì)量 同時(shí) 設(shè)法改善外部結(jié)構(gòu) 降低包裝成本 從而在流通直至消費(fèi)的整個(gè)過程中使之容易儲(chǔ)存搬 運(yùn) 防止產(chǎn)品破損變質(zhì) 不污染環(huán)境 便于識(shí)別應(yīng)用和回收廢料 有吸引力 廣開銷路 不 斷促進(jìn)擴(kuò)大再生產(chǎn) 1 6 2 2 國(guó)內(nèi)外的紅薯粉打捆機(jī)的研究現(xiàn)狀 無論在國(guó)內(nèi)或國(guó)外 包裝工作已涉及到各行各業(yè) 面廣量大 對(duì)人民生活 國(guó)際貿(mào)易 和國(guó)防建設(shè)都帶來深刻的影響 甚至在現(xiàn)代生活中出現(xiàn)了過去難以想象的新情況 未經(jīng) 包裝出售的商品變得越來越少了 而且包裝上的失敗往往會(huì)使很好的產(chǎn)品得不到成功 的銷售 18 因而不妨這樣說 在將來 如果沒有現(xiàn)代化的包裝就沒有商品的生產(chǎn)和銷 售 可是如果沒有先進(jìn)的工業(yè)與科學(xué)技術(shù)的綜合發(fā)展 也不可能出現(xiàn)高水平的現(xiàn)代化包 裝 迄今 一些科學(xué)技術(shù)發(fā)達(dá)的國(guó)家 在食品 醫(yī)藥 輕工 化工 紡織 電子 儀表 和兵器等工業(yè)部門 已經(jīng)程度不同地形成了由原料處理 中間加工和產(chǎn)品包裝三大基 本環(huán)節(jié)所組成的包裝連續(xù)化和自動(dòng)化的生產(chǎn)過程 有的還將包裝材料加工 包裝容器 成型及包裝成品儲(chǔ)存系統(tǒng)都聯(lián)系起來組成高效率的流水作業(yè)線 大量事實(shí)表明 實(shí)現(xiàn)包裝的機(jī)械化和自動(dòng)化 尤其是實(shí)現(xiàn)具有高度靈活性 或稱柔 性 的自動(dòng)包裝線 不僅體現(xiàn)了現(xiàn)代生產(chǎn)的發(fā)展方向 同時(shí)也可以獲得巨大的經(jīng)濟(jì)效益 5 3 捆扎帶材料的選擇 人們很早就開始用鐵捆扎帶 簡(jiǎn)稱鐵腰子 來捆扎 組裝貨物 五十年代以后 各種合成材料捆扎帶相繼出現(xiàn) 按捆扎帶的材料分為 金屬捆扎帶 聚丙烯塑料捆扎帶 聚酯捆扎帶 尼龍捆扎 帶 加強(qiáng)捆扎帶 人造絲捆扎帶 市場(chǎng)上常用捆扎帶有 塑料繩 發(fā)泡繩索 拉伸膜和收縮膜 膠帶 表 1 捆扎帶材料性能對(duì)比表 Table 1 Banding belt material performance contrast table 捆扎材料 斷裂強(qiáng)度 0 5 0 02 英寸或 13 0 5mm 張力的工 作范圍 接續(xù)張力 伸長(zhǎng)回復(fù) 率 耐熱性 耐濕性 處理的難 易程度 聚丙烯 聚酯 尼龍 鋼 中等 中等 中等 最高 最小 中等 中等 最大 中等 良好 良好 最高 高 中 最高 可忽略 中等 良好 良好 優(yōu)秀 高 高 低 高 優(yōu) 優(yōu) 優(yōu) 中等 目前 國(guó)外常用的捆扎材料有鋼 聚丙烯 聚酯 PETP 和尼龍 PA 等四種 國(guó)內(nèi) 最常用的還是鋼帶和聚丙烯帶兩種 由于聚丙烯成本低 來源廣泛 捆扎美觀 牢固 所以逐漸成為國(guó)內(nèi)一種主要的捆扎材料 表 1 列出四種最直接影響捆扎帶包裝 7 性能的捆扎材料的特性 在非金屬捆扎帶中 以塑料捆扎帶的應(yīng)用最多 最廣 在塑 料帶中由于聚丙烯帶具有成本低 機(jī)械通用性好 帶子色彩鮮艷 不吸收水分和消費(fèi) 者便于割斷特點(diǎn) 對(duì)于不是特別沉重的貨物 目前國(guó)內(nèi)外多數(shù)皆采用聚丙烯帶進(jìn)行捆 扎 因此 本設(shè)計(jì)選擇聚丙烯帶作為捆扎機(jī)的捆扎帶 即 PP 帶 4 小型紅薯粉打捆機(jī)的機(jī)械原理方案設(shè)計(jì) 4 1 機(jī)械總體方案設(shè)計(jì) 為了便于運(yùn)輸 包裝 銷售 小型紅薯粉打捆機(jī)的工作是對(duì)定量 定長(zhǎng)的紅薯粉 進(jìn)行捆扎 其主要包括如 1 圖所示部分 圖 1 小型紅薯粉打捆機(jī)結(jié)構(gòu)框圖 Fig1 Small sweet potato powder binding machine structure diagram 4 1 1 打捆機(jī)壓帶 熱合 剪切機(jī)構(gòu) 壓帶 熱合 剪切機(jī)構(gòu)是紅薯粉打捆機(jī)機(jī)械設(shè)備中比較重要的一個(gè)機(jī)構(gòu) 它主要 完成對(duì)送入的紅薯粉絲進(jìn)行壓緊捆扎 熱合捆扎及對(duì)捆扎帶的剪切工作 4 1 2 送帶 收帶機(jī)構(gòu) 送帶機(jī)構(gòu)是把定長(zhǎng)的捆扎帶送到預(yù)定的位置 以便于壓帶 熱合 剪切的進(jìn)行 收帶機(jī)構(gòu)是當(dāng)壓帶機(jī)構(gòu)壓緊捆扎帶后 收帶輪工作 使捆扎帶捆緊紅薯粉絲 4 1 3 傳送運(yùn)輸帶部分 這部分是有間歇的進(jìn)行 把紅薯粉絲傳送到捆扎工作臺(tái) 然后 捆扎機(jī)構(gòu)對(duì)紅薯 粉絲捆扎 從而完成對(duì)粉絲的捆扎工作 8 根據(jù)結(jié)構(gòu)框圖及機(jī)械所要求完成的動(dòng)作 初定小型紅薯粉打捆機(jī)的設(shè)計(jì)方案結(jié)構(gòu) 如圖 2 所示 1 二級(jí)圓柱齒輪減速器 2 槽輪機(jī)構(gòu) 3 傳輸帶 4 錐齒輪 5 收帶摩擦輪 6 送帶摩擦輪 7 壓帶凸輪 8 剪切凸輪 9 熱合片凸輪 10 熱合凸輪 11 鏈輪 12 聯(lián)軸器 13 電機(jī) 14 V 帶輪 圖 2 小型紅薯粉打捆機(jī)傳動(dòng)方案簡(jiǎn)圖 Fig2 Small sweet potato powder binding machine transmission scheme diagram 4 2 間歇傳送運(yùn)輸機(jī)構(gòu)方案 紅薯粉要進(jìn)行捆扎及切斷 必須要經(jīng)傳送帶送入紅薯粉到打捆工作臺(tái)面 然而 傳送運(yùn)輸是連續(xù)送往而捆扎需要一定的時(shí)間 這就要求傳送帶能夠進(jìn)行間歇地工作 來達(dá)到捆扎的目的 間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)的形式眾多 根據(jù)其主要工作特性可分成兩大類 即步進(jìn)運(yùn)動(dòng)間歇機(jī)構(gòu)和具有瞬時(shí)停歇特性或停歇區(qū)的間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu) 根據(jù)常用的間歇機(jī)構(gòu)有 棘輪機(jī)構(gòu) 槽輪機(jī)構(gòu) 不完全齒輪機(jī)構(gòu) 凸輪機(jī)構(gòu)等 考慮到槽輪機(jī)構(gòu)是一種應(yīng)用很廣的轉(zhuǎn)位分度機(jī)構(gòu) 在多工位自動(dòng)機(jī)械中經(jīng)常用到 價(jià) 格低廉 適合低速場(chǎng)合的特點(diǎn) 故選用槽輪機(jī)構(gòu)進(jìn)行運(yùn)輸帶的步進(jìn)間歇運(yùn)動(dòng) 9 4 3 送帶 收帶機(jī)構(gòu)方案 分析送帶機(jī)構(gòu)的任務(wù)和目的為紅薯粉絲進(jìn)入捆扎工作臺(tái)面后 將捆扎帶送入帶道 中 將捆扎送到位后 等壓帶凸輪壓帶壓緊后 進(jìn)入收帶動(dòng)作 將紅薯粉絲捆扎緊 然而 要解決其中送帶 收帶出現(xiàn)的堵帶 送帶不到位 帶頭未壓緊而收帶 捆扎帶 用完等一系列問題 對(duì)于堵帶現(xiàn)象可通過帶道的設(shè)計(jì)來減小這一現(xiàn)象出現(xiàn)的機(jī)率 捆 扎帶傳送不到位和捆扎帶收緊問題則通過送帶輪定量的運(yùn)動(dòng)時(shí)間來控制 具體通過凸 輪機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn) 送帶 收帶機(jī)構(gòu)如圖 3 所示 1 卷帶 2 轉(zhuǎn)向輪 3 收帶輪 4 緊帶輪 5 從動(dòng)輪 圖 3 送帶 收帶機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖 Fig3 Send With Winding mechanism diagram 上圖中捆扎帶經(jīng)過壓緊輪與送帶輪貼合把捆扎送入帶道 到達(dá)指定位置 待凸輪 壓帶機(jī)構(gòu)壓緊捆扎帶后 1 壓緊輪松開退回 2 壓緊輪壓緊收帶輪進(jìn)行收帶 4 4 壓帶 熱合 剪切機(jī)構(gòu)方案 此壓帶 熱合 剪切主要由凸輪機(jī)構(gòu)來完成 動(dòng)作最多 要求也多 因而傳動(dòng)機(jī) 構(gòu)會(huì)比較復(fù)雜 主要的動(dòng)作有壓帶頭 熱合片的伸入加熱和收回?zé)岷掀?剪切捆扎帶 四個(gè)過程 因四個(gè)執(zhí)行動(dòng)作均在同一直線上 考慮到空間安排 故四個(gè)凸輪放在同一 個(gè)軸上 通過改變凸輪的相位角來確定動(dòng)作的先后 在捆扎帶送到位后對(duì)捆扎帶帶頭 壓緊 捆扎帶收緊后完成捆扎帶熱合 壓緊 剪斷等一系列的動(dòng)作 對(duì)于凸輪的具體 結(jié)構(gòu)給出方案 由機(jī)械傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的方案可得知 凸輪軸上都有四個(gè)動(dòng)作 第一步為壓 帶凸輪壓緊到位的捆扎帶 以便于收帶輪進(jìn)行收帶動(dòng)作 第二步為當(dāng)捆扎帶收緊后送 加熱片凸輪到位 將加熱片伸入兩帶間對(duì)捆扎帶進(jìn)行加熱 第三步為當(dāng)加熱完畢夠加 熱片收回后熱合壓頭壓緊凸輪到位對(duì)捆扎帶進(jìn)行熱合 第四步熱合完畢 剪斷凸輪到 10 們 剪斷捆扎帶 紅薯粉絲捆扎完畢 壓頭退回 進(jìn)行下一個(gè)循環(huán)步驟 圖 4 是各凸 輪布局方案 圖 4 凸輪布局圖 Fig4 Cam layouts 由于推桿和凸輪接觸為滾動(dòng)摩擦 不易磨損 傳遞較大的動(dòng)力 故凸輪機(jī)構(gòu)采用 的滾子推桿 其帶頭壓緊凸輪設(shè)計(jì)如圖 5 所示 凸輪轉(zhuǎn)動(dòng)使?jié)L子推桿在豎直方向上升和下降推桿和壓塊剛性連接從而使壓塊發(fā)生 一致的動(dòng)作 捆扎帶送到位后 帶頭位于壓帶塊的上方 凸輪轉(zhuǎn)到最大離心距時(shí) 即 壓塊上升到最高點(diǎn)致使其壓緊帶頭 壓塊中開有捆扎帶通道 捆扎帶入帶可穿過壓塊 在推桿下方的彈簧可使推桿和凸輪隨時(shí)緊密接觸保證定位準(zhǔn)確 圖 5 壓帶凸輪機(jī)構(gòu) 圖 6 剪切凸輪機(jī)構(gòu) Fig5 Pressure zone cam mechanism Fig6 Cut cam mechanism 圖 6 為剪切凸輪機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案 此機(jī)構(gòu)的任務(wù)是當(dāng)捆扎帶經(jīng)熱合壓緊后對(duì)捆扎 帶進(jìn)行剪切 便于將捆扎完畢的粉絲的取出 從而進(jìn)行下一個(gè)工作循環(huán) 其設(shè)計(jì)的主 體部分和壓帶頭的凸輪設(shè)計(jì)相似 由于要考慮到捆扎帶通過且又要對(duì)捆扎帶進(jìn)行剪斷 11 故在通道口上加了楔形放置切斷刀片 當(dāng)剪斷凸輪到位 剪斷塊整體下移 由相對(duì)運(yùn) 動(dòng)將捆扎帶切斷 圖 7 熱合片凸輪機(jī)構(gòu) 圖 8 熱合壓緊凸輪機(jī)構(gòu) Fig7 Thermal sealing film cam mechanism Fig8 Thermal sealing pressure cam mechanism 熱合片的運(yùn)動(dòng)方向與凸輪不一致 所以熱合片凸輪機(jī)構(gòu)如圖 7 所示 其主要任務(wù) 為 當(dāng)收帶輪完成收緊任務(wù)后 通過凸輪的轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)水平滑塊在另一個(gè)平面上移動(dòng) 從而使熱合片伸入到兩捆扎帶之間進(jìn)行加熱 完成對(duì)捆扎帶的加熱工作 當(dāng)延時(shí)的時(shí) 間到達(dá)熱合程度時(shí) 凸輪機(jī)構(gòu)再次轉(zhuǎn)動(dòng)將熱合片從捆扎帶中退回 便于后面的熱合壓 緊動(dòng)作 避免將熱合片也壓在捆扎帶之間 熱合壓緊機(jī)構(gòu)比較簡(jiǎn)單 其凸輪機(jī)構(gòu)如圖 8 所示 熱合壓緊凸輪是熱合片完成對(duì)捆扎帶的熱合達(dá)到粘合的溫度后 熱合片收回 凸輪 馬上到位 使熱合壓頭壓緊捆扎帶 使捆扎帶粘合而緊密的接觸在一起熱合 此凸輪 機(jī)構(gòu)處不能設(shè)置捆扎帶的帶道 因?yàn)榇藱C(jī)構(gòu)的動(dòng)作在剪斷凸輪機(jī)構(gòu)的后面 如果設(shè)置 帶道 當(dāng)收帶凸輪完成收帶收緊工作 熱合片進(jìn)入后熱合片和下面捆扎帶間會(huì)有阻隔 無法對(duì)下面的捆扎帶加熱 從而使熱合無法達(dá)到理想的效果 或無法完成對(duì)捆扎帶的 熱合處理 4 5 導(dǎo)向槽的設(shè)計(jì)方案 由于捆扎帶需要圍繞紅薯粉絲一周 到達(dá)指定位置 然后進(jìn)行壓緊 熱合 剪切 動(dòng)作 為達(dá)到對(duì)捆扎帶動(dòng)作的準(zhǔn)確性 故需要設(shè)計(jì)專門的導(dǎo)向槽 使得捆扎帶按預(yù)定 的軌道運(yùn)動(dòng) 因此設(shè)計(jì)為工字形導(dǎo)向槽機(jī)構(gòu) 當(dāng)處于送帶動(dòng)作時(shí) 捆扎帶會(huì)沿導(dǎo)向槽 12 前進(jìn) 到達(dá)指定位置后 第一壓頭壓帶 收帶輪動(dòng)作 由于收緊力的作用 彈開兩擋 板 從而達(dá)到送帶到位 收緊準(zhǔn)確的目的 圖 9 為導(dǎo)向槽傳動(dòng)原理圖 圖 9 導(dǎo)向槽機(jī)構(gòu) Fig9 Guide channel institutions 5 電機(jī)的選擇 工業(yè)上一般選用 Y 系列三相交流異步電動(dòng)機(jī) 而對(duì)小型紅薯粉打捆機(jī)來說 載荷 比較穩(wěn)定 故選 Y 型籠型三相異步電動(dòng)機(jī) 查資料得打捆機(jī)所需要的功率 0 8kW 故取打捆機(jī)功率為 PW 0 8kW 傳動(dòng)裝置的總效率為 1 3765243281 按機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表 2 2 確定各部分的效率為 V 帶的傳動(dòng)效率為 滾動(dòng)軸承 每一對(duì) 效率為 圓柱齒96 01 9 02 輪傳動(dòng)效率為 卷筒軸滑動(dòng)軸承效率為 圓錐齒輪的傳動(dòng)7 3 6 4 效率為 平摩擦輪傳動(dòng)效率為 滾子鏈傳動(dòng)效率為45 86 齒式聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率為 96 07 9 08 則 589 0 96 08 4 6 7 9 0 32232 由式 2 kWPwd 5 158 因載荷平穩(wěn) 電動(dòng)機(jī)的額定功率 大于 即可 由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè) 6 edPd 13 表 12 1 選 Y90L 4 型電動(dòng)機(jī) 額定功率為 1 5kW 一般選用同步轉(zhuǎn)速為 1000r min 或 1500r min 的電動(dòng)機(jī)作為原動(dòng)機(jī) 通常 V 帶傳動(dòng)常用傳動(dòng)比范圍 二級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)比范圍在4 21 i 鏈傳動(dòng)常用的傳動(dòng)比 則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為 40 82 i 63 min960 3210 82 n321 riwd 符合這一同步轉(zhuǎn)速的范圍有 1000r min 1500r min 3000r min 根據(jù)前述若選用 3000r min 同步轉(zhuǎn)速電動(dòng)機(jī) 則齒輪的傳動(dòng)比較大 機(jī)構(gòu)龐大 1000r min 1500r min 的電動(dòng)機(jī) 從其重量 價(jià)格以及傳動(dòng)比等考慮 選 Y90L 4 型 電動(dòng)機(jī) 電動(dòng)機(jī)的主要性能參數(shù) 尺寸見表 2 表 2 電動(dòng)機(jī)主要性能參數(shù) 尺寸 Table2 motor size of main performance parameters 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率 kW 電機(jī)滿載轉(zhuǎn)速 r min 軸徑 啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩 額 定轉(zhuǎn)矩 最大轉(zhuǎn)矩 額 定轉(zhuǎn)矩 Y90s 4 1 5 1400 24 2 3 2 3 6 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及分配各級(jí)傳動(dòng)比 6 1 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比 由前面的計(jì)算得輸送機(jī)卷筒的轉(zhuǎn)速 則總傳動(dòng)比為min10nrw 3 44mi總 6 2 分配各級(jí)傳動(dòng)比 根據(jù)表 1 8 推薦傳動(dòng)比范圍 選取圓錐齒輪傳動(dòng)比 V 帶的傳動(dòng)的傳動(dòng)1i 錐 比 鏈傳動(dòng)的傳動(dòng)比為 則二級(jí)圓柱直齒輪減速器的傳動(dòng)比為 3i v 3i 鏈 56 1140 鏈總減 iv 對(duì)于展開式二級(jí)圓柱直齒輪減速器 在兩級(jí)齒輪材質(zhì)及齒寬系數(shù)接近的情況下 兩級(jí)齒輪的傳動(dòng)比可按下式分配 4 減高 ii5 1 3 5 高減低 i 按計(jì)算分配得 714 高i 低i 14 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù) 0 軸 電動(dòng)機(jī)軸 kWPd365 10 min40rnm mNT 314 9140 65 959500 1 軸 高速軸 kwP 36 101 min74rin mNT 816 267 4 3109595011 2 軸 中速軸 kwP5 9 3212 minr974 62 高in NnT 35 129502 3 軸 低速軸 kwP208 19 7 08 323 minr 93 低in NnT 56 384503 4 軸 傳動(dòng)長(zhǎng)軸 kwP196 02 184 mir3nNnT 45 9695044 5 軸 槽輪軸 kwP148 01 75 minr3 45 鏈in 15 mNn PT 42 1096954 6 軸 凸輪軸 kw18 746 inr1036 鏈in mNn PT 42 969566 7 軸 摩擦軸 kw079 14 01 5747 inr3 37 錐鏈 in mNn PT 56 495077 將計(jì)算的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)列于下表 3 中 表 3 軸的運(yùn)動(dòng)參數(shù)表 Table3 Axis of motion parameters 編號(hào) 0 軸 1 軸 2 軸 3 軸 4 軸 5 軸 6 軸 7 軸 功率 P kW 1 365 1 3104 1 258 1 208 1 196 1 148 1 148 1 079轉(zhuǎn)速 n r mi n 1 1400 466 67 99 30 30 10 15 30 轉(zhuǎn)矩 T N m 9 314 26 816 121 35 384 56 396 45 1096 42 1096 42 343 56 傳動(dòng) 比 i 3 4 714 3 3 3 3 效率 0 96 0 99 0 97 0 99 0 97 0 99 0 99 0 96 0 99 0 96 0 94 0 96 7 設(shè)計(jì)計(jì)算 7 1 V 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 傳遞功率 主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 減速比 傳kWP365 1 min140rn 3 i 動(dòng)比誤差小于 3 每天工作 8 小時(shí) 16 7 1 1 確定計(jì)算功率 由參考文獻(xiàn) 7 表 8 7 查得 故1 Ak 6 kWPkAca 5036 1 7 1 2 確定 V 帶的截型 根據(jù) 及 查參考文獻(xiàn) 7 圖 8 10 確定選用 Z 型 ca0n 7 1 3 確定帶輪基準(zhǔn)直徑 1 由參考文獻(xiàn) 7 表 8 6 和 8 8 查得取小帶輪的基準(zhǔn)直徑 md71 2 驗(yàn)算帶速 V 按式 7 sndv 2 510647106 因?yàn)?故帶速合適 sms35 3 計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑 由式 8 mdid 2137312 根據(jù)參考文獻(xiàn) 7 表 8 8 圓整為 02 4 實(shí)際傳動(dòng)比為 96 7 i 傳動(dòng)比誤差為 3 103 96 i 故滿足要求 3 i 7 1 4 確定帶長(zhǎng) 及中心距dLa 1 根據(jù)參考文獻(xiàn) 7 由式 9 2 7 0 21021 dd 可得 初定中心距為 56 960 a ma40 2 由計(jì)算公式參考文獻(xiàn) 7 式 8 22 得 10 addLd 12534201100 由表 8 2 選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 mLd25 4 計(jì)算實(shí)際中心距 由式參考文獻(xiàn) 7 公式 8 23 得 17 11 mLad5 397200 7 1 5 驗(yàn)算包角 1 由計(jì)算公式參考文獻(xiàn) 7 8 25 式得 12 ooodoa906 153 780121 7 1 6 計(jì)算帶的根數(shù) Z 1 計(jì)算單根 V 帶的額定功率 Pr 由 由文md71 min140rn 獻(xiàn) 7 查表 8 4a 得 kw294 0 根據(jù) 及 Z 型帶 查文獻(xiàn) 7 表 8 4b 得min1rn3kP0 查文獻(xiàn) 7 表 8 5 得 表 8 2 得 95 0 K1 LK 13 kwPLr 342 0 95 3 24 00 2 計(jì)算 V 帶的根數(shù) Z 14 9 342 501 rca 取 5 根 7 1 7 計(jì)算單根 V 帶的初拉力的最小值 由表 8 3 得 Z 型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量 所以mkgq06 15 NvZKPFca73 485 202min0 應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力 min0F 7 1 8 計(jì)算壓軸力 壓軸力的最小值為 16 NZp 867 492sin2 1m0min 7 1 9 V 帶輪結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 詳細(xì)結(jié)構(gòu) 見附圖 18 7 2 圓錐齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 傳遞的功率 小齒輪轉(zhuǎn)速 傳動(dòng)比 kWP196 min301rn 1 i 傳動(dòng)比誤差小于 4 工作壽命 10 年 每天工作 8 小時(shí) 7 2 1 精度等級(jí) 材料及齒數(shù) 由于速度不高 故選用 7 級(jí)精度 GB10095 88 由表 10 1 選擇兩錐齒輪材料為 45 鋼 調(diào)質(zhì) 硬度為 240HBS 選錐齒輪齒數(shù) Z 24 圓錐角 o4521 7 2 2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由參考文獻(xiàn) 7 式 10 26 17 3 2121 5 0 92 uTKZd RRtHE 1 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 試選 3 t 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 18 mNT 451 107 830196 9 通常取齒寬系數(shù)為 由文獻(xiàn) 7 表 10 6 查得材料的彈性影響系數(shù)R 由文獻(xiàn) 7 表 10 21d 按齒面硬度查得錐齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極2 18 19MPaZE 限 MPaHH502lim1li 由式 10 13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 19 7121 1032 4138130660 nLjN 由圖 10 19 取接觸疲勞壽命系數(shù) 0 2 HNK 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1 安全系數(shù) S 1 由式 10 12 得 20 MPaSHNH 561 1lim121 2 試算錐齒輪分度圓直徑 td1 19 muTKZd RRtHE 645 1825 01 92 3 2121 所以 Rm 3 64 82 5 0 1 3 計(jì)算圓周速度 V 21 smndvm 29 01602 5106 4 計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) 22 Ro5 45sin2 8sin21 23 mbR 0 3 93 24 z dm61 7245 18 7 2 3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式 10 23 得 25 3 22 1 5 01FSaRR YuzTK 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 由圖 10 20c 查得彎曲疲勞強(qiáng)度極限 由圖 10 18 取彎曲疲勞壽命系數(shù) MPaFE8021 取彎曲疲勞安全系數(shù) S 1 4 由式 10 12 得 96 NK MPaSKFENFF 57 2604 138960 21 載荷系數(shù) 319 FVA 查表 10 5 得 465 2FaY65 SaY 則 01 7 0 1 FSa mYuzTKmFSaRR 493 5 5 143 221 20 對(duì)比計(jì)算結(jié)果 由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計(jì)算的模 數(shù) 由表 10 6 取 m 6 同時(shí)滿足彎曲強(qiáng)度和接觸疲勞強(qiáng)度 取 d645 182 4 306 5 182 dZ 取 321Z 所以 錐距 m dR15 29sin21 bR 05 43 3 7 3 槽輪機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算 槽輪機(jī)構(gòu)的基本結(jié)構(gòu)形式分為外槽輪機(jī)構(gòu)和內(nèi)槽輪機(jī)構(gòu)兩種 由前面所設(shè)計(jì)的數(shù) 據(jù) 可推算出槽輪的轉(zhuǎn)位分度時(shí)間 槽輪的停歇時(shí)間stf5 1 std5 4 7 3 1 外槽輪機(jī)構(gòu) 外槽輪機(jī)構(gòu)的動(dòng)停比 為槽輪的轉(zhuǎn)位時(shí)間 與停歇時(shí)間 之比 即kftdt 26 3 12412 zztdf 得 4 z 銷數(shù) 1mmin0rnma10 由表 3 2 得 9 362z 90282 槽輪一個(gè)循環(huán)的時(shí)間為 701 sin sT6 由式 3 5 得撥盤轉(zhuǎn)速為 27 min105 432321 rtzd 由式 3 4a 得轉(zhuǎn)位分度時(shí)間為 28 sztf 5 13 2 由式 3 36 得圓銷中心軌跡半徑 29 maR85 4sin120sin 21 按結(jié)構(gòu)取圓銷半徑 由式 3 35 得槽輪外圓半徑 mrA8 30 mCrRA 23 85 4cos120 64 cos 2221 取圓銷與輪槽底部之間的徑向間隙 5 由式 3 37 得輪槽深度為 31 rahA 08 63581203 8 41 由式 3 38 得撥盤回輪軸徑 32 mRad4 9 1 由式 3 32 求得撥盤上鎖止弧所對(duì)中心角為 33 27093602 取槽輪在槽口處厚度 mb5 由式 3 34 得鎖止凸弧半徑 mrAs 85 768 4 槽輪角加速度為 34 211222 cos1in dt 由式 3 15 可求得槽輪發(fā)生最大角加速度時(shí)撥銷所在的位置 35 244arcs 221max2 530 701 42 故 94721 arcos 21max2 7 4 高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的齒輪設(shè)計(jì)及計(jì)算 7 4 1 齒輪類型 精度等級(jí) 材料及齒數(shù) 由于速度不高 故選用 7 級(jí)精度 GB10095 88 由參考文獻(xiàn) 14 表 10 1 選擇小齒輪材料為 40Gr 調(diào)質(zhì) 硬度為 280HBS 大齒 輪材料為 45 鋼 調(diào)質(zhì) 硬度為 240HBS 二者材料硬度差為 40HBS 選小齒輪齒數(shù) Z1 24 大齒輪齒數(shù) Z2 4 714 24 113 13 取 Z2 114 22 7 4 2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由式 10 9a 36 3 211 2 HEdt ZuTKd 試選載荷系數(shù) tK 1 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 由mNn PT 31151 1086 20 9 參考文獻(xiàn) 14 表 10 7 選取齒寬系數(shù) 由參考文獻(xiàn) 14 表 10 6 查得材料的彈性d 影響系數(shù) 由參考文獻(xiàn) 14 圖 10 21d 按齒面硬度查得小齒輪的2 18 19MPaZE 接觸疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 H60lim aH50lim 2 由參考文獻(xiàn) 14 式 10 13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 911 1084 2 10381 14066 hjLnN92 3 7 48 由參考文獻(xiàn) 14 圖 10 19 取接觸疲勞壽命系數(shù) 93 01 HNK04 12 HNK 3 計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1 安全系數(shù) S 1 由參考文獻(xiàn) 14 式 10 12 得 MPaSKHN586093 1lim11 H 724 2li22 則 m ZuTKd HEdt 4 3 13 211 圓周速度 s nvt 91 010667 7106 23 齒寬 37 mdbt 24 37 1 4 計(jì)算齒寬與齒高之比 模數(shù) hb mzdtt 5 124 371 齒高 mht 49 5 12 5 2 則 38 67 049 3 7 b 5 計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) 7 級(jí)精度 由 參考文獻(xiàn) 14 圖 10 8 查得sv91 動(dòng)載系數(shù) 直齒輪 由表 10 2 查得使用系數(shù) 07 1vK FHK1 AK 由表 10 4 用插值法查得 7 級(jí)精度 小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí) 47 H 查圖 10 13 得 故載荷系數(shù)為 32 F 39 516 47 107 1 HVAKK 6 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 由參考文獻(xiàn) 14 式 10 10a 得 mdtt 4 1 5624 37331 7 計(jì)算模數(shù) m 40 z 6 124 1 7 4 3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由文獻(xiàn) 14 式 10 5 得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為 321 FSdYzTKm 41 1 由參考文獻(xiàn) 14 圖 10 20c 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限 MPaFE501 MPaFE3802 2 由參考文獻(xiàn) 14 圖 10 18 取彎曲疲勞壽命系數(shù) 1NK 89 2FNK 3 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) S 1 4 由參考文獻(xiàn) 14 式 10 12 得 24 MPaSKFENF 43 296104583 11 FF 57 1 9 11 4 計(jì)算載荷系數(shù) K 42 42 3 07 FVAK 5 查取齒形系數(shù) 由參考文獻(xiàn) 14 表 10 5 查得 65 1FaY 169 2FaY 6 查取應(yīng)力校正系數(shù) 由參考文獻(xiàn) 14 表 10 5 查得 58 1 SaY 80 1 Sa 7 計(jì)算大 小齒輪的 并加以比較 FSa Y 43 0142 43 296581 1 FSaY67 57 1 2 FSa 大齒輪的數(shù)值大 mYzTKFSd286 1 0167 2481 1 2 3 3321 對(duì)比計(jì)算結(jié)界 由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算 的模數(shù) 由于齒輪模數(shù) m 的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力 而齒面接觸 疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力 則取 m 1 5 按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 算出小齒輪齒數(shù) 取 大齒輪齒d4 1 627 1 dZ281 Z 數(shù) 取 9 137 28 Z 32 7 4 4 幾何尺寸計(jì)算 1 計(jì)算分度圓直徑 mmZd45 1811 25 mZd19822 2 中心距 44 mda12098421 3 計(jì)算齒輪寬度 45 bd1 取 mBB32 281 7 5 鏈傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 提供的參數(shù)為 主動(dòng)鏈輪轉(zhuǎn)速 傳動(dòng)比為 傳遞的功率min301rn 3 i 為 載荷平穩(wěn) 中心線水平布置 kWP148 7 5 1 選擇鏈輪齒數(shù) 取小鏈輪齒數(shù) 大鏈輪的齒數(shù)為 19 z 5712 zi 7 5 2 確定計(jì)算功率 由參考文獻(xiàn) 14 表 9 7 查得 圖 9 13 查得 單排鏈 則0 1 AK2 2K 計(jì)算功率為 46 kWPKPAca 745 18 52 2 7 5 3 選擇鏈條型號(hào)和節(jié)距 根據(jù) 及 查參考文獻(xiàn) 14 圖 9 11 可選 16A 1 kWca745 1min301rn 查表 9 1 鏈條節(jié)距為 p 2 7 5 4 計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距 初選中心距 取pa12706 503 0 ma10 相應(yīng)的鏈長(zhǎng)節(jié)數(shù)為 47 67 202210 pzzLp 取鏈長(zhǎng)節(jié)數(shù) 節(jié)17 p 查參考文獻(xiàn) 14 表 9 7 得到中心距計(jì)算系數(shù) 則鏈傳動(dòng)的最大中2471 1 f 心距為 48 mzLPfap 3 9 2 211 26 7 5 5 計(jì)算鏈速 V 確定潤(rùn)滑方式 49 smpznv 24 0160 593106 由 及鏈號(hào) 16A 1 查參考文獻(xiàn) 14 圖 9 14 可知應(yīng)采用定期人工潤(rùn)滑 sm24 0 7 5 6 計(jì)算壓軸力 pF 有效圓周力為 50 NvPe 56 472 01810 鏈輪水平布置時(shí)的壓軸力系數(shù) 則壓軸力為 5 FpK FePp 54716 471 7 6 聯(lián)軸器的選擇及計(jì)算 7 6 1 類型選擇 選用 GY 型凸緣聯(lián)軸器 6 7 6 2 載荷計(jì)算 公稱轉(zhuǎn)矩 mNnPT 81 267 43105 9105 9661 5 430 6363 由參考文獻(xiàn) 14 表 14 1 查得 故由式 14 1 得計(jì)算轉(zhuǎn)矩為 5 1 AK 51 mNTAca 215 4826 11 8 76 3 33 7 6 3 型號(hào)的選擇 從 中 查文獻(xiàn) 6 得 型凸緣聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為20584 TGB3GY 許用最大轉(zhuǎn)速為 軸徑為 之間 故合適mN 12min95rm24 0 1 軸 而 3 軸聯(lián)軸器選用 型凸緣聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為 許用最大轉(zhuǎn)6GYN 9 速為 軸孔直徑為 in680r38 27 7 7 凸輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 7 7 1 設(shè)計(jì)參數(shù) 由前面計(jì)算可得 凸輪軸上的傳遞功率為 轉(zhuǎn)速kWP148 6 轉(zhuǎn)矩為 軸上的徑向力主要是壓帶凸輪的所min15rn mNT 89 7300 致 初定 NFr 7 7 2 初步確定軸的最小直徑 先按式 14 15 2 初步估算軸的最小直徑 選取軸的材料為 45 鋼 調(diào)質(zhì)處理 根據(jù)參考文獻(xiàn) 14 表 15 3 取 于是得 105 A 52 mnPd 58 4 3360min 輸出軸的最小直徑顯然是安裝鏈輪的直徑 為了使所選的鏈輪配合 故取 d d45 7 7 3 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1 擬定軸上零件的裝配方案 圖 10 所示 2 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 為了滿足鏈輪的軸向定位要 求 軸段右端需要制出一軸肩 故取 段的直徑 左端用md50 軸端擋圈定位按軸端直徑取擋圈直徑 鏈輪與軸配合的轂孔長(zhǎng)度mD5 為了保證軸端擋圈只壓在鏈輪上 而不壓在軸的端面上 故 段mL861 的長(zhǎng)度應(yīng)比 略短一些 現(xiàn)取 1L80 3 初步選擇滾動(dòng)軸承 因軸承只受徑向力的作用 故選用深溝球軸承 參照工 作要求并根據(jù) 由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取 0 基本游隙組 標(biāo)準(zhǔn)精md50 度級(jí)的單列深溝球軸承 6011 其尺寸為 故1895 BDd 右端深溝球軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位 由手冊(cè)上查得 6011 型d5 軸承的定位軸肩高度 因此 取mh5 m60 4 取安裝壓帶凸輪的軸段 的直徑 壓帶凸輪的左端軸承d 28 之間采用套筒定位 取壓帶凸輪輪轂的寬度為 30mm 為了使套筒端面可靠地壓緊凸輪 此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度 故取 凸輪的右端采用套筒定位 則安ml27 裝剪切凸輪處的軸段 剪切凸輪輪轂寬度為 30mm 為了使套筒端d65 面可靠地壓緊凸輪 此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度 故取 剪切凸輪的md27 右端采用軸肩定位 軸肩高度為 取 則軸環(huán)處的直徑h07 h5 軸環(huán)寬度 取 其軸環(huán)的右邊的熱合md70 b4 1 l 片凸輪 熱合凸輪與左端的壓帶凸輪 剪切凸輪設(shè)計(jì)相同 凸輪寬度為 30mm 5 軸承端蓋的總寬度為 20mm 根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的 要求 取端蓋的外端面與鏈右端面間的距離 故取ml30 ml50 6 取箱體內(nèi)壁這距離 箱體的壁厚 a16 B 圖 10 軸的結(jié)構(gòu)與裝配 Fig10 Axis of the structure and Assembly 29 圖 11 軸的載荷分析圖 Fig11 Analysis on axial load 7 7 4 軸上零件的周向定位 凸輪 鏈輪與軸的周向定位均采用平鍵連接 按 由表 6 1 查得平鍵截面 d 鍵槽用鍵槽銑刀加工 長(zhǎng)為 20mm 同時(shí) 為了保證凸輪與軸的配18 hb 合有良好的對(duì)中性 故選擇凸輪輪轂與軸的配合為 同樣 鏈輪與軸的連接 67nH 選用平鍵為 鏈輪與軸的配合為 深溝球軸承與軸的周向定位7094 k 是由過渡配合來保證的 此外 選軸的直徑尺寸公差為 5 7 7 5 確定軸上圓角和倒角尺寸 從參考文獻(xiàn) 14 表 15 2 取軸端倒角 各軸肩處的圓角半徑如圖 10 所示 42 7 7 6 求軸上的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖 圖 10 做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖 11 在確定軸承的支點(diǎn)位 30 置時(shí) 對(duì)于 6011 型深溝球軸承 由手冊(cè)中查得取軸承中點(diǎn) 因此 作為簡(jiǎn)支梁的軸 的支承跨距 根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎矩圖和mL25034932 扭矩圖 圖 11 從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面 C 是軸的危險(xiǎn)截面 現(xiàn)將計(jì)算出 的截面 C 處的 及 的值列于下表 表 4 HMV 表 4 截面 C 的計(jì)算表 Table4 Calculation of cross section C of the table 載 荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 F NNH86 423 517 NFNV4 19 56802 彎矩 M m mM 73 總彎矩 6 847 95 22 扭矩 T NT 106 7 7 7 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí) 通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面 即危險(xiǎn)截面 C 強(qiáng)度 根據(jù)式 15 5 及上表中的數(shù)據(jù) 以及軸單向旋轉(zhuǎn) 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力 取 軸的計(jì)算應(yīng)力 6 0 5 MPaWTMca 47 3 182560942864022 3 前已選定軸的材料為 45 鋼 調(diào)質(zhì)處理 由 參考文獻(xiàn) 14 表 15 1 查得 因此 故安全 Pa601 1 ca 7 8 凸輪機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 凸輪機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)是本設(shè)計(jì)方案中最多的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 牽涉執(zhí)行動(dòng)作最多 按布局分 配方案知 運(yùn)動(dòng)豎直方向的移動(dòng) 由于整體的設(shè)計(jì)要求凸輪的轉(zhuǎn)速為低速 即 選用滾子直動(dòng)推桿凸輪機(jī)構(gòu) 下圖 12 為各凸輪機(jī)構(gòu)的執(zhí)行工作循min10rn 環(huán)圖 0 30 90 120 240 360 送帶 推 遠(yuǎn) 回 近 31 壓帶 回 近 推 遠(yuǎn) 回 收帶 回 近 推 遠(yuǎn) 回 熱合片 近 推 遠(yuǎn) 回 粘合 回 近 推 遠(yuǎn) 剪切 回 近 推 回 60 150 180 240 270 330 圖 12 凸輪機(jī)構(gòu)工作循環(huán)圖 Fig12 Cam mechanism working cycle diagram 7 8 1 確定凸輪機(jī)構(gòu)的基本尺寸 表 5 凸輪廓線坐標(biāo)曲率半徑參數(shù) Table5 Cam coordinates radius parameter 凸輪轉(zhuǎn)角 度 理論廓線 X 坐標(biāo) 理論廓線 Y 坐標(biāo) 實(shí)際廓線 X 坐標(biāo) 實(shí)際廓線 Y 坐標(biāo) 曲率半徑 0 0 50 0 40 62 5 10 8 9151 50 5598 10 0101 40 6199 380 428 20 18 8111 51 6831 19 7322 41 7256 56 6788 30 30 51 9615 29 4008 41 9795 40 7444 40 41 7812 49 7929 38 6557 40 2939 35 2366 50 52 5968 44 134 46 4848 36 2192 31 8285 60 60 6218 35 51 9615 30 30 625 70 65 7785 23 9414 56 3816 20 5212 70 80 68 9365 12 1554 59 0885 10 4189 70 90 70 0 60 0 70 100 68 9365 12 1554 59 0885 10 4189 70 110 65 7785 23 9414 56 3816 20 5212 70 120 60 6218 35 51 9615 30 70 130 53 6231 44 9951 45 9627 38 5672 70 140 44 9952 53 6231 38 5673 45 9627 70 150 35 60 6218 30 51 9615 70 續(xù)表 5 凸輪轉(zhuǎn)角 度 理論廓線 X 坐標(biāo) 理論廓線 Y 坐標(biāo) 實(shí)際廓線 X 坐標(biāo) 實(shí)際廓線 Y 坐標(biāo) 曲率半徑 160 23 9414 65 7785 20 5212 56 3815 70 170 12 1554 68 9365 10 4189 59 0885 70 180 0 70 0 60 70 190 12 1553 68 9365 10 4189 59 0885 70 200 23 9414 65 7785 20 5212 56 3816 70 210 35 60 6218 30 51 9615 70 220 44 9951 53 6231 38 5672 45 9627 70 230 240 53 6231 60 6218 44 9952 35 45 9626 51 9615 38 5673 30 70 70 32 250 260 270 65 7785 68 9365 70 23 9415 12 1554 0 56 3815 59 0885 60 20 5212 10 4189 0 70 70 30 625 280 67 6172 11 9227 58 3666 8 1243 38 8884 290 61 08 22 2313 53 6237 15 5677 90 295 300 51 9615 30 46 4516 21 6548 347 8997 310 42 1325 35 3533 37 9514 26 2693 70 9837 320 33 0006 39 3285 28 979 30 1328 45 9604 330 25 43 3012 20 34 641 50 340 17 101 46 9846 13 6808 37 5877 50 350 8 6825 49 2404 6 946 39 3923 50 360 0 50 0 40 50 設(shè)初步確定凸輪的基圓半徑為 推桿滾子半徑為 其mr50 mr10 次要選定推桿的運(yùn)動(dòng)規(guī)律 同時(shí)其工作為低速輕載 穩(wěn)定性較好 由參考文獻(xiàn) 13 表 9 1 可知 初定推程運(yùn)動(dòng)規(guī)律用簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)規(guī)律 回程運(yùn)動(dòng)規(guī)律用簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)規(guī)律 由上述數(shù)據(jù)可得出 壓帶凸輪如圖所示 圖 12 7 8 2 求理論輪廓線 對(duì)于對(duì)心直動(dòng)滾子推桿盤形凸輪機(jī)構(gòu) 可得 e 0mm 統(tǒng)一升程為 20mm 利用 ADAMS 建模與仿真 VB 進(jìn)行運(yùn)動(dòng)分析與綜合可得到廓線坐標(biāo)曲率半徑 運(yùn)動(dòng)參數(shù)壓力角 運(yùn) 動(dòng)規(guī)律圖和動(dòng)態(tài)仿真 表 5 為廓線坐標(biāo)曲率半徑參數(shù) 33 圖 11 壓帶凸輪運(yùn)動(dòng)規(guī)律圖 位移 速度 加速度 Fig11 Pressure cam movement displacement speed acceleration 由軟件得其運(yùn)動(dòng)規(guī)律圖 位移圖 速度圖 加速度圖 如圖 11 所示 圖 12 壓帶凸輪 Fig12 Pressure cam 其他凸輪可按上述步驟得出 此處略 8 結(jié)論 本次設(shè)計(jì)課題是小型紅薯粉打捆機(jī)的設(shè)計(jì) 紅薯粉絲包裝打捆機(jī)是粉絲精整包裝 生產(chǎn)線的急需設(shè)備 而且是粉絲包裝生產(chǎn)線的核心設(shè)備 隨著食品加工行業(yè)的發(fā)展 食品加工機(jī)械的廣泛應(yīng)用極大提高了勞動(dòng)生產(chǎn)率 提高了產(chǎn)品的質(zhì)量 降低了生產(chǎn)成 本 還極大的減輕了人的勞動(dòng)強(qiáng)度 改善了勞動(dòng)條件 對(duì)食品的打捆機(jī)的研究漸漸成 為了人類必不可少的工作 因此 對(duì)本次課題的設(shè)計(jì)意義深遠(yuǎn) 主要工作及結(jié)論 1 學(xué)會(huì)了對(duì)機(jī)械總體方案的設(shè)計(jì)及步驟 2 對(duì)設(shè)計(jì)工作有了更 深的理解 端正了對(duì)設(shè)計(jì)工作的態(tài)度 3 在選擇機(jī)構(gòu)的重要零部件時(shí) 學(xué)會(huì)了正確查 34 詢資料的方法 4 了解了設(shè)計(jì)的過程 更理解了設(shè)計(jì)是一個(gè)反復(fù)的過程 5 間歇傳送 運(yùn)輸機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 6 送帶 收帶機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 7 壓帶 熱合 剪切機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 8 導(dǎo)向 槽的設(shè)計(jì) 9 小型紅薯粉打捆機(jī)的裝配圖的設(shè)計(jì) 10 小型紅薯粉打捆機(jī)的主要部件的 設(shè)計(jì) 11 翻譯有關(guān)英文資料 12 撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 存在的問題 1 由于缺乏工作經(jīng)驗(yàn) 對(duì)機(jī)械結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)不完善 所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)還 有很多不足 也許從某種角度來說不是很合理 2 本次小型紅薯粉絲打捆機(jī)的設(shè)計(jì) 控制系統(tǒng)采用的是純機(jī)械控制 沒有加入液壓 電子等方面的內(nèi)容 致使機(jī)械整體機(jī) 型結(jié)構(gòu)龐大 傳送和感應(yīng)精度不是很高 35 參考文獻(xiàn) 1 王之櫟 王大康 機(jī)械設(shè)計(jì)綜合課程設(shè)計(jì) M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2003 35 103 2 許瑛 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) M 北京 北京大學(xué)出版社 2008 63 80 3 成大先 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) M 北京 化學(xué)工業(yè)出版社 2004 152 360 4 張黎驊 呂小榮 機(jī)械工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 M 北京 北京大學(xué)出版社 2011 42 87 5 張?jiān)Ｖ?食品加工技術(shù)裝備 M 北京 中國(guó)輕工業(yè)出版社 2007 93 105 6 吳宗澤 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè) M 北京 高等教育出版社 2006 33 282 7 濮良貴 機(jī)械設(shè)計(jì) M 北京 高等教育出版社 2007 143 213 8 鄒慧君 殷鴻梁 間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與應(yīng)用創(chuàng)新 M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2008 69 152 9 廖漢元 孔建益 機(jī)械原理 M 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2007 151 173 10 肖旭霖 食品機(jī)械與設(shè)備 M 北京 科學(xué)出版社 2006 108 213 11 李書國(guó) 食品加工機(jī)械與設(shè)備手冊(cè) M 北京 科學(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社 2006 1 43 12 張淑娟 全臘珍 畫法幾何與機(jī)械制圖 M 北京 中國(guó)農(nóng)業(yè)大學(xué)出版社 2007 32 89 13 孫桓 陳作模 葛文杰 機(jī)械原理 M 北京 高等教育出版社 2006 151 173 14 濮良貴 紀(jì)名剛 機(jī)械設(shè)計(jì) M 北京 高等教育出版社 2006 143 233 15 劉鴻文 材料力學(xué) M 北京 高等教育出版社 2004 63 152 16 丁素珍 新型捆鈔機(jī)及捆扎帶的發(fā)展趨勢(shì) J 浙江工貿(mào)職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào) 2005 12 27 29 17 劉協(xié)舫 食品機(jī)械 M 武漢 湖北科學(xué)技術(shù)出版社 2002 53 251 18 Patton W J Mechanical Power Transmission New Jersey Printice Hall 1980 33 56 19 Hindhede I Uffe Machine Design Fundamentals A Practical Approach New York Wiley 1967 69 132 20 Orlov P Fundamentals of Machine Design Moscow Mir Pub 1987 52 87 36 致 謝 四年的艱苦跋涉 二個(gè)月的精心準(zhǔn)備 畢業(yè)論文終于到了劃句號(hào)的時(shí)候 心頭如釋 重負(fù) 但寫作過程中常常出現(xiàn)的輾轉(zhuǎn)反側(cè)和力不從心之感揮之不去 論文寫作的過程 并不輕松 工作的壓力時(shí)時(shí)襲擾 知識(shí)積累尚欠火候 于是 我只能一次次埋頭于圖 書館 找資料查數(shù)據(jù) 一次次在深夜奮筆疾書 花費(fèi)如此長(zhǎng)的時(shí)間和如此多的精力 完成一篇具有一定學(xué)術(shù)價(jià)值的論文 其中的艱辛與困難難以訴說 留下的滋味 值得 我一生慢慢品嘗 敲完最后一個(gè)字符 從頭細(xì)細(xì)閱讀早已不陌生的文字 我感觸頗多 雖然其中沒有 什么值得炫耀的成果 但相對(duì)而言 是寶貴的 它是無數(shù)教誨 關(guān)愛和幫助的結(jié)晶 我要感謝我的指導(dǎo)老師高英武教授 高老師雖身負(fù)教學(xué)任務(wù) 仍抽出時(shí)間 在工作 日的每天晚上給予我們細(xì)心的指導(dǎo) 督責(zé)課業(yè) 殷殷之情盡在諄諄教誨中 這篇論文 更傾注了她的大量心血 從初稿到定稿 高老師不厭其煩 一審再審 大到篇章布局 的偏頗 小到語句格式的瑕疵 都一一予以指出 同時(shí) 我也要感謝大學(xué)期間所有授 課老師 是他們傳授給我方方面面的知識(shí) 拓寬了我的知識(shí)面 這對(duì)論文的完成有著 功不可沒的作用 在此 還要感謝學(xué)校各位工作人員 他們細(xì)致的工作使我和同學(xué)們 的學(xué)習(xí)和生活過得舒適 安逸 謹(jǐn)向我的父母和家人表示誠摯的謝意 他們是我生命中永遠(yuǎn)的依靠