水泥攪拌裝置設(shè)計(jì)【含CAD圖紙】

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重 慶 理 工 大 學(xué) 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開題報(bào)告 題目 水泥攪拌裝置設(shè)計(jì) （任務(wù)起止日期 2013 年 2 月 25 日～ 2013年 5月 31 日） 機(jī)械 學(xué)院 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 專業(yè) 第二專業(yè) 班 學(xué)生姓名 謝 兵 學(xué) 號(hào) 10905020133 指導(dǎo)教師 王黎明 系 主 任 二級(jí)學(xué)院院長(zhǎng)  1、 本課題的研究目的及意義 水泥漿是當(dāng)今用量較大的建筑材料，廣泛地用于工業(yè)、農(nóng)業(yè)、交通、國(guó)防、水利、市政等基本建設(shè)工程中，在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中占有重要地位。攪拌作為水泥漿生產(chǎn)工藝中關(guān)鍵的一道工序，由相應(yīng)的水泥漿攪拌機(jī)來(lái)實(shí)施完成，目前它已成為各種工程施工中必不可少的施工設(shè)備。而大型智能化高效優(yōu)質(zhì)水泥漿攪拌機(jī)既可快速、大量地進(jìn)行水泥漿的攪拌作業(yè)，又不會(huì)對(duì)環(huán)境造成影響。水泥漿攪拌機(jī)能替代人工進(jìn)行水泥漿攪拌工作，具有攪拌速度快、攪拌均勻、省工省時(shí)的優(yōu)點(diǎn)，解決了人工攪拌水泥漿易結(jié)塊和沉淀的難題。本研究既是對(duì)現(xiàn)有攪拌機(jī)關(guān)鍵技術(shù)的深入探討，也是進(jìn)一步的技術(shù)提升和創(chuàng)新，對(duì)今后水泥漿攪拌機(jī)的設(shè)計(jì)和產(chǎn)品水平的提高都具有一定的實(shí)用價(jià)值。它的重要意義在于利用高新技術(shù)提升水泥漿機(jī)械行業(yè)水平和國(guó)家重點(diǎn)項(xiàng)目建設(shè)施工水平以及推動(dòng)攪拌機(jī)設(shè)備性能的全面提高，使其達(dá)到國(guó)際同行業(yè)的設(shè)備水平。 2、 本人對(duì)課題任務(wù)書提出的任務(wù)要求及實(shí)現(xiàn)目標(biāo)的可行性分析 任務(wù)要求：查閱水泥攪拌裝置相關(guān)文獻(xiàn)并進(jìn)行收集和整理，完成畢業(yè)設(shè)計(jì)前期工作；整理相關(guān)資料文獻(xiàn)確定水泥攪拌裝置的具體設(shè)計(jì)方案；進(jìn)行必要的設(shè)計(jì)計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；運(yùn)用三維軟件建模，并轉(zhuǎn)換成工程圖；所設(shè)計(jì)的水泥攪拌裝置要具備比現(xiàn)有同類產(chǎn)品更良好的性能。 可行性分析：要解決理論問(wèn)題我們一方面需要借閱相關(guān)的書籍，不過(guò)這還不夠，還得從網(wǎng)上尋找資源，多與老師進(jìn)行交流，必要的時(shí)候也可以聯(lián)系工廠去參觀一下相關(guān)的設(shè)備。 通過(guò)在校期間學(xué)習(xí)的相關(guān)課程，以及在網(wǎng)上和圖書館查閱相關(guān)資料，另外在老師的指導(dǎo)下，我相信一定可以完成泥漿攪拌機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)。 3、 本課題的關(guān)鍵問(wèn)題及解決問(wèn)題的思路 經(jīng)過(guò)幾周的文獻(xiàn)查閱和資料收集，對(duì)于這個(gè)課題有了一個(gè)初步的認(rèn)識(shí)，知道了要完成的設(shè)計(jì)任務(wù)，根據(jù)目前了解的情況，最需要解決的問(wèn)題是： （1）參數(shù)計(jì)算時(shí)會(huì)遇到困難； （2）確定設(shè)計(jì)方案中的最優(yōu)方案時(shí)會(huì)遇到困難； （3）繪制裝配圖和零件圖過(guò)程中，布局、尺寸標(biāo)注、標(biāo)準(zhǔn)件的選擇會(huì)遇到一定困難。 解決思路：首先帶著所需要解決的問(wèn)題，有針對(duì)性的查閱國(guó)內(nèi)外各種文獻(xiàn)和專利設(shè)計(jì)，大量獲取了一定的相關(guān)的專業(yè)知識(shí)和經(jīng)驗(yàn)后，針對(duì)問(wèn)題再查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)等工具書籍，利用相關(guān)公式進(jìn)行計(jì)算； （1）計(jì)算主要參數(shù)時(shí)，通過(guò)網(wǎng)絡(luò)或其他途徑查找與設(shè)計(jì)相關(guān)的資料； （2）選擇設(shè)計(jì)方案時(shí)，要考慮它是否合理，最好先多確定幾個(gè)方案，然后通過(guò)比較，確定最優(yōu)設(shè)計(jì)方案； （3）繪制裝配圖及主要零件圖時(shí)，對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)件，多查閱相關(guān)書籍；尺寸標(biāo)注時(shí)，要注意不能重復(fù)標(biāo)注。 4、 完成本課題所需的工作條件（如工具書、計(jì)算機(jī)、實(shí)驗(yàn)、調(diào)研等）及解決辦法 1）[1] 孫靖民 梁迎春.機(jī)械優(yōu)化設(shè)計(jì) 第四版[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006 [2] 孫桓 陳作模 葛文杰.機(jī)械原理 第七版[M].高等教育出版社，2006 [3] 齊民.機(jī)械工程材料 第七版[M].大連：大連理工大學(xué)出版社，2007 [4] 李華志.數(shù)控加工工藝與裝備[M].北京:清華大學(xué)出版社,2005. [5] 彭詩(shī)林等.鈑金件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工藝手冊(cè)[M] [6] 魏龍祥.W67K—400/4000型數(shù)控板料折彎?rùn)C(jī)簡(jiǎn)介[J].上海機(jī)床,1997,02期 [7] 哈爾濱工業(yè)大學(xué)理論力學(xué)教研室.理論力學(xué)I 第七版[M].高等教育出版社，2004 [8] 伍時(shí)雄.塑料板折彎?rùn)C(jī)成型裝置[P].中國(guó):00267582.X,2001 [9] 劉世全.塑料板折彎?rùn)C(jī)[P].中國(guó):CN 201446703 U,2009 [10] 劉鴻文.材料力學(xué)I 第四版[M].高等教育出版社，2004 2）科學(xué)計(jì)算器，計(jì)算機(jī)（AutoCAD等）； 3）向?qū)I(yè)工程師請(qǐng)教。 5、工作方案分析及進(jìn)度計(jì)劃 工作方案分析 第一階段：準(zhǔn)備階段。大致了解需要收集的資料的來(lái)源和相關(guān)課題內(nèi)容的了解； 第二階段：資料收集階段。通過(guò)書籍、網(wǎng)站等查找與課題相關(guān)的資料； 第三階段：資料分析階段。把收集回來(lái)的資料進(jìn)行整理、歸類分析，及時(shí)糾正錯(cuò)誤；第四階段：編寫工作說(shuō)明書。資料分析后草擬工作說(shuō)明書。本課題將采用現(xiàn)有的水泥攪拌裝置結(jié)構(gòu)再設(shè)計(jì)，從結(jié)構(gòu)優(yōu)化和整合優(yōu)秀方案的方向設(shè)計(jì)一款能夠?qū)崿F(xiàn)操作方便、均勻、安全、高效實(shí)現(xiàn)水泥攪拌的機(jī)器，提高我國(guó)建筑工程效率。 第五階段：反饋、修改工作說(shuō)明書。 進(jìn)度計(jì)劃 1-4周 完成英文文獻(xiàn)翻譯、文獻(xiàn)綜述、任務(wù)書以及開題報(bào)告 5-7周 水泥攪拌裝置工藝分析，確定總體方案設(shè)計(jì) 8-9周 總裝配圖設(shè)計(jì) 10-11周 零件圖設(shè)計(jì) 12-13周 修改設(shè)計(jì)圖紙 13-14周 完成課題論文的撰寫、準(zhǔn)備答辯 報(bào)告人： 年 月 日 指導(dǎo)教師意見 指導(dǎo)教師： 　　 年 月 日 開題報(bào)告應(yīng)根據(jù)教師下發(fā)的設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書，在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下由學(xué)生獨(dú)立撰寫。 重 慶 理 工 大 學(xué) 文獻(xiàn)綜述 二級(jí)學(xué)院 班 級(jí) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造第二專業(yè) 學(xué)生姓名 謝 兵 學(xué) 號(hào) 10905020133 時(shí) 間 2013年3月16日星期六 摘 要 混凝土攪拌機(jī)就是把具有一定配合比的砂、石、水泥和水等物料攪拌成均勻的符合質(zhì)量要求的混凝土的機(jī)械。本文主要體現(xiàn)的是小型水泥攪拌機(jī)的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的分析設(shè)計(jì)過(guò)程，設(shè)計(jì)出符合小型規(guī)模用料需求的水泥攪拌機(jī)。 關(guān)鍵詞：機(jī)構(gòu)分析、傳動(dòng)設(shè)計(jì)、攪拌  Abstract Concrete mixer is to have a certain mix of sand stone, cement and water into a homogeneous mixing of materials meet the quality requirements of concrete machinery. This paper reflects a small cement mixer drive mechanism analysis and design process, designed to meet the needs of small-scale materials cement mixer Key words：Institutional analysis、Transmission design、Two reducer 1.1背景技術(shù) 水泥攪拌機(jī)是建筑設(shè)備的重要組成部分，由于建筑事業(yè)越來(lái)越產(chǎn)業(yè)化，對(duì)攪拌機(jī)的要求也越來(lái)越高，傳統(tǒng)攪拌機(jī)效率低，運(yùn)輸不便，上料出料麻煩，攪拌量過(guò)于有限，沒有自動(dòng)化控制系統(tǒng)，供水量不便于把握等一系列的不足，以及很難滿足當(dāng)今建筑產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，現(xiàn)在的建筑事業(yè)越來(lái)越對(duì)新型攪拌越來(lái)越渴求。隨著科技水平的進(jìn)步，發(fā)達(dá)國(guó)家看到了水泥攪拌機(jī)落后的現(xiàn)在，正在極力推進(jìn)攪拌機(jī)產(chǎn)業(yè)變革，正極力研究新型攪拌機(jī)，比如高效攪拌機(jī)、新型立式可升降泥漿攪拌機(jī)、移動(dòng)式自裝料混凝土攪拌機(jī)等。 隨著我國(guó)攪拌機(jī)市場(chǎng)的發(fā)展，攪拌機(jī)的技術(shù)的研發(fā)和市場(chǎng)狀況成為業(yè)內(nèi)企業(yè)關(guān)注焦點(diǎn)，了解國(guó)內(nèi)外攪拌機(jī)技術(shù)發(fā)展和市場(chǎng)狀況對(duì)于企業(yè)提高市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力十分關(guān)鍵。攪拌系統(tǒng)由圓槽形攪拌筒和攪拌軸上安裝了幾組結(jié)構(gòu)相同的葉片，但是前后上下都錯(cuò)開一定的空間，是拌合料在兩個(gè)攪拌筒內(nèi)不斷地得到攪拌，一方面將攪拌筒底部和中間的拌合料向上翻滾，另一方面又將拌合料沿軸線分別向前推壓，從而使拌合料得到快速而均勻的攪拌。設(shè)置在兩只攪拌問(wèn)底部的卸料由氣缸門操縱。立式卸料門的長(zhǎng)度比攪拌筒長(zhǎng)度短，80%——90%的混凝土靠其自重卸出，其余部分則靠攪拌葉片強(qiáng)制向外排除，卸料迅速干凈。 2.2傳動(dòng)機(jī)構(gòu)分析 直立式小型攪拌機(jī)是一個(gè)組成比較簡(jiǎn)單的水泥攪拌機(jī)，它主要有以下幾個(gè)部分組成：攪拌鍋、腳架、電動(dòng)機(jī)、減速器、皮帶輪、皮帶、聯(lián)軸器及攪拌葉片。所以其傳動(dòng)部分的主要電動(dòng)機(jī)——皮帶輪——帶——皮帶輪——減速器——主軸——攪拌葉片。以這樣的一個(gè)傳動(dòng)過(guò)程最終實(shí)現(xiàn)攪拌動(dòng)作，其傳動(dòng)簡(jiǎn)單高效。由于電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速比較高，功率較大，所以在整個(gè)傳動(dòng)過(guò)程中一定得有個(gè)減速器，對(duì)于減速器我們大家多知道有一級(jí)減速器和多級(jí)減速器，考慮到我所設(shè)計(jì)的攪拌機(jī)的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速大概是1440轉(zhuǎn)每分鐘，最終要達(dá)到主軸轉(zhuǎn)速30來(lái)轉(zhuǎn)左右，所以減速器應(yīng)該選擇渦輪蝸桿傳動(dòng)或二級(jí)減速器，對(duì)于渦輪蝸桿傳動(dòng)，考慮到對(duì)于攪拌機(jī)的變速不太適合，所以我選擇二級(jí)減速器，二級(jí)減速器常見的主要有直齒圓柱齒輪二級(jí)減速器、斜齒圓柱齒輪二級(jí)減速器。兩者之間的區(qū)別在于斜齒圓柱齒輪的穩(wěn)定性較好，傳動(dòng)平穩(wěn)，但考慮到對(duì)于水泥攪拌機(jī)沒那么高的要求，所以我選擇了用直齒圓柱齒輪二級(jí)減速器，然后直齒圓柱齒輪二級(jí)減速器于主軸之間采用常用的聯(lián)軸器鏈接，以下就是水泥攪拌機(jī)的機(jī)構(gòu)傳動(dòng)簡(jiǎn)圖;如圖2-4所示。 圖2-4 機(jī)構(gòu)傳動(dòng)簡(jiǎn)圖 攪拌機(jī)的分類 混凝土攪拌機(jī)是攪拌機(jī)中比較普遍的一種，混凝土攪拌機(jī)按其工作原理，可以分為自落式和強(qiáng)制式兩大類。 (1)自落式混凝土攪拌機(jī)適用于攪拌塑性混凝土。 (2)強(qiáng)制式攪拌機(jī)的攪拌作用比自落式攪拌機(jī)強(qiáng)烈，宜攪拌干硬性混凝土和輕骨料混凝土 水泥土攪拌機(jī)的應(yīng)用 混凝土攪拌機(jī)是把具有一定配合比的沙、石、水泥和水等物料攪拌成均勻的符合質(zhì)量要求的混凝土的機(jī)械?；炷翑嚢铏C(jī)按攪拌原理的不同它可以分為自落式與強(qiáng)制式兩大類。 (1)自落式攪拌機(jī) 自落式攪拌機(jī)的攪拌筒內(nèi)壁焊有弧形葉片。當(dāng)攪拌筒繞水平軸旋轉(zhuǎn)時(shí)，葉片不斷將物料提升到一定高度，然后自由落下，互相摻合。 (2)強(qiáng)制式攪拌機(jī) 強(qiáng)制式攪拌機(jī)主要是根據(jù)剪切機(jī)理進(jìn)行混合料攪拌。攪拌機(jī)中有隨攪拌軸轉(zhuǎn)動(dòng)的葉片。 設(shè)計(jì)方案 經(jīng)過(guò)對(duì)水泥攪拌機(jī)的類型、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和執(zhí)行機(jī)構(gòu)的分析，最終我擬定了 如下方案： 方案1：電動(dòng)機(jī)——皮帶輪——二級(jí)圓柱齒輪減速器——攪拌軸，電動(dòng)機(jī) 首先通過(guò)皮帶輪一級(jí)減速，再通過(guò)減速器經(jīng)過(guò)二級(jí)減速將動(dòng)力以及轉(zhuǎn)矩傳送到攪拌軸上。 方案2：電動(dòng)機(jī)——二級(jí)圓錐齒輪減速器——攪拌軸，使用減速器直接 減速將動(dòng)力以及轉(zhuǎn)矩傳送到攪拌軸上。 首先，已知各種傳動(dòng)的傳動(dòng)比u，圓錐齒輪傳動(dòng)單級(jí)傳動(dòng)比u常用2-3；圓柱直齒輪傳動(dòng)單級(jí)傳動(dòng)比u常用2-5；皮帶輪單級(jí)傳動(dòng)比u常用2-4。然后估算電動(dòng)機(jī)至攪拌軸間的傳動(dòng)比，初選同步轉(zhuǎn)速為1000r/min的原動(dòng)機(jī)，攪拌軸轉(zhuǎn)速為30r/min，則u=1000/30=33.3。 方案1：使用皮帶輪進(jìn)行一級(jí)減速，使用二級(jí)圓柱齒輪減速器二級(jí)減速，電動(dòng)機(jī)軸與攪拌軸雖然在同一方向上，但電動(dòng)機(jī)不直接連接減速器，同樣可以避免安裝分布范圍過(guò)大。同時(shí)其傳動(dòng)比u最大為455=100，大于本次設(shè)計(jì)所需要的最大傳動(dòng)比。 方案2中只使用二級(jí)圓錐齒輪減速器，第二級(jí)使用圓柱齒輪傳動(dòng)。優(yōu)點(diǎn)在于圓錐齒輪具有換向性，避免了電動(dòng)機(jī)軸與攪拌軸在同一方向上，避免造成安裝分布范圍過(guò)大。其傳動(dòng)比u最大為35=15，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于33.3。 綜上考慮，選擇方案一是比較合理的，多級(jí)減速避免了一次性速度變化過(guò)大，而且使用二級(jí)減速器照樣可以達(dá)到電動(dòng)機(jī)、主軸和減速器在同一方向上，只要到時(shí)候電動(dòng)機(jī)豎直放置即可。所以攪拌機(jī)的整體結(jié)構(gòu)可以定型為如圖2-8。 圖2-8 攪拌機(jī)整體結(jié)構(gòu) 葉片設(shè)計(jì) 傳統(tǒng)的立式水泥攪拌機(jī)是由三個(gè)平板狀，通過(guò)三個(gè)不同尺寸的軸聯(lián)接在一起，實(shí)現(xiàn)攪拌。但是由于從葉片強(qiáng)度、攪拌均勻等方面有些不如人意。改變攪拌葉片傳統(tǒng)的形狀，設(shè)計(jì)成一個(gè)楔形。并將葉片尺寸設(shè)計(jì)稍厚，從而達(dá)到減少攪拌阻力，提高攪拌強(qiáng)度的效果。并將葉片通過(guò)螺釘連接，實(shí)現(xiàn)可換，達(dá)到節(jié)約材料效果。 立式混凝土攪拌機(jī)查閱孫洪棟專利，專利號(hào)03213938.1。圖紙見圖2-9。 本實(shí)用新型涉及一種用于攪拌混凝土的立式混 凝土攪拌機(jī)。其特征是在支架上設(shè)有中部帶有軸承座的側(cè)部與支架的支承腿平行的轉(zhuǎn)動(dòng)托架，在轉(zhuǎn)動(dòng)托架的軸承座內(nèi)通過(guò)軸桿插座有攪拌罐，在攪拌罐的外周壁設(shè)有與傳動(dòng)齒輪嚙合的齒閣，在支架一側(cè)的支承腿的外側(cè)設(shè)有布有手柄卡口的角度盤及通過(guò)軸桿設(shè)在轉(zhuǎn)動(dòng)托架軸桿上的手柄。 1、 一種立式混凝土攪拌機(jī)，包括有支架[16]、攪拌罐[4]、電機(jī)[11]、 皮帶輪刀、傳動(dòng)齒輪[6]，其特征在于在支架[16]上設(shè)有中部帶有軸承座[15]的側(cè)部與支架[16]的支承腿平行的轉(zhuǎn)動(dòng)托架列，在轉(zhuǎn)動(dòng)托架[9] 的軸承座[15]內(nèi)通過(guò)軸桿插座有攪拌罐[4]、在攪拌罐[4]的外周壁設(shè)有與傳動(dòng)齒輪[6]嚙合的齒圈[5]，在支架[16]一側(cè)的支承腿的外側(cè)設(shè)有布有手柄卡口的角度盤[2]及通過(guò)軸桿設(shè)在轉(zhuǎn)動(dòng)托架軸桿上的手柄[1]。 本實(shí)用新型涉及一種用于攪拌混凝土的立式混凝土攪拌機(jī)。據(jù)了解，目前用于攪拌混凝土的攪拌機(jī)普遍是帶有上料斗的臥式 攪拌機(jī)，雖然其給攪拌混凝土帶來(lái)了很多好處，存在有結(jié)構(gòu)復(fù)雜， 需2次上料及混凝土排放不凈和不便清洗攪拌罐等不足之處。 本實(shí)用新型旨在提供一種，設(shè)計(jì)合理、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單；操作方便靈活、不受場(chǎng)地限制、排料徹底、便于清洗攪拌罐、直接投料的立式混凝土 攪拌機(jī)。本實(shí)用新型的技術(shù)解決方案是，為了實(shí)現(xiàn)上述目的，在支架上設(shè) 有中部帶有軸承座的側(cè)部與支架的支承腿平行的轉(zhuǎn)動(dòng)托架，在轉(zhuǎn)動(dòng)托 架的軸承座內(nèi)通過(guò)軸桿插座有攪拌罐，在攪拌罐的外周壁設(shè)有與傳動(dòng)齒輪嚙合的齒輪，在支架一側(cè)的支承腿的外側(cè)設(shè)有布有手柄卡口的角度盤及通過(guò)軸桿設(shè)在轉(zhuǎn)動(dòng)托架軸桿上的手柄。 2、 本實(shí)用性與背景技術(shù)比較，由于攪拌罐是立式可翻轉(zhuǎn)的，因此, 其不但簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)，而且具有操作方便靈活、不受場(chǎng)地限制、排料徹 底、便于清洗攪拌罐和直接投料等優(yōu)點(diǎn)。 圖1是本實(shí)用新型的結(jié)構(gòu)示意圖。 下面結(jié)合附圖詳細(xì)描述本實(shí)用新型的一個(gè)具體實(shí)施例。 參見圖1，支架16是由槽鋼焊接而成的2個(gè)支承腿的支架。在支架16的一側(cè)的支承腿的下部焊有一根軸桿，在支承腿和軸桿上焊有對(duì)稱的斜拉桿13。在軸桿的兩端分別安裝有腳輪14。在支架16另一 側(cè)的支承腿的下部插有通過(guò)頂絲17固定的支座18。在安裝有腳輪14 的支承腿的外側(cè)焊有電機(jī)支架12。在電機(jī)支架12上接裝有電機(jī)II 和護(hù)殼8。在電機(jī)11的傳動(dòng)軸上安裝有皮帶輪7。在支架16的兩個(gè)支承腿的上部拜有同心的軸孔，在軸孔內(nèi)安裝有軸承。在軸承孔內(nèi)穿有一端安裝有皮帶7，另一端安裝有傳動(dòng)齒輪6，中部穿在轉(zhuǎn)動(dòng) 托架9軸承孔內(nèi)的軸桿。在另一軸承孔內(nèi)穿有一端通過(guò)銷釘固定在轉(zhuǎn)動(dòng)托架9插口內(nèi)的軸桿及通過(guò)軸桿安裝在該軸桿外端上的手柄1。在位于手柄1處的支架16的支承腿的外側(cè)焊有布有手柄卡口的角度盤2。轉(zhuǎn)動(dòng)托架9是呈I；型的中部帶有軸承座15的轉(zhuǎn)動(dòng)托架。在轉(zhuǎn)動(dòng)托架9的軸承座15內(nèi)通過(guò)軸桿插座有攪拌罐4。在攪拌罐4的內(nèi)壁焊有攪拌翅3。在攪拌罐4的外周壁焊有與傳動(dòng)齒輪6嚙合的齒圈5。 在兩個(gè)皮帶輪7上套有皮帶10。 3、 操作時(shí)；將沙、石、水泥和水倒入攪拌罐內(nèi)，并啟動(dòng)電機(jī)，通過(guò)傳動(dòng)齒輪和齒圈使攪拌罐旋轉(zhuǎn)進(jìn)行攪拌，同時(shí)根據(jù)攪拌罐內(nèi)所裝物料的多少和攪拌情況將手柄推入角度盤的不同角度的手柄卡口內(nèi)進(jìn) 行調(diào)節(jié)攪拌罐的攪拌角度。當(dāng)需排料時(shí)，扳動(dòng)手柄使轉(zhuǎn)動(dòng)托架轉(zhuǎn)動(dòng)， 轉(zhuǎn)動(dòng)至攪拌罐內(nèi)的混凝土處于被排放的位置，當(dāng)攪拌罐內(nèi)的混凝土被 排完后，將手柄放回到使攪拌罐處于所需要的投料角度，然后再進(jìn)行 下一次攪拌工作。其攪拌罐的翻轉(zhuǎn)角度為360。。當(dāng)需停止工作時(shí)，將電機(jī)電源切斷。 結(jié)論 由于攪拌機(jī)的飛速的發(fā)展，現(xiàn)在它已成為跨學(xué)科的、有眾多應(yīng)用領(lǐng)域的傳統(tǒng)學(xué)科。據(jù)聯(lián)合國(guó)歐洲經(jīng)濟(jì)委員會(huì)和國(guó)際攪拌技術(shù)聯(lián)合會(huì)的統(tǒng)計(jì)。攪拌機(jī)在世界工業(yè)中占據(jù)很重要的地位，并以強(qiáng)勁的增長(zhǎng)速度加快世界工業(yè)化的自動(dòng)化程。隨著工業(yè)自動(dòng)化程度的提高，攪拌機(jī)將在更多的領(lǐng)域發(fā)揮更大的作用。通過(guò)對(duì)立式水泥攪拌裝置的設(shè)計(jì)，提高了小型建筑的攪拌效率，節(jié)約了小型建筑的工作時(shí)間，降低了它的勞動(dòng)強(qiáng)度，提高了水泥攪拌機(jī)的工作壽命。 參考文獻(xiàn) [1].陳宜通.混凝土機(jī)械.北京：中國(guó)建材工業(yè)出版社，2002.6 [2].劉鴻文.材料力學(xué).北京：高等教育出版社，1992.9 [3].成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2000 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·計(jì)算葉輪的直徑和轉(zhuǎn)速： 我們選擇45°尖銳的刀片有4個(gè)葉片的渦輪。從表2中，推薦的比例 葉輪直徑（D），以等效的罐直徑為0.35 - 0.45。我們選擇0.3，稍 的最低值以下。 ·檢查雷諾數(shù)： ·檢查葉輪葉尖速度： ·檢查營(yíng)數(shù)： 3． 緩慢混合罐設(shè)計(jì)第2進(jìn)行絮凝 從表2中，推薦的混合時(shí)間是20 - 60分鐘。我們選擇了一個(gè)總的混合時(shí)間 30分鐘。因?yàn)槲覀冇?絮凝池，每個(gè)罐將有10分鐘的混合時(shí)間。 ·計(jì)算容積： ·絮凝池的尺寸計(jì)算： 選擇一個(gè)方形水箱與寬度比1.13width深度。 絮凝池的尺寸是： 寬度= 3.14米，長(zhǎng)度= 3.14米，深度=3.55米 ·計(jì)算電源要求： 從表2中，推薦使用的G是20 - 80 s-1的。我們選擇G值為60 s-1的。 假設(shè)變速箱的效率為90％，功率要求變?yōu)椋? ·計(jì)算葉輪的直徑和轉(zhuǎn)速： 我們選擇45°尖銳的刀片有4個(gè)葉片的渦輪。從表2中，推薦的比例 葉輪直徑（D），以等效的罐直徑為0.35 - 0.45。我們選擇0.3，稍 的最低值以下。 ·檢查雷諾數(shù)： ·檢查葉輪葉尖速度： ·檢查營(yíng)數(shù)： 4． 緩慢混合罐設(shè)計(jì)第3進(jìn)行絮凝 從表2中，推薦的混合時(shí)間是20 - 60分鐘。我們選擇了一個(gè)總的混合時(shí)間30分鐘。因?yàn)槲覀冇?絮凝池，每個(gè)罐將有10分鐘的混合時(shí)間。 ·計(jì)算容積： ·絮凝池的尺寸計(jì)算： 選擇一個(gè)方形水箱與寬度比1.13width深度。 絮凝池的尺寸是：寬度= 3.14米，長(zhǎng)度= 3.14米，深度=3.55米 ·計(jì)算電源要求： 從表2中，推薦使用的G是20 - 80 s-1的。我們選擇G值為40 s-1的。 假設(shè)變速箱的效率為90％，功率要求變?yōu)椋? ·計(jì)算葉輪的直徑和轉(zhuǎn)速： 我們選擇45°尖銳的刀片有4個(gè)葉片的渦輪。從表2中，推薦的比例葉輪直徑（D），以等效的罐直徑為0.35 - 0.45。我們選擇0.3，稍的最低值以下。 ·檢查雷諾數(shù)： ·檢查葉輪葉尖速度： ·檢查營(yíng)數(shù)： 進(jìn)行絮凝3慢速混合罐的設(shè)計(jì)是完整的。選定的設(shè)計(jì)參數(shù)如在表3中示出計(jì)算出的被再現(xiàn)于表5-7中 表5中。設(shè)計(jì)參數(shù)選擇和絮凝池＃1計(jì)算。 表6中。設(shè)計(jì)參數(shù)選擇和計(jì)算絮凝池＃2。 表7中。選擇的設(shè)計(jì)參數(shù)，和為絮凝池＃3計(jì)算。 至于我可以告訴葉強(qiáng)和天津的設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)過(guò)程通過(guò)研究所沒有考慮速度梯度的概念。在本次會(huì)議在新加坡檢討南通設(shè)計(jì)，我問(wèn)葉七盎的設(shè)計(jì)是否凝血和絮凝池G值的概念的基礎(chǔ)上。葉強(qiáng)證實(shí)他知道的速度梯度的概念。但最近，葉強(qiáng)說(shuō)，有沒有文檔/計(jì)算，以證明該設(shè)計(jì)確實(shí)是基于速度梯度。 天津設(shè)計(jì)院提供的信息是基于葉強(qiáng)的個(gè)人經(jīng)驗(yàn)。葉強(qiáng)轉(zhuǎn)交了一份由設(shè)計(jì)院完成的計(jì)算，對(duì)我來(lái)說(shuō)，看到附加的文檔。但沒有提到在文檔中，它的速度梯度的設(shè)計(jì)過(guò)程似乎是反向的上述設(shè)計(jì)過(guò)程。葉輪直徑和轉(zhuǎn)速是任意選定的。這些選定的值，然后用于計(jì)算功率要求，參見下圖。這是顯而易見的，該程序是正好相反的是什么通常使用的設(shè)計(jì)師的凝聚和絮凝流程。 通過(guò)葉強(qiáng)和天津設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)過(guò)程在概念上不正確的。不過(guò)，這并不意味著擬建的規(guī)模混凝和絮凝在實(shí)踐過(guò)程將失敗。的原因是，已經(jīng)廣泛的速度梯度在文獻(xiàn)中提出了混凝，絮凝設(shè)計(jì)。因此，安全邊際巨大的。不過(guò)，葉嶈作為一個(gè)過(guò)程的設(shè)計(jì)人員應(yīng)該學(xué)習(xí)的正確方法廢水處理工藝設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)程序和適當(dāng)?shù)奈募?jì)算是必須的。 我決定用一個(gè)假設(shè)的例子來(lái)說(shuō)明凝固在設(shè)計(jì)所涉及的步驟絮凝過(guò)程的一個(gè)原因。我想葉期骯遵循給定的設(shè)計(jì)實(shí)例上述重新計(jì)算凝聚和絮凝的設(shè)計(jì)參數(shù)為南通項(xiàng)目并檢查設(shè)計(jì)參數(shù)是否導(dǎo)致速度梯度值的范圍內(nèi)可接受的范圍內(nèi)。 Design Procedure for Coagulation and Flocculation To design mixing tanks for coagulation and flocculation, the first thing the designer should know is that rapid mixing is used for coagulation and slow mixing for flocculation. Mixing is often carried out by using mechanical devices. Figure 1 shows typical mixing impellers and their power numbers. There are typical design criteria for mechanical mixing that can be found in standard text books on water/wastewater treatment. The data in Tables 1 and 2 are taken from Metcaff& Eddy Wastewater Engineering and other sources. What are the steps involved in designing mixing tanks for coagulation and flocculation? The commonly used design approach is based on the concept of velocity gradient (G). Based on the designer’s experience, he selects a mixing time (t), a G value, and a mixing impeller. Based on the selected t, G, and impeller, the designer uses his engineering knowledge to calculate the following design parameters: · Mixing tank volume and dimensions · Theoretical power requirement · Impeller diameter and rotational speed Table 3 shows the design parameters selected and the design parameters calculated by thedesigner. Table3. Design parameters selected and calculated by the designer. Hypothetical Design Case I will now use a hypothetical case to illustrate how to design mixing tanks for coagulation and flocculation. The hypothetical case is based on the Nantong project where we have the following process configuration: a rapid mix for coagulation followed by 3 stages of slow mix for flocculation. Design flow rate: Q = 5,000 m3/day Temperature: 15 °C (winter), 35 °C (summer) 1. Design of a rapid mix tank for coagulation From Table 1, recommended mixing time is 20 – 60 s. We select the maximum mixing time of 60 s. · Calculate tank volume: · Calculate dimensions of rapid mix tank: Select a square tank with a depth to width ratio of 1.5. Dimensions of rapid mix tank are: Width = 1.33 m; Length = 1.33 m; Depth = 2 m · Calculate power requirement: The concept of velocity gradient is used in the design and operation of tanks with mechanical mixing devices: where G = average velocity gradient (s-1), P = power requirement (W), μ = dynamic viscosity (Nsm-2), and V = tank volume (m3). Rearranging the above equation we get: μ at 15 °C = 1.14 x 10-3 Nsm-2, μ at 35 °C = 0.76 x 10-3 Nsm-2. We select μ at 15 °C to ensure adequate power is provided during winter. From Table 1, recommended G is 500 – 2,500 s-1. We select a G value of 1,000 s-1. Assuming the gearbox efficiency is 90%, the power requirement becomes: · Calculate impeller diameter and rotational speed: We select 45° pitched-blade turbine with 4 blades. From Table 1, the recommended ratio of impeller diameter (D) to equivalent tank diameter is 0.25 – 0.4. We select 0.3. The rotational speed of the impeller (n) can be estimated from the following Mathematical relationship: The above equation applies if the Reynolds number is in the turbulent range (NR > 10,000). The power number Np is given in Figure 1 and water density r at 15 °C = 999 kgm3. · Check Reynolds number: · Check impeller tip speed: · Check Camp number: The design of a rapid mix tank for coagulation is complete. The design parameters selected and calculated as shown in Table 3 are reproduced in Table 4. 2. Design of slow mix tank #1 for flocculation From Table 2, recommended mixing time is 20 – 60 min. We select a total mixing time of 30 min. Since we have 3 flocculation tanks, each tank will have a mixing time of 10 min. · Calculate tank volume: · Calculate dimensions of flocculation tank: Select a square tank with a depth to width ratio of 1.13width. Dimensions of flocculation tank are: Width = 3.14 m; Length = 3.14 m; Depth = 3.55 m · Calculate power requirement: From Table 2, recommended G is 20 – 80 s-1. We select a G value of 80 s-1. Assuming the gearbox efficiency is 90%, the power requirement becomes · Calculate impeller diameter and rotational speed We select 45° pitched-blade turbine with 4 blades. From Table 2, the recommended ratio of impeller diameter (D) to equivalent tank diameter is 0.35 – 0.45. We select 0.3, slightly below the minimum value. · Check Reynolds number: · Check impeller tip speed: · Check Camp number: 3. Design of slow mix tank #2 for flocculation From Table 2, recommended mixing time is 20 – 60 min. We select a total mixing time of 30 min. Since we have 3 flocculation tanks, each tank will have a mixing time of 10 min. · Calculate tank volume: · Calculate dimensions of flocculation tank: Select a square tank with a depth to width ratio of 1.13width. Dimensions of flocculation tank are: Width = 3.14 m; Length = 3.14 m; Depth = 3.55 m · Calculate power requirement: From Table 2, recommended G is 20 – 80 s-1. We select a G value of 60 s-1. P = mVG2 = (1.14 x 10-3 )(35)(60)2 = 144 W = 0.14 kW Assuming the gearbox efficiency is 90%, the power requirement becomes: · Calculate impeller diameter and rotational speed: We select 45° pitched-blade turbine with 4 blades. From Table 2, the recommended ratio of impeller diameter (D) to equivalent tank diameter is 0.35 – 0.45. We select 0.3, slightly below the minimum value. · Check Reynolds number: · Check impeller tip speed: · Check Camp number: 4. Design of slow mix tank #3 for flocculation From Table 2, recommended mixing time is 20 – 60 min. We select a total mixing time of 30 min. Since we have 3 flocculation tanks, each tank will have a mixing time of 10 min. · Calculate tank volume: · Calculate dimensions of flocculation tank: Select a square tank with a depth to width ratio of 1.13width. Dimensions of flocculation tank are: Width = 3.14 m; Length = 3.14 m; Depth = 3.55 m · Calculate power requirement: P = mVG2 From Table 2, recommended G is 20 – 80 s-1. We select a G value of 40 s-1. P = mVG2 = (1.14 x 10-3)(35)(40)2 = 64W = 0.064 kW Assuming the gearbox efficiency is 90%, the power requirement becomes: · Calculate impeller diameter and rotational speed: We select 45° pitched-blade turbine with 4 blades. From Table 2, the recommended ratio of impeller diameter (D) to equivalent tank diameter is 0.35 – 0.45. We select 0.3, slightly below the minimum value. · Check Reynolds number: · Check impeller tip speed: TS =pnD =p (0.32)(1.06) = 1.1 ms-1 1.8 < TS < 2.4 ms-1 (Table 2), Not OK · Check Camp number: Gt = (40)(600) = 24,000 20,000 < Gt < 200,000 (Table 2), OK The design of 3 slow mix tanks for flocculation is complete. The design parameters selected and calculated as shown in Table 3 are reproduced in Tables 5-7. Table 5. Design parameters selected and calculated for flocculation tank #1. As far as I can tell, the design procedure adopted by Ye Qiang and the Tianjin Design Institute did not consider the concept of velocity gradient. During our meeting in Singapore to review the Nantong design, I asked Ye Qiang whether the design of coagulation and flocculation tanks was based on the concept of G value. Ye Qiang confirmed that he was aware of the velocity gradient concept. But recently, Ye Qiang stated that there is no documentation/calculation to demonstrate that the design is indeed based on velocity gradient. The information supplied to the Tianjin Design Institute was based on Ye Qiang’s personal experience. Ye Qiang forwarded a copy of calculations done by the Design Institute to me, see document attached. There is no mention of velocity gradient in the document and it seems that the design procedure is the reverse of the above design procedure. The impeller diameter and rotational speed are arbitrarily selected. These selected values are then used to calculate the power requirement, see diagram below. It is obvious that the procedure is the exact opposite of what is normally used by designers of coagulation and flocculation processes. The design procedure adopted by Ye Qiang and the Tianjin Design Institute is conceptually incorrect. But it does not mean that the proposed full-scale coagulation and flocculation processes will fail in practice. The reason is that a wide range of velocity gradient has been proposed for coagulation and flocculation design in the literature. So the safety margin is huge. Nevertheless, Ye Qiang as a process designer should learn the proper way of designing wastewater treatment processes. Proper documentation of design procedure and calculation is a must. I decided to use a hypothetical case to illustrate the steps involved in designing coagulation and flocculation processes for a reason. I want Ye Qiang to follow the design example given above to re-calculate coagulation and flocculation design parameters for the Nantong project and to check whether the design parameters lead to velocity gradient values that fall within the acceptable range.