喜歡這套資料就充值下載吧。。。資源目錄里展示的都可在線預(yù)覽哦。。。下載后都有，，請放心下載，，文件全都包含在內(nèi)，，【有疑問咨詢QQ:414951605 或 1304139763】
========================================喜歡這套資料就充值下載吧。。。資源目錄里展示的都可在線預(yù)覽哦。。。下載后都有，，請放心下載，，文件全都包含在內(nèi)，，【有疑問咨詢QQ:414951605 或 1304139763】
========================================
重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 20 頁
[文獻(xiàn)綜述]
有關(guān)冷藏庫發(fā)展的幾個方面
鄧 紅 梅
（重大城環(huán)學(xué)院建筑環(huán)境與設(shè)備工程<曖通>專業(yè) 九八級一班）
[摘 要] 隨著國民經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展，我國制冷業(yè)迅猛發(fā)展，冷藏庫的建設(shè)有非常廣闊的前景。本文就對我國冷藏庫建設(shè)發(fā)展過程中幾個方面的問題進(jìn)行了綜述，并對高低溫兩用冷庫及果蔬氣調(diào)庫的情況作了簡單介紹。文章對冷庫制冷方案選擇有一定參考價值。
[關(guān)鍵詞] 制冷方案 制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組化 自動化控制 高低溫兩用冷庫 果蔬氣調(diào)庫
1. 概述
冷藏庫是“菜藍(lán)子”工程之一，隨著社會主義經(jīng)濟(jì)建設(shè)的發(fā)展，人民生活水平不斷地提高，我國冷藏庫的建設(shè)正在迅速發(fā)展。[1]據(jù)不完全統(tǒng)計，冷藏庫噸位由建國初期的3萬多噸，已發(fā)展到目前的500多萬噸。
我國冷藏庫的發(fā)展是從五十年代中期開始的，建筑型式都是混合結(jié)構(gòu)土建式，分為單層或多層。這些土建冷藏庫到目前還是冷藏行業(yè)的主要生產(chǎn)能力。組合式裝配冷藏庫是從七十年代初期進(jìn)入我國的，隨著改革開放，國內(nèi)引進(jìn)了多條裝配庫板生產(chǎn)線。
我國農(nóng)業(yè)連續(xù)多年豐收，[1]據(jù)有關(guān)資料介紹，我國1992年到1993年增長率為：肉類8.4％，禽類12％，奶類11.5％，水產(chǎn)品類其中海產(chǎn)品11.8％，淡水產(chǎn)品13.9％，水果類19.4％，蔬菜類13.3％，目前我國各地塑料大棚溫室的興起，面積迅速擴(kuò)大，易腐食品的種類不斷增多，數(shù)量增大，為了減少易腐食品的腐爛變質(zhì)損失，運(yùn)輸、貯放都需要大量的冷藏庫，尤以鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)為主。
2. 制冷方案的選擇
在冷庫的建設(shè)中，制冷系統(tǒng)的設(shè)計先進(jìn)與否是整個工程的關(guān)鍵，它是由制冷設(shè)備的選型、系統(tǒng)管道的布置、冷庫的耗冷量與設(shè)備合理的配比、系統(tǒng)的節(jié)能和功能是否適合使用的要求、安全操作及維修、提高經(jīng)濟(jì)效益等多方面因素決定的。搞好冷庫設(shè)計，直接影響到冷庫的投資以及長期生產(chǎn)的成本，是搞好冷庫經(jīng)營管理、提高經(jīng)濟(jì)效益重要的一環(huán)。
冷庫制冷裝置容量有大有小，選用的機(jī)器設(shè)備各有不同，貯藏的對象更是種類繁多，其制冷裝置的供冷方式一般只有兩種形式：集中式供冷與分散式供冷。
分散式制冷又可分為分體型和組合型。所謂分體型分散式供冷壓縮冷凝機(jī)組布置在庫
房外面，用管道把庫房冷卻設(shè)備連接起來。而組合型分散式供冷是把制冷壓縮機(jī)、冷凝器、節(jié)流閥、冷卻器（蒸發(fā)器）以及必要的附屬設(shè)備在制造廠組裝起來，成為一套緊湊、高效、具有全自動性能的制冷機(jī)組。
集中式供冷就是把制冷裝置的主要機(jī)器、設(shè)備安裝于特設(shè)的機(jī)房內(nèi)，設(shè)氣、液調(diào)節(jié)站，用回氣、供液管道把各庫房的冷卻設(shè)備連接起來。它的一套制冷裝置可以承擔(dān)冷加工、冷藏、制冰等多種制冷負(fù)荷，同時向若干庫房供冷。
集中式供冷的制冷工藝設(shè)計復(fù)雜，冷庫建設(shè)周期長，建設(shè)費(fèi)用高，而且制冷裝置的工作效率不僅僅取決于設(shè)計水平的高低，還取決于安裝技術(shù)的好壞，并要求有熟練的技術(shù)工人進(jìn)行操作管理，此外，一部分庫房熱負(fù)荷的波動會影響其它庫房工況的穩(wěn)定。
[2]由于制冷工藝復(fù)雜，自動控制線路亦復(fù)雜，故難以實(shí)現(xiàn)全自動化。目前，中小型冷庫采用分散式供冷的已逐漸增多，工質(zhì)為氟里昂，而且已成為一種發(fā)展趨勢，但大型冷庫，工質(zhì)為氨的，一般采用集中式供冷。
冷庫集中式、分散式兩種供冷方式各有優(yōu)缺點(diǎn)，在進(jìn)行冷庫方案設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)具體情況，經(jīng)論證分析、比較后合理選擇。[3]目前，根據(jù)機(jī)器設(shè)備等發(fā)展情況，氨制冷裝置一般選用集中式供冷方式，氟里昂制冷系統(tǒng)集中式、分散式兩種供冷方式都可以選用。
3. 制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組化
隨著現(xiàn)代化食品凍結(jié)裝置的日益發(fā)展及人們工作生活節(jié)奏的不斷加快，制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組作為替代傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)的一種新的結(jié)構(gòu)型式，其優(yōu)越性愈來愈得到人們的普遍認(rèn)識。
制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組，即把實(shí)現(xiàn)制冷循環(huán)所需的制冷壓縮機(jī)、輔助設(shè)備及附件緊湊地組裝在一起的專供各種用冷目的使用的整體式制冷裝置；它以結(jié)構(gòu)緊湊、外形美觀、配件齊全、體積小、重量輕、流程簡單的特點(diǎn)，愈來愈受到用戶的青睞。選用的制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組運(yùn)抵現(xiàn)場后，只需簡單地安裝，連接上下水管、電源線和制冷管道的供液、回氣管后即可投入運(yùn)行，與傳統(tǒng)地將制冷系統(tǒng)和各個設(shè)備分散安裝于機(jī)房內(nèi)，再用不同管徑的管道連接在一起的布置方式相比，不僅選型設(shè)計和安裝調(diào)試簡捷、節(jié)省占地面積，而且操作方便，在很大程度上提高了設(shè)備運(yùn)行的可靠性、安全性和經(jīng)濟(jì)性。
因此，在制冷工程設(shè)計中，應(yīng)優(yōu)先考慮選用制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組。國外有些廠商已經(jīng)這樣做，所以制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組化的發(fā)展趨勢前景廣闊。
目前，制冷機(jī)組種類較多，如冷凝機(jī)組、壓縮機(jī)組、冷水機(jī)組、氨泵機(jī)組等等，且生產(chǎn)廠家也愈來愈多。[4]如國內(nèi)目前生產(chǎn)的NJF 42 S型制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組在這方面已邁出了可喜的一步。誠然，任何一種制冷機(jī)組都并非完美無缺，對設(shè)備維修時其空間的限制便是明顯的缺陷之一，但綜合地、長遠(yuǎn)地考慮，制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組的優(yōu)越性卻是不容置疑的，制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組化取代傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)的總趨勢是不會改變的。
4. 氨冷庫向氟冷庫的轉(zhuǎn)換
隨著我國經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和人民生活水平的提高，制冷技術(shù)在整個領(lǐng)域都在快速發(fā)展。在冷庫技術(shù)應(yīng)用中主要的還是氨系統(tǒng)制冷和氟系統(tǒng)制冷，氨與氟在安全與環(huán)保方面有著很大的不同之處，氨有毒且易燃，而氟無毒但對大氣臭氧層有破壞作用。現(xiàn)在許多冷庫使用的制冷劑都是氨，有許多廠家準(zhǔn)備把氨冷庫改為氟冷庫，主要原因有兩方面：一是為了適應(yīng)外貿(mào)出口的需要，二是氨冷庫設(shè)備復(fù)雜，不容易管理。
[5]氨與氟最大的不同之處在于與冷凍油的溶解特性。氨與冷凍油不溶，而氟與冷凍油互溶。在氨系統(tǒng)中冷凍油被油分離器分離出來。在氟系統(tǒng)中，冷凍油無處不在。但在蒸發(fā)器中隨溫度的下降，溶解量減少，蒸發(fā)器中油的濃度增加，蒸發(fā)壓力也要下降，才能保持蒸發(fā)溫度不變，結(jié)果使得壓縮機(jī)單位制冷量的功率消耗上升和造成壓縮機(jī)本身失油等。因此要考慮氨系統(tǒng)向氟系統(tǒng)轉(zhuǎn)換，先要從冷凍油入手，對系統(tǒng)設(shè)備進(jìn)行取舍。
5. 冷庫的自動化控制
冷庫自動控制從70年代在國內(nèi)應(yīng)用以來，隨著自動元件及設(shè)備質(zhì)量的提高，目前應(yīng)用已越來越多。在實(shí)際應(yīng)用中，其作用也得到肯定。
我國冷庫自動化控制經(jīng)過20年的努力，還得不到全面的普及，其原因是由于存在著多種影響因素。[6]原因之一：冷庫需要增加自控設(shè)施方面的投資，總投資比普通冷庫增加10~15%；原因之二：缺乏對工人進(jìn)行自控專業(yè)知識的培訓(xùn)，缺少自控專門管理人員；原因之三：冷庫實(shí)現(xiàn)自控，可大大減少操作人員，但由于國內(nèi)勞動力廉價，這方面的經(jīng)濟(jì)效果不明顯，且富裕人員的安置也是一大問題；原因之四：國內(nèi)電壓不穩(wěn)定，忽高忽低，易引起自控元件損壞；原因之五：不合格的安裝隊(duì)本身不懂得自控技術(shù)，安裝質(zhì)量低劣。因此，
有些冷庫的管理人員不大喜歡搞冷庫自動化。
然而，隨著市場經(jīng)濟(jì)的完美，追求高效益、高速度作為新的競爭意識，冷庫自動化必定會取得相應(yīng)的發(fā)展。冷庫自動控制的優(yōu)越性具體表現(xiàn)為：節(jié)能降耗；制冷裝置運(yùn)行安全可靠；庫溫控制和液位控制與保護(hù)準(zhǔn)確；提高勞動效率，減少勞動強(qiáng)度。
隨著社會的發(fā)展，科技水平不斷提高，以及人們對冷庫自動化的要求和希望，冷庫自動化水平在制冷事業(yè)的發(fā)展過程中也將進(jìn)一步提高，國內(nèi)的冷庫自動化將再上新臺階。因此，今后冷庫自動化的發(fā)展與完善將成為一個很重要的研究課題，從長遠(yuǎn)看，冷庫全自動化會逐步得到實(shí)現(xiàn)。
6. 高低溫兩用冷藏庫與果蔬氣調(diào)庫
冷藏庫的傳統(tǒng)建設(shè)都是單一溫度的高溫+0℃冷藏庫和低溫-18~-25℃冷藏庫。隨著市場經(jīng)濟(jì)改革開放搞活后，這種冷庫遠(yuǎn)遠(yuǎn)適應(yīng)不了市場經(jīng)濟(jì)商品品種多、貨源季節(jié)性變化大等特點(diǎn)和要求，給冷庫投資者經(jīng)營造成諸多不便。因此投資經(jīng)營者極需高低溫都能夠使用的冷藏庫。它能適應(yīng)市場貨源品種的季節(jié)性變化。需要高溫冷庫時，冷庫和制冷設(shè)備可以按高溫冷庫的溫度工況運(yùn)行。市場低溫商品貨源多、需要低溫冷庫時，冷庫和制冷設(shè)備可以按低溫冷庫的溫度工況運(yùn)行。所謂以不變應(yīng)萬變，給投資者在經(jīng)營中以極大的靈活性，提高了經(jīng)濟(jì)效益。但是對冷庫的管理使用還是要采取嚴(yán)格的科學(xué)態(tài)度，不能任意隨時升溫或降溫。[7]實(shí)踐證明，高低溫冷藏庫的設(shè)計和建造是符合市場商品變化規(guī)律的，為投資者所歡迎。
近年來，世界工業(yè)發(fā)達(dá)國家的果蔬貯藏保鮮技術(shù)發(fā)展很快。水果蔬菜冷藏庫在數(shù)量上不斷增長的同時，又發(fā)展了采用降溫、降氧、控制二氧化碳及乙烯含量的氣調(diào)保鮮技術(shù)----氣調(diào)冷藏庫及低乙烯氣調(diào)冷藏庫。歐美日本等國發(fā)展很快，[8]據(jù)有關(guān)資料報導(dǎo)意大利、法國等國的水果冷藏庫中有將近1/3的冷藏庫已采用氣調(diào)新技術(shù)。隨著科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展和人民生活水平的不斷提高，我國氣調(diào)冷藏庫的發(fā)展也很快，如山東、陜西、河南、甘肅、北京、河北、大連等省區(qū)，都有氣調(diào)冷藏庫?，F(xiàn)在不但在水果蔬菜食品方面要求貯藏保鮮，而且在花卉等鮮活商品方面也要求建低乙烯氣調(diào)冷藏庫保鮮，這說明了氣調(diào)冷藏庫的發(fā)展前景廣闊。[9]另外，氣調(diào)貯藏保鮮的效果還需要有相關(guān)技術(shù)配套，如果蔬菜品種、質(zhì)量的選擇、采摘后的快速預(yù)冷、貯藏容器的標(biāo)準(zhǔn)、貯藏的堆垛技術(shù)、出庫后的分選、包裝、出入庫的運(yùn)輸?shù)鹊取９邭庹{(diào)貯藏保鮮技術(shù)在我國還屬新生事物，它的發(fā)展和推廣還需要得
到社會經(jīng)濟(jì)和技術(shù)方面的支持。
參考文獻(xiàn)
[1] 霍廷祥 . 中國冷藏庫發(fā)展之我見 . 制冷 . 1998（3）,31-32
[2] 林 峰 . 冷庫兩種供冷方式的分析與比較 . 制冷 . 1999（2）,62-65
[3] 賴東風(fēng)、謝永紅、張之中 . 冷庫建設(shè)中兩種不同制冷方案設(shè)計的效益比較 . 制冷 . 1997（1）,60-63
[4] 霍廷祥、王德亮 . 制冷系統(tǒng)設(shè)備機(jī)組化的發(fā)展趨向 . 制冷 . 1995（2）,83-84
[5] 劉俊福 . 氨冷庫向氟冷庫轉(zhuǎn)換過程中設(shè)備的取舍 . 供熱制冷 . 2001（3）,14-15
[6] 張龍?jiān)?. 論冷庫自動化控制的應(yīng)用 . 制冷 . 1994（2）,78-80
[7] 霍廷祥 . 高低溫兩用冷藏庫的設(shè)計 . 制冷 . 1999（2）,44-46
[8] 霍廷祥 . 果蔬氣調(diào)冷藏庫的建設(shè)與發(fā)展 . 制冷 . 1998（1）,74-76
[9] 林 峰 . 果蔬氣調(diào)貯藏保鮮技術(shù)探討 . 制冷 . 1998（4）,45-47
[10] 徐慶磊 . 我國氣調(diào)庫建設(shè)的現(xiàn)狀及建設(shè)氣調(diào)庫時應(yīng)注意的幾個問題 . 制冷與空調(diào) . 2001（4）,12-13
[11] 滿曉艷 . 對制冷工程設(shè)計的幾點(diǎn)建議 . 制冷與空調(diào) . 2001（6）,69-70
[12] 劉彥華 . 澳洲冷庫技術(shù)概況 . 制冷 . 1999（4）,41-42
On Several Aspects of Freezer Development
Deng Hongmei
ABSTRACT With the development of national economy, refrigeration in China expands faster and faster. There are much wider foreground of freezer construction. Some problems about construction and development of China freezer will be expounded in this article which includes introducing controlled atmosphere storage and refrigerator for high and low temperature simply. It has some referenced value to choose freezer refrigeration project.
KEY WORDS Refrigeration project Aggregation of refrigeration equipment Automatic control Refrigerator for high and low temperature Controlled atmosphere storage
[譯 文1]
制冷系統(tǒng)中的載冷劑
載冷劑是一種液體，它被用做熱傳遞的流體，而且當(dāng)?shù)玫交蚴崃坑植桓淖兤錉顟B(tài)時，它可以改變溫度。對于低溫制冷劑，就是需要一種冰點(diǎn)比水的還低的載冷劑。在這一章中，將討論各部分設(shè)計過程中要考慮的問題、所要求的系統(tǒng)參數(shù)，以及載冷劑的應(yīng)用。（相關(guān)內(nèi)容可查閱1997年《ASHRAE Handbook—Fundamentals》的第二、三、十九、二十和三十三章）。
載冷劑的選擇
為了保證最大組成部件的可靠性及使用壽命，在任意溫度、壓力下，載冷劑與系統(tǒng)中的其它物質(zhì)必須都能夠共存，還應(yīng)符合環(huán)境要求、遵守應(yīng)用中的安全規(guī)則。而且，使用和貯存也要比較經(jīng)濟(jì)。
載冷劑應(yīng)具有-50F的最低冰點(diǎn)溫度，最好可以把它置于-150F的最低溫度下。當(dāng)載冷劑降至系統(tǒng)中的最低溫度時，它的溫度就足夠低了，可以達(dá)到滿意的熱傳遞效果和合理的壓降了。
載冷劑的蒸氣壓力不應(yīng)超過可能遇到的最高溫度下的壓力值。為避免低蒸氣壓力下載冷劑系統(tǒng)內(nèi)部出現(xiàn)真空，可在膨脹罐中通過控制干燥氮?dú)獾膲毫肀３州d冷劑恒定。然而一些特殊的載冷劑，例如用于冷卻計算機(jī)電路的載冷劑，因?yàn)榈哂袕?qiáng)可溶性，因此，必須采用適當(dāng)?shù)母裟⑺c氮隔離開。
負(fù)荷與流速
準(zhǔn)確地說，每分鐘泵壓送的流量取決于回流溫度下液體的密度。對于一個給定的熱負(fù)荷，質(zhì)量流速取決于要求的溫度范圍及平均溫度下所需的熱傳遞系數(shù)。
為確定熱傳遞及壓力降，所需具體的重力、熱量、粘稠液和熱傳導(dǎo)都取決于熱交換過程中載冷劑的平均溫度。注意，薄膜的準(zhǔn)確溫度取決于它的平均溫度。局部系數(shù)與全系數(shù)相對比的載冷劑的測試方法和所有測驗(yàn)表明了不同的溫度決定了薄膜的平均溫度。在冷卻載冷劑的地方，與液體溫度下預(yù)計要得到的結(jié)果相比，有更粘稠的薄膜會減少熱傳遞、增加壓力降。在加熱載冷劑的地方，結(jié)果則是會有更少粘稠的薄膜會接近液體溫度下所期望得到的熱傳遞率和壓力降。
液體和薄膜越好地混合，熱傳遞就越好，壓力降就越大。熱傳遞設(shè)備管道內(nèi)載冷劑的流速決定其流量。插入螺旋片或使用彈簧攪動器，促使液體和薄膜的混合就可以提高熱傳遞。內(nèi)表面也可通過其它設(shè)備制成有螺旋式溝紋的或螺旋式地增大壁面。既然當(dāng)前熱傳遞在不斷發(fā)展提高，就應(yīng)采用最合算的熱交換器來提供最佳的熱傳遞效果和壓力降。在選擇采用何種流體和安裝何種熱交換器時，泵壓送載冷劑所耗能量的費(fèi)用是必須要考慮的。
泵壓送所耗的成本
泵壓送所耗的成本是選擇載冷劑、確定能量進(jìn)行傳遞的負(fù)荷和溫度范圍時要考慮的一個因素。所需壓頭由系統(tǒng)壓力降、泵和傳動裝置的機(jī)械能、電能和功率確定。此處的傳動裝置是電動的。
由于通常情況下存在流速和壓頭，泵應(yīng)該在最大工作能力下運(yùn)行。由于泵的傳動軸耗費(fèi)了能量，所以載冷劑稍微有些增加。如果電動發(fā)動機(jī)用于傳動裝置，載冷劑溫度升高，發(fā)動機(jī)的工作效率就會降低。另外，在確定負(fù)荷和溫度時，必須要考慮輸給發(fā)動機(jī)的總功率。
其它需要考慮的問題
在選擇載冷劑、防腐劑和系統(tǒng)組件時，必須考慮腐蝕的問題。還必須考慮載冷劑和防腐劑的毒性對食品和飲料的消費(fèi)者及各種生物的健康與安全的影響。載冷劑蒸汽的閃點(diǎn)和爆炸極限也是必須要進(jìn)行估計的。
由于可能含有水分、空氣和污染物，就要在系統(tǒng)中所用物質(zhì)的極限溫度下檢測載冷劑的穩(wěn)定性。最熱元素表面溫度決定了載冷劑的穩(wěn)定性。
如果有必要添加防腐劑，那么，在實(shí)際應(yīng)用中就必須要考慮它們對載冷劑熱穩(wěn)定性和毒性的影響。
設(shè)計中的注意事項(xiàng)
在最低工作溫度下的載冷劑蒸汽壓力決定了載冷劑系統(tǒng)中是否能夠存在真空。為保持系統(tǒng)以外的空氣和水分，控制壓力用的干燥氮應(yīng)在載冷劑頂部使用（即在膨脹罐或貯液罐中）。超過載冷劑的氣體壓力加上在系統(tǒng)最低點(diǎn)由載冷劑最大垂直高度產(chǎn)生的壓力，決定了符合設(shè)計要求的最小內(nèi)部壓力。最高壓力和載冷劑的最低溫度決定了設(shè)計工作壓力（DWP）和各組件的材料規(guī)格。
選擇合適的備用可調(diào)閥要根椐設(shè)計工作壓力，還要考慮能夠控制載冷劑的最高溫度。無論是來自外界火焰的熱輻射還是來自關(guān)閉閥門產(chǎn)生的熱量，這個溫度都是會產(chǎn)生的。正常情況下，閥門關(guān)閉部分可減輕系統(tǒng)中的任何束縛，載冷劑可在不泄漏的情況下自由膨脹。
系統(tǒng)的安全注意事項(xiàng)可參閱《ASHRAE Standard 15》中的《Safety Code for Mechanical Refrigeration》。壓力管道系統(tǒng)的設(shè)計規(guī)范可查閱《ASME Standard B31.5》。壓力罐的設(shè)計規(guī)范可查閱《ASME Boiler and Pressure Vessel Code》的第八部分。
管道系統(tǒng)和控制閥
管道系統(tǒng)應(yīng)由合理的壓力降來估計確定，而這壓力降可由1997年《ASHREA Handbook—Fundamentals》中第二章和和第三十三章介紹的方法來計算。每種類型的輸入管道上的平衡閥和閥孔都有利于載冷劑的分配?；亓鞴艿赖陌才乓胶饬髁俊榱耸狗磻?yīng)良好，并能穩(wěn)定地工作，改變流量所用的控制閥由通過系統(tǒng)的總摩擦損失的20—80％來確定。由低于20％的壓降所確定的閥門對流量改變的控制信號反應(yīng)遲鈍，而由高于80％的壓降所確定的閥門反應(yīng)又太靈敏，會引起控制循環(huán)及不穩(wěn)定。
貯液罐
貯液罐可以緩解短暫的負(fù)荷高峰期，限制制冷設(shè)備的大小，還能減少能耗的成本。在非高峰時期，用相對較小的制冷機(jī)來對為以后的使用而貯存的載冷劑進(jìn)行冷卻。由最大負(fù)荷所需的最大流量確定出的獨(dú)立的循環(huán)泵，要滿足最大負(fù)荷時啟動運(yùn)行。通常，當(dāng)冷卻介質(zhì)處于最低溫度時，如果制冷設(shè)備在晚上冷卻載冷劑，就會更加節(jié)約能耗成本。
超過24小時的運(yùn)行負(fù)荷及載冷劑的溫度范圍決定了制冷設(shè)備所需的最小容量、泵的大小以及所貯存的載冷劑的最小量。選擇入口速度、設(shè)置連接處和貯液罐，及確定最高層次和預(yù)計溫度下貯液體積中液體的最大使用量。但是要注意，最大的使用量絕不可能超過90％，而且，在某些情況下，還可能僅是貯液罐體積的75％。
系統(tǒng)成本
為了一個新的項(xiàng)目或者更改系統(tǒng)這樣正當(dāng)?shù)睦碛桑魏蔚母淖兌际怯锌赡芄烙嫷玫降摹?988年，敏斯列舉了各種項(xiàng)目的投資成本，1984年的帕克和杰克遜及1978年的NBS對工程及生活成本分析進(jìn)行了討論。用各種金錢時間價值方程式，處理高峰負(fù)荷的貯液罐和大型制冷設(shè)備相比節(jié)省的成本與最高的能耗成本都可估算出來。初投資、維修費(fèi)、保險
費(fèi)、補(bǔ)充載冷劑的費(fèi)用、損耗費(fèi)和能量增長的費(fèi)用，這些都必須要考慮和權(quán)衡。
防 腐
防腐需要選擇適當(dāng)?shù)牟牧虾头栏瘎獧z測PH值，還要除污。由于具有潛在腐蝕性的氯化鈣和氯化鈉鹽液載冷劑系統(tǒng)的廣泛使用，每月都要對鹽液進(jìn)行檢測和調(diào)節(jié)。要將鹽液充滿系統(tǒng)，濃溶液可能要比稀溶液要好，因?yàn)樗容^容易處理和混合。
不允許鹽液從堿性變成酸性。酸性物質(zhì)會迅速腐蝕制冷系統(tǒng)中的金屬部件。氯化鈣鹽液含有足夠的堿，可以向預(yù)備的鹽液補(bǔ)充微少的堿。任何的鹽液暴露于空氣之中，都會不斷地吸收二氧化碳和氧氣，最終使得鹽液具有弱酸性。稀鹽液比濃鹽液更易溶解氧，而且更具有腐蝕性。最好的一種防腐措施是采用閉式系統(tǒng)而不是開式系統(tǒng)，在閉式膨脹罐的表面使用惰性氣體。然而，像制冷器、鹽液噴射式冷卻器、鹽液噴射式制冷間那樣的許多系統(tǒng)，都不能夠封閉。
對氯化鈣或氯化鈉鹽液系統(tǒng)，PH值在7.5是比較理想的。因?yàn)榫哂腥鯄A性比具有弱酸性要更安全些。鹽液系統(tǒng)的操作者應(yīng)定期檢測PH值。
如果鹽液是酸性的，加入溶解于溫水的小蘇打，它的PH值就會升高。如果鹽液是堿性的（即氨泄漏到鹽液中了），則應(yīng)加入碳酸、醋酸或鹽酸。必須立即阻止氨的泄漏，以便使鹽液可以中和。
除了控制PH值外，還應(yīng)采用防腐劑。一般，對鹽液系統(tǒng)而言，采用二鉻化鈉是最有準(zhǔn)效、最經(jīng)濟(jì)的方法。鉻具有鮮橙色，呈粒狀，易溶于溫水。由于它在冷鹽液中溶解緩慢，故應(yīng)將它溶于溫水，然后在遠(yuǎn)離泵的鹽液中加入足夠多的，以便只有稀溶液可以到泵。推薦值如下：每一千立方英尺氯化鈣鹽液加入125磅；每一千立方英尺氯化鈉鹽液中加入200磅。
向鹽液中加入二鉻化鈉并不能使腐蝕立即停止。其過程受許多因素的影響，包括水質(zhì)、鹽液重量、表面大小、以及暴露于系統(tǒng)中的材料、時間和溫度。只在當(dāng)暴露于鹽液中的鋅或其它金屬的表面形成保護(hù)性的鉻膜，腐蝕才會停止。不能利用簡單的檢測來決定鉻的含量。由于靠二鉻化鈉所提供的保護(hù)很大程度上是決定于鹽液中鉻的濃度，所以每年都要對鹽液進(jìn)行分析。氯化鈣鹽液系統(tǒng)中，其濃度為7.85 gr/gal（形式是：Na2Cr2O7.2H2O）；氯化鈉鹽液系統(tǒng)中，Na2Cr2O7.2H2O的濃度為12.128 gr/gal.
由于稀的和濃的氯化鈉溶液都會引起嚴(yán)重的皮疹，所以要避免與它相接觸。如果接觸了，要立即清洗皮膚。警告：氯化鈉鹽液不能用于噴射板、噴射器或浸泡罐，因?yàn)樵谀切?
地方，食品或人可能與噴霧或鹽液直接接觸。
應(yīng) 用
載冷劑系統(tǒng)的應(yīng)用范圍相當(dāng)廣泛（見第十至三十六章）。丙三醇載冷劑可以防止太陽能采集器的室外管道的凍結(jié)。通過太陽能采集器或其它方式加熱的載冷劑能夠用于加熱吸收式制冷設(shè)備，用于融解冰和雪那樣的物質(zhì)，或者用于加熱建筑物。熱交換過程中，可使用大量的載冷劑在各種溫度下的各部位間傳遞熱量。使用載冷劑貯液罐可提高加熱、制冷的可利用性，可減少高峰期時對能量的高要求。
每個向使用載冷劑的制冷設(shè)備供應(yīng)載冷劑的設(shè)備，都有其特有的級別。直接膨脹式冷卻器、板式換熱器、食品加工器和其它空氣、液體與固體的冷卻設(shè)備有各種形狀和大小。濕度控制設(shè)備有一個開式系統(tǒng)，在冷卻時可以吸收水分，然后通過冷凝器繼續(xù)使載冷劑再生。盡管這有助于冷卻、除溫和解凍，但是除非載冷劑也用于旋管，否則嚴(yán)格地說，它就不是在制冷領(lǐng)域的應(yīng)用。熱傳遞系數(shù)可由１９９７年的《ＡＳＨＲＡＥ?。萢ndbook—Fundamentals》第三章中敘述的方法來確定。
基本的制冷劑，可像載冷劑那樣使用，在一定的流速和壓力下，用泵將其壓送到足夠高，使得在它沒有汽化前，就發(fā)生熱交換現(xiàn)象。但制冷劑隨后便在低壓下運(yùn)動，最終是將氣體以傳統(tǒng)方式送至壓縮機(jī)。
―――摘自1998年《ASHRAE HANDBOOK REFRIGERATION》第四章
[譯 文2]
蒸發(fā)式制冷——HVAC中一般的制冷方式
TX中心——取得冷卻的挑戰(zhàn)了嗎？得克薩斯S.B.有限公司的全體員工提出了一種革新的產(chǎn)品，即Port-A-Cool(R)。它是便攜式蒸氣制冷機(jī)組。
設(shè)備為那些傳統(tǒng)性空調(diào)不實(shí)用或不可利用，或者成本高的地區(qū)提供了一種實(shí)際的冷卻方法。它的系統(tǒng)工作很簡單，就是使熱和周圍的空氣通過浸泡水的蒸發(fā)式冷卻器，在那蒸發(fā)過程產(chǎn)生了冷空氣，并由風(fēng)扇驅(qū)散。根據(jù)ASHRAE介紹，假定國家的典型的季節(jié)溫度和平均濕度，Port-A-Cool(R) 制冷機(jī)就能降低空氣的溫度至平均18華氏度。
使用了Port-A-Cool(R) 制冷機(jī)組的一部分住戶，將輪子和箱子做在一起，使得設(shè)備更便攜、更堅(jiān)固、還可避免生銹。每個設(shè)備都是完全集中式裝配，在箱子外就可以準(zhǔn)確地操作。因?yàn)橛虚y門把手和內(nèi)部的線路，開關(guān)閘和截止閥保證了更好的保護(hù)系統(tǒng)。為了不用換線路就可以很輕易地替換任何電子元件，內(nèi)部線路和各電連接器快捷地連接在一起?？傮w上說，最終消費(fèi)者在頭腦中構(gòu)筑了Port-A-Cool(R) 制冷機(jī)，由于限制擔(dān)保，產(chǎn)品被拖后了。然而最終Port-A-Cool(R) 制冷機(jī)組由保險商擔(dān)保的實(shí)驗(yàn)室提出并經(jīng)過同意了。
工作中使用Port-A-Cool(R)，不管是在炎熱的夏天還是在比舒適的勞動條件熱的環(huán)境下，象體育運(yùn)動、在院子聚會、甚至是做雜務(wù)那樣的室外活動都變得更舒適、更享受了。Port-A-Cool(R)在其他地方的應(yīng)用，包括對溫室、倉庫、體育館、汽車庫、養(yǎng)狗場、農(nóng)倉和工作室的制冷。四個鼓風(fēng)機(jī)的規(guī)模擴(kuò)展了Port-A-Cool(R) 制冷機(jī)組在各領(lǐng)域的使用，實(shí)際上，這種多用設(shè)備的使用范圍是無止境的。由于Port-A-Cool(R) 制冷機(jī)組僅要求有110伏電壓和自來水就可進(jìn)行運(yùn)作，所以這設(shè)備幾乎可以放置在任何地方。
為了能夠在附近水源不可以利用的實(shí)際情況中，所有的制冷機(jī)組都能使用，Port-A-Cool(R)制冷機(jī)組提供了多樣化的選擇，包括便攜式50加侖的水箱和便攜式充氣機(jī)。除了16英寸那種樣式的外，所有的制冷機(jī)組底部都安裝了4個輪子。這4個輪子是直徑為4英寸帶有底板的可旋轉(zhuǎn)輪，這底板是為了增加輪子的直徑，使機(jī)組在不同的地形下都能方便地移動。
很多的NFL和學(xué)院隊(duì)，它們的副業(yè)就是操作Port-A-Cool(R) 制冷機(jī)組。在娛樂場和主題公園，使用Port-A-Cool(R)制冷機(jī)組使他們的老板們保持涼爽。工業(yè)公司則用它來冷卻產(chǎn)品和機(jī)械。在倉庫和卸貨間也用來讓工人們感到?jīng)隹?。稀有動物和外來動物的飼養(yǎng)員用它來使動物們涼爽，減少它們受高溫的影響。之所以Port-A-Cool(R)制冷機(jī)組能在所有
這些應(yīng)用中乃至更多的場合下有效地被使用，就是因?yàn)樗峁┑亩喾N服務(wù)幾乎對每個人都有益，令每個人都滿意。
―――摘自網(wǎng)上
[外文資料1]
Secondary coolants in refrigeration systems
A secondary coolant is a liquid that is used as a heat transfer fluid and that changes temperature as it gains or loses heat energy without changing into another phase. For the lower temperatures of refrigeration, this requires a coolant with a freezing point below that of water. In this chapter, the design considerations for components system performance requirements, and applications for secondary coolants are discussed. Related information can be found in Chapters 2,3,19,20, and 33 of the 1997 ASHRAE Handbook—Fundamentals.
COOLANT SELECTION
A secondary coolant must be compatible with the other materials in the system at the pressures and temperatures encountered for maximum component reliability and operating life. The coolant should also be compatible with the environment and the applicable safety regulations, and it should be economical to use and replace.
The coolant should have a minimum freezing point of 50F below and preferably 150F below the lowest temperature to which it will be exposed. When subjected to the lowest temperature in the system, the viscosity of the coolant should be low enough to allow satisfactory heat transfer and reasonable pressure drop.
The vapor pressure of the coolant should not exceed that allowed at the maximum temperature encountered. To avoid a vacuum in a low vapor pressure secondary coolant system, the coolant can be pressurized with pressure-regulated dry nitrogen in the expansion tank. However some special secondary coolant such as those used for computer circuit cooling have a high solubility for nitrogen and must therefore be isolated from the nitrogen with a suitable diaphragm.
Load Versus Flow Rate
The secondary coolant pump is usually in the return line upstream of the chiller. Therefore, to be accurate, the pumping rate in gallons per minute is based on the density at the return temperature. The mass flow rate for a given heat load is based on the desired temperature range and required coefficient of heat transfer at the average bulk temperature.
To determine heat transfer and pressure drop, the specific gravity, specific heat, viscosity, and thermal conductivity are based on the average bulk temperature of the coolant in the heat exchanger, noting that film temperature corrections are based on the average film temperature. Trial solutions of the secondary coolant side coefficient compared to the overall coefficient and the total log mean temperature difference (LMTD) determine the average film temperature. Where the secondary coolant is cooled, the more viscous film reduces the heat transfer rate and
raises the pressure drop compared to what can be expected at the bulk temperature. Where the secondary coolant is heated, the less viscous film approaches the heat transfer rate and pressure drop expected at the bulk temperature.
The greater the amount of turbulence and mixing of the bulk and film, the better the heat transfer and the higher the pressure drop. Where secondary coolant velocity in the tubes of a heat transfer device results in laminar flow, the heat transfer can be improved by inserting spiral tapes or spring turbulators that promote mixing the bulk and film. This usually increases pressure drop. The inside surface can also be spirally grooved or augmented by other devices. Since the state of the art of heat transfer is constantly improving, use the most cost-effective heat exchanger to provide optimum heat transfer and pressure drop. Energy costs for pumping the secondary coolant must be considered when selecting the fluid to be used and the heat exchangers to be installed.
Pumping Cost
Pumping costs are a function of the secondary coolant selected, the load and temperature range where energy is transferred, the pump head required by the system pressure drop (including that of the chiller), the mechanical efficiencies of the pump and driver and the electrical efficiency and power factor where the driver is an electric motor. Small centrifugal pumps, operating in the range of approximately 50 gpm at 80 ft of head to 150 gpm at 70 ft of head, for 60 Hz applications, typically have 45 to 65% efficiency, respectively. Larger pumps, operating in the range of 500 gpm at 80 ft of head to 1500 gpm at 70 ft of head, for 60 Hz applications, typically have 75 to 85%efficiency, respectively.
A pump should operate near its peak operating efficiency for the flow rate and head that usually exist. The secondary coolant temperature increased slightly from the energy expended at the pump shaft. If a semihermetic electric motor is used as the driver, the motor inefficiency is added as heat to the secondary coolant, and the total kilowatt input to the motor must be considered in establishing load and temperatures.
Other Considerations
Corrosion must be considered when selecting the coolant, an inhibitor, and the system components. The effect of secondary coolant and inhibitor toxicity on the health and safety of plant personnel or consumers of food and beverages must be considered. The flash point and explosive limits of secondary coolant vapors must also be evaluated.
Examine the secondary coolant stability for anticipated moisture, air, and contaminants at the temperature limits of materials used in the system. The skin temperatures of the hottest elements determine the secondary coolant stability.
If defoaming additives are necessary, their effect on the thermal stability and
toxic properties of the coolant must be considered for the application.
DESIGN CONSIDERATIONS
The secondary coolant vapor pressure at the lowest operating temperature determines whether a vacuum could exist in the secondary coolant system. To keep air and moisture out of the system, pressure-controlled dry nitrogen can be applied to the top level of secondary coolant (e.g., in the expansion tank or a storage tank). The gas pressure over the coolant plus the pressure created at the lowest point in the system by the maximum vertical height of coolant determine the minimum internal pressure for design purposes. The coincident highest pressure and lowest secondary coolant temperature dictate the design working pressure (DWP) and material specifications for the components.
The select proper relief valve(s) with settings based on the system DWP, the highest temperatures to which the secondary coolant could be subjected should be considered. This temperature would occur in case of heat radiation from a fire in the area or the normal warming of the valved-off sections. Normally, a valved-off section is relieved to an unconstrained portion of the system and the secondary coolant can expand freely without loss to the environment.
Safety considerations for the system are found in ASHRAE Standard 15, Safety Code for Mechanical Refrigeration. The design standards for pressure piping can be found in ASME Standard B31.5, and the design standards for pressure vessels can be found in Section VIII of the ASME Boiler and Pressure Vessel Code.
Piping and Control Valves
Piping should be sized for reasonable pressure drop using the calculation methods in Chapter 2 and 33 of the 1997 ASHRAE Handbook-Fundamentals. Balancing valves or orifices in each of the multiple feed lines help distribute the secondary coolant. A reverse-return piping arrangement balances the flow. Control valves the vary the flow are sized for 20 to 80% of the total friction pressure drop through the system for proper response and stable operation. Valves sized for pressure drops smaller than 20% may respond too slowly to a control signal for a flow change. Valves sized for pressure drops in excess of 80% can be too sensitive, causing control cycling and instability.
Storage Tanks
Storage tanks can shave peak loads for brief periods, limit the size of the refrigeration equipment, and reduce energy costs. In off-peak hours, a relatively small refrigeration plant cools a secondary coolant stored for later use. A separate circulating pump sized for the maximum flow needed by the peak load is started to satisfy the peak load. Energy cost saving are enhanced if the refrigeration equipment is used to cool secondary coolant at night, when the
cooling medium for heat rejection is generally at the lowest temperature.
The load profile over 24 h and the temperature range of the secondary coolant determine the minimum net capacity required for the refrigeration plant, the sizes of the pumps, and the minimum amount of secondary coolant to be stored. For maximum use of the storage tamk volume at the expected temperatures, choose inlet velocities and locate the connections and the tank for maximum stratification. Note, however, that maximum use will probably never exceed 90% and, in some cases, may equal only 75% of the tank volume.
System Costs
Various alternatives may be evaluated to justify a new project or system modification. Means (1988) lists the installed cost of various projects. Park and Jackson (1984) discuss engineering and NBS (1978) discuss engineering and life-cycle cost analysis. Using the various time value of money formulas, the payback for storage tank handling of peak loads compared to large refrigeration equipment and higher energy costs can be evaluated. The trade-off in these costs—initial