3655 銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗機

3655 銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗機,銷盤式,高溫,高速,摩擦,磨擦,磨損,試驗,實驗 I目錄第一章 概述 ...............................................11.1本課題研究的目的和意義 .......................................11.2國內(nèi)外研究概況 ...............................................21.3 發(fā)展趨勢 ...................................................51.4 小結 .......................................................5第二章 摩擦磨損試驗機的影響因素 ..........................72.1試驗條件的影響； .............................................8第三章 方案設計、分析與比較 ..............................133.1 試驗機的整體分析 ..........................................133.2 設計方案的制定 ............................................133.3 方案比較 ..................................................16第四章 摩擦磨損試驗機結構設計的相關計算 ..................174.1、試驗機的主要性能指標的確定 ................................174.2試驗機的主傳動系統(tǒng)的相關計算 ................................174.2.1電機選擇： ............................................174.2.2同步帶傳動的計算： ....................................184.2.3主軸計算： ............................................224.2.4、主軸上鍵的強度校核： .................................244.2.5、橫梁的強度校核： .....................................244.2.6、絲杠螺母副的相關計算： ...............................244.2.7、軸承的校核： .........................................25第五章 摩擦磨損試驗機的結構設計 .........................285.1、磨損試驗機的整體結構 ......................................285.2、箱體的結構設計 ............................................295.3、橫梁的設計 ................................................295.4、支架的設計： ..............................................305.5、摩擦銷的結構設計： ........................................315.6、摩擦盤夾持器的設計： ......................................31第六章 結 論 .............................................32致謝 .....................................................33參考文獻 .................................................34附錄：外文翻譯 ...........................................35II銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗機的設計摘要：摩擦學是一門實踐性很強的應用科學，在國內(nèi)的相關研究中廣泛使用的試驗機有滾子式磨損試驗機、四球式摩擦磨損試驗機、往復式摩擦磨損試驗機、切人式摩擦、磨損試驗機、盤銷式摩擦磨損試驗機等。摩擦磨損試驗的目的是為了對摩擦磨損現(xiàn)象及其本質(zhì)進行研究，正確地評價各種因素對摩擦磨損性能的影響，從而確定符合使用要求的摩擦副元件的最優(yōu)參數(shù)。高溫高速摩擦磨損試驗機是進行高溫高速摩擦磨損試驗的有效設備，廣泛運用于對各種高速刀具的高溫摩擦磨損性能進行測試和評價，是高速切削和新型刀具材料研制開發(fā)和應用的必備設備。該設備是高速加工和刀具材料研究方向研究工作急需的基礎設備，該設備可以擴展該學科的研究領域和提高研究水平。關鍵詞：高溫、高速、試驗機IIIPin disc high-temperature high-speed friction tester designAbstract：Friction is a very practical application of scientific research in China is widely used in a roller-type testing machine abrasion tester, four-ball friction and wear tester, reciprocating friction and wear test machine, cutting people friction and wear test machine, disc pins and other friction and wear test machine. The purpose of friction and wear tests on the friction and wear in order to study the phenomenon and its essence, the correct assessment of the various factors on the friction and wear properties to determine compliance requirements of the friction pair components using the optimal parameters. High temperature friction and wear tester is heat-efficient high-speed friction and wear test equipment, widely used in various high temperature friction and wear properties of tool to test and evaluation, and new high-speed cutting tool material developed and applied the necessary equipment . The device is a high-speed machining and cutting tool material research studies needed infrastructure, the device can be extended to the subject of basic research and research level. Key words: high temperature, high-speed, friction testing machine.1第一章 概述 1.1本課題研究的目的和意義摩擦學是一門實踐性很強的應用科學，研究材料摩擦磨損行為一般需要借助摩擦磨損試驗機測量摩擦副的摩擦磨損特性等一系列參量。在國內(nèi)的相關研究中廣泛使用的試驗機有滾子式磨損試驗機、四球式摩擦磨損試驗機、往復式摩擦磨損試驗機、切入式摩擦、磨損試驗機、銷盤式摩擦磨損試驗機等。隨著冶金、礦山、電力以及工程機械等行業(yè)的發(fā)展，人們對摩擦磨損危害的認識有了相當?shù)奶岣?。為了弄清磨損機理以減少有害的磨損，各國學者對材料在常溫下的各種磨損問題都進行了大量的研究，但對于材料在高溫下的磨損問題至今卻研究的比較少，這和高溫磨損試驗裝置的缺乏有關系。1910 年第一臺磨料磨損試驗機問世，1975 年美國潤滑工程師學會（ALSE）編著的《摩擦磨損裝置》一書中所公布的不同類型的摩擦磨損試驗機有上百種，但其中大部分是常溫磨損試驗機。近幾十年來，磨損試驗機和試驗方法雖然有了較大的發(fā)展，但這些試驗機大多還是由企業(yè)和研究工作者根據(jù)工作需要和實際工況自行設計制造的，如高溫磨料磨損試驗機和適合高分子及其復合材料試驗用的高溫摩擦磨損試驗機等。只有少數(shù)試驗機是由專門的試驗機廠或儀器制造公司制造和供應的，而且這些試驗機大都結構復雜，價格較貴，這說明了磨損問題的復雜性和進行實驗室磨損試驗研究的困難所在。摩擦磨損問題存在于人類物質(zhì)活動的各個方面，在發(fā)電、設備、冶金、汽車、鐵道、宇航、電子等各方面的機械都大量存在著摩擦學的問題。據(jù)估計，全世界約有 1/2- 1/3的能源以各種形式損耗在摩擦上，如果從摩擦學方面采取正確的措施，就可以大大節(jié)約能源消耗。磨損是機械零部件三種主要的失效形式之一，所導致的經(jīng)濟損失是巨大的，大約有 80%的機械零件由于各種磨損導致失效。特別是隨著物質(zhì)文明的進步和工業(yè)技術現(xiàn)代化的發(fā)展，機械設備的開發(fā)使用普遍趨于高速、重載、高效率化，如何控制和改善機械的摩擦磨損狀況、提高其使用壽命和工作可靠性，已成為機械工業(yè)技術人員必須關注的問題，并促使其研究不斷的深入和發(fā)展。摩擦磨損試驗的目的是為了對摩擦磨損現(xiàn)象及其本質(zhì)進行研究，正確地評價各種因素對摩擦磨損性能的影響，從而確定符合使用要求的摩擦副元件的最優(yōu)參數(shù)。摩擦磨損試驗研究的內(nèi)容非常廣泛，如探討摩擦、磨損和潤滑機理以及影響摩擦、磨損的諸因素，對新的耐磨、減磨及摩擦材料和潤滑劑進行評定等。由于摩擦磨損現(xiàn)象十分復雜，摩擦磨損條件不同，試驗方法和裝置種類繁多，如何準確地獲取摩擦磨損過程中的參數(shù)變化成為一個十分重要的研究課題。為了探索和驗證機械工程中摩擦磨損問題的機理以及有關影響因素，在摩擦學研2究中開展摩擦磨損測試技術和數(shù)據(jù)分析研究具有非常重要的作用。高溫高速摩擦磨損試驗機是進行高溫高速摩擦磨損試驗的有效設備，廣泛運用于對各種高速刀具的高溫摩擦磨損性能進行測試和評價，是高速切削和新型刀具材料研制開發(fā)和應用的必備設備。該設備是高速加工和刀具材料研究方向研究工作急需的基礎設備，該設備可以擴展該學科的研究領域和提高研究水平。1.2國內(nèi)外研究概況摩擦試驗機對冶金、礦山、電力以及工程機械等行業(yè)的發(fā)展有著至關重要的作用,隨著目前世界各國科技的飛速發(fā)展,各個行業(yè)在技術上的突飛猛進摩擦試驗機對于各行業(yè)的重要性也越來越明顯。 目前，世界只有美國、日本、瑞士等少數(shù)幾個國家擁有摩擦磨損試驗機的專業(yè)生產(chǎn)企業(yè)，而濟南試金集團是國內(nèi)最早研制和生產(chǎn)摩擦磨損試驗機的廠家。早在 1964年為了滿足我國石油工業(yè)和材料工業(yè)的發(fā)展需求，濟南試金集團開始研制 MQ-12型四球摩擦試驗機，1965 年研制成功并投入生產(chǎn)，1966 年又研制成功 MM-200型磨損試驗機，兩種試驗機的研制成功標志我國有了自行研制摩擦磨損試驗機的能力。近幾年我國摩擦磨損試驗機行業(yè)發(fā)展速度較快，受益于行業(yè)生產(chǎn)技術不斷提高以及下游需求市場不斷擴大，摩擦磨損試驗機行業(yè)在國內(nèi)和國際市場上發(fā)展形勢都十分看好。雖然受金融危機影響使得該行業(yè)近兩年發(fā)展速度略有減緩，但隨著我國國民經(jīng)濟的快速發(fā)展以及國際金融危機的逐漸消退，我國摩擦磨損試驗機行業(yè)重新迎來良好的發(fā)展機遇。進入 2011年我國摩擦磨損試驗機行業(yè)面臨新的發(fā)展形勢，由于新進入企業(yè)不斷增多，上游原材料價格持續(xù)上漲，導致行業(yè)利潤降低，行業(yè)市場競爭也日趨激烈。圖 1-1為濟南試金集團生產(chǎn)的 MM-U10G屏顯端面摩擦磨損試驗機，該試驗機是以端面滑動摩擦形式，在浸油潤滑和無油潤滑狀態(tài)下對環(huán)狀試樣施加較高的端面試驗力，用于平定材料的摩擦性能?？蓱糜谶x擇摩擦副配對材料，材料抗磨損性能的研究。主要技術規(guī)格及參數(shù)最大試驗力：10kN 示值精度：±1%主軸轉速：300~2800r/min，無級調(diào)速；精度：±10r/min最大摩擦力：300N，示值精度：±3%溫度測量范圍：室溫~200℃，精度±2℃時間設定：1s~9999min采用計算機數(shù)據(jù)采集，屏幕顯示各主要參數(shù)，根據(jù)試驗要求打出試驗曲線及報告 。3圖 1-1 WAW-600D 微機控制電液伺服萬能試驗機以下是對國外著名產(chǎn)品的介紹：美國 FALEX公司：FALEX公司是摩擦磨損測試儀器的專業(yè)制造商，其產(chǎn)品廣泛應用在石化、機械，軍工等多個領域，目前有超過 300 臺四球機試驗機在各個國家使用，已被各國政府部門和工業(yè)界廣泛的認同，F(xiàn)ALEX 公司的很多儀器已成為摩擦磨損領域的測試標準，被收錄在 ISO、ASTM 等國際和行業(yè)的標準中。Falex試驗銷和 V形塊測試儀是當今應用最廣泛的評估潤滑材料摩擦磨損特性的試驗機，到目前為止有超過 1300個用戶分布在全世界各地。測試原理：Falex試驗銷和 V形塊試驗機是實驗室專用設備，主要用于評估原料及潤滑油在普通或極壓下的摩擦磨損特性。設備包括直徑為 1/4英寸的試驗銷和緊靠兩邊的 1/2英寸的 v形塊，通過棘輪和一個偏軸臂的機械裝置對測試接觸區(qū)域施加和維持壓力負荷。技術參數(shù)：負荷：通過輪和彈簧式負荷表指示 V形塊施加于試驗銷的負荷，F(xiàn)alex 雙量程負荷表范圍可指示從 200到 3000lbs的直接負荷，精度為滿量程的±2%，可到 300psi的平均初始水平壓力，可選電子負荷表提供 3000lbs直接負荷的數(shù)字顯示。還可選擇低負荷表來增加測量精度。速度軸速：290rpm±10rpm可變速度：50-5600rpm（F-1503 型）磨損：棘輪系統(tǒng)可測量在試驗期間的磨損率和總磨損，14.4 棘輪齒數(shù)= 0.001 inch (0.025 mm)扭矩：0-100inch-lb 的數(shù)字顯示，精度為滿量程的±2%（F-1503 和 F-1500C4可提供自動扭矩開關）實驗環(huán)境實驗：干式潤滑劑液體潤滑溫度：室溫到 150℃壓力：最高 225psi（可選）圖 1-2 美國 Falex試驗軸和 V型塊(Pin and Vee Block)摩擦磨損試驗機（FALEX Pin and Vee Block Test Machine）瑞士 CSM公司：瑞士 CSM公司是世界知名的表面力學性能測試設備制造商，數(shù)十年中，為世界范圍的科研院所、工業(yè)用戶提供了最先進的技術與應用服務。CSM公司提供多種功能的摩擦磨損實驗設備，按不同的載荷以及使用條件可分為以下幾類：納米摩擦測試儀 NTR（Nano-tribometer） ；摩擦試驗機 TRB（Tribometer pin-on-disk） ，可升級為真空摩擦試驗機；高溫摩擦試驗機 THT（High temperature tribometer） ，可升級為高溫真空摩擦試驗機；磨損測試儀 CAW（Calowear） ；膜厚測試儀 CAT（Calotest） ，分為工業(yè)與實驗室用 2種型號。CSM公司的摩擦試驗機主要用于測定自潤滑涂層的使用壽命，以及表征固體材料或硬質(zhì)涂層在不同條件下的摩擦磨損行為，用戶可以通過改變摩擦時間、接觸壓力、運動速率、環(huán)境溫度、濕度、潤滑劑等參數(shù)得到材料的一系列性能指標。5圖 1-3 瑞士 CSM公司的摩擦磨損試驗機1.3 發(fā)展趨勢隨著現(xiàn)代科學技術的進步，摩擦磨損測試技術發(fā)展迅速，摩擦磨損試驗機呈以下發(fā)展趨勢：（1） 、以高性能的電機系統(tǒng)取代機械變速系統(tǒng)：目前，高性能的電機系統(tǒng)己經(jīng)比較成熟，調(diào)速比可以達到一比幾百、幾千甚至更高。利用這種系統(tǒng)既可以實現(xiàn)轉動，也可以實現(xiàn)擺動和直線運動。由高性能電機直接驅(qū)動主軸，不僅能使機械結構大大簡化，而且還能降低試驗機的摩擦損耗，提高整機的壽命和可靠性。但高性能電機系統(tǒng)價格比較昂貴。（2） 、在摩擦磨損試驗機上應用微型計算機：微型計算機的價格低廉，操作簡單，性能穩(wěn)定，不僅可以取代以往的二次儀表對試驗機進行控制，而且還可以對測試參數(shù)進行自動采集和數(shù)據(jù)處理，因而能使試驗機的功能大大加強。（3） 、改進測試手段；（4） 、提高穩(wěn)定性、測試精度，以使試驗結果具有更好的重復性和再現(xiàn)性。1.4 設計要求本設計主要對銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗機進行機械結構部分的設計與計算機三維實體造型以及二維圖的繪制。所設計的試驗機滿足下面的性能要求：6(1) 主軸轉速范圍 0~3000 r/min，無級調(diào)速；(2) 工作的最高溫度 1000 ℃；(3) 加載范圍：0~20 N，采用砝碼加載；(4) 樣品盤最大尺寸為 Φ80 mm，最大厚度 10 mm。本設計要求設計出實現(xiàn)上述要求的較為合理的方案，并進行相關計算。最后對整個試驗機進行機械結構設計，用 AutoCAD繪制整個試驗機的二維圖。7第二章 摩擦磨損試驗機的影響因素進行摩擦磨損試驗的目的是要模擬實際的摩擦系統(tǒng)，在實驗室再現(xiàn)摩擦磨損現(xiàn)象及規(guī)律性，以便通過選定參數(shù)的測量分析考察圖 2-1所示的工作運轉變量、潤滑變量和氣氛變量等對特定摩擦磨損試驗系統(tǒng)摩擦元素的影響。因此，摩擦磨損試驗機的設計就是要依據(jù)這種目的和既定的具體任務要求，構思形成圖 2-1所示的基本系統(tǒng)，其工作運轉變量一般要求在一定范圍內(nèi)可調(diào)，對于測試參數(shù)應當根據(jù)需要選定.圖 2-1 摩擦磨損試驗機的基本系統(tǒng)1、2 ——摩擦元素 3——潤滑劑 4——氣氛2.1試驗條件的影響；（1）運動形式的影響運動形式與試驗機的摩擦副結構有關，二者都是由所要模擬的摩擦副決定的，試驗機的摩擦副結構和運動形式一般是固定的，但也有一些多功能試驗機的摩擦副和運動形式均可通過添加附件而加以改變。例如，美國 FALEX公司的多功能試樣測試機在添加附件以后，就可以形成球-平面、四球、板-板(面接觸)、液體侵蝕、針-盤和滾動四球等多種摩擦副形式。試驗機上摩擦副的最基本運動形式一般有以下 4種，即滑動、滾動、自旋和沖擊。在試驗機上，對運動形式都有明確的規(guī)定，但對運動的位置精度卻要求不高，因此這方面的要求可忽略。8（2）負荷的影響負荷是摩擦磨損試驗機的一個重要參數(shù)，其在試驗過程中一般應當保持穩(wěn)定。試驗機對負荷的精度要求很高，國內(nèi)試驗機負荷示值的相對誤差為 11%。要滿足負荷精度的要求，就必須考慮在試驗機上減小加載系統(tǒng)的摩擦阻力。目前摩擦磨損試驗機比較常用加載方式有機械式、液壓式和電磁式三種。其中，機械式加載又可分為杠桿加載、彈簧加載和重物直接加載或以上三種加載形式的組合，杠桿加載和重物直接加載系統(tǒng)的結構簡單，載荷穩(wěn)定，不存在負荷保持的問題，加載精度高，但當摩擦副運動不穩(wěn)定時卻會引起振動和沖擊;彈簧加載產(chǎn)生的振動比較小，但是，彈簧加載的精度不高，難于實現(xiàn)負荷精確調(diào)整。液壓式加載包括動壓加載和靜壓加載兩種，但液壓加載很難保持負荷穩(wěn)定。電磁加載易于實現(xiàn)負荷的自動控制，但其弱點是控制部分的成本較高，而且在已有摩擦磨損試驗機上使用還比較少（3）恒比壓的影響目前使用的多種類型的摩擦磨損試驗機，對恒比壓有比較高的要求。目前試驗機上實現(xiàn)恒比壓的方法有:(a)、從摩擦副的結構上保證摩擦過程中接觸面積不變，借以在負荷不變的條件下實現(xiàn)恒比壓(如圖 2-2所示):圖 2-2 以摩擦副結構保證恒比壓(b) 、在 試驗 過程中隨著接觸面積的增大，依照一定的規(guī)律增大負荷以實現(xiàn)恒比壓。日本東京試驗機制作所生產(chǎn)的理研-大越式高速磨損試驗機就是利用這種方法實現(xiàn)恒比壓的。9圖 2-3 理研-大越式高速磨損試驗機原理示意圖1——凸 輪 : 2——搖 桿 : 3, 5 ,8 ——齒 輪 齒 條 : 4——彈 簧 ;6——旋 轉 圓 環(huán) 試 件 ; 7——片 狀 試件。（c)、同時測量摩擦副的接觸面積和試驗負荷，經(jīng)過數(shù)據(jù)處理，給出負荷的控制信號，使負荷隨著接觸面積的變化而變化，從而實現(xiàn)試驗過程中的恒比壓。這種方式先進、可靠，然而實施難度很大。這是因為試驗過程中摩擦副的接觸面積不易測量，故其至今尚未得到實際應用。(4)、滑動速度的影響；滑動速度的大小對摩擦磨損往往具有關鍵性的意義。因而也是摩擦磨損試驗的一個重要參數(shù)?；瑒铀俣鹊姆较蛴袉蜗蚝屯鶑蛢煞N，后者又可以分為擺動式和往復直動式。在試驗機上既可以用機械方式(如凸輪機構和曲柄搖桿機構等)實現(xiàn)擺動，也可以由電機(如伺服電機和步進電機)來實現(xiàn)擺動。往復直線運動通常是用曲柄滑塊等往復直線運動機構實現(xiàn)。試驗機的速度大小一般都要求可調(diào)，所能采用的方式有級調(diào)速和無級調(diào)速兩種。有級調(diào)速是利用變換齒輪或皮帶輪速度比等方法實現(xiàn)的。無級調(diào)速可通過兩種方式來實現(xiàn):一種是機械式無級調(diào)速(如摩擦輪和差動輪系等)，但其調(diào)速范圍不大，另一種是使用無級調(diào)速電機進行，這種方式的調(diào)速范圍很大，如直流伺服電機的調(diào)速范圍可達 1.2000r / min(下限還可以更低)。當采用電機無級調(diào)速時，一般都要求速度穩(wěn)定，因而常采用速度控制環(huán)節(jié)實現(xiàn)速度的閉環(huán)控制。(5)、溫度的影響；溫度是摩擦磨損試驗的又一個重要參數(shù)。有些試驗對環(huán)境溫度有其特定的要求，如高溫條件或低溫條件。高溫試驗通常采用電阻絲加熱，也可以借助于高頻加10熱等。對于高溫試驗機，既要考慮加熱部件和其他部件的隔熱問題，又要針對加熱溫度很高的特定情況同時考慮其加熱部件的選材問題。低溫試驗機常采用適當?shù)闹评浞椒ㄊ乖嚰車木植凯h(huán)境保持低溫，也可以將摩擦副浸泡在制冷劑中實現(xiàn)低溫。(6)、氣氛的影響；有些試驗研究要求對氣氛進行控制(如真空試驗)。在只要求控制濕度的場合，簡易的辦法是將摩擦副部分加一個有較好密封性能的罩子，再在其中放置一些盛水的盒子即可調(diào)節(jié)濕度。當然，濕度調(diào)節(jié)也可以在濕度傳感器控制下自動地進行。此外，用于真空條件下摩擦磨損研究的試驗機對真空度的要求較高。實現(xiàn)真空可以使用真空泵，在這里密封問題很重要，尤其動密封往往是令人頭疼的問題。為了提高真空度，有些試驗機上采用了磁力傳動，借以少用或不用動密封。（7） 、試驗時間的影響；試驗時間一般是依具體情況而定，大多數(shù)試驗機沒有配備定時裝置。要在試驗機上實現(xiàn)時間控制，可以采用定時器控制動力源，也有的是根據(jù)摩擦力或摩擦力矩的極限值來控制停機。這種控制方法對試驗機也起著過載保護作用。測量參數(shù)的影響（8）試驗機一般都要對試驗負荷進行測量，所采用的測量方式往往隨加載方式的不同而不同。機械式杠桿一砧碼加載可以直接根據(jù)加載砝碼得到負荷值(如Timken試驗機)，機械式彈簧加載可以根據(jù)游標顯示的彈簧變形確定負荷值(如AMSLER試驗機)，液壓加載可以通過加載油缸的壓力換算得到負荷值(如 MQ-800型四球式摩擦試驗機)。然而，不論在哪種加載方式下，都可以利用負荷傳感器直接測量負荷值。負荷傳感器應當安裝在盡量靠近摩擦副的位置上，以避免或減小導向部分摩擦力引起的測量誤差。（9）摩擦力(摩擦系數(shù))的影響；在試驗機上，摩擦力(或摩擦力矩)和摩擦系數(shù)一般只測一項。例如，在已知負荷 P的情況下，只要測出摩擦力 F，就可以根據(jù)公式 u=F/P求出摩擦系數(shù)的數(shù)值。這可以利用微機或數(shù)字電路實現(xiàn)運算處理。測量摩擦力常用的方法一般有兩種，即測量作用在驅(qū)動軸上的扭矩，或者是借助于彈性元件測定作用在固定件上的力。在采用第二種測量方法測量摩擦力時，由于固定件在沿摩擦力方向自由運動時必然要傳遞法向力，所以當將其安裝在滾動軸承之類的低摩擦裝置上，以使附加的摩擦力盡可能地減小，從而保證摩擦力的測量精度。摩擦扭矩可以采用扭矩傳感器進行測量，其安裝位置既可以是在運動軸上，也可以是在固定軸上。當把扭矩傳感器安裝在運動軸上時，需要確保傳感器的信號輸11出良好。在試驗機上，通常是將摩擦扭矩轉換成拉力或壓力對其進行測量（見圖 2-4） ，但要注意使轉換機構造成的誤差不得超過允許值。圖 2-4將摩擦扭矩轉化成拉力或壓力的測量圖 2-4 將摩擦扭矩轉化成拉力或壓力的測試（10）速度的影響有些試驗機上還要求對速度進行測量，可以采用的測速裝置有測速發(fā)電機和光電傳感器等。記錄轉數(shù)最常用的是機械式計數(shù)器。（11）測溫方法的影響；摩擦磨損試驗需要測定的溫度有環(huán)境溫度、潤滑劑溫度和摩擦副的摩擦面溫度，其中不易測量的是摩擦面溫度(因為它不暴露在外面)。在試驗機上常用的測溫方法有熱電偶法和紅外測溫法。用這兩種方法測得的摩擦面溫度都是近似值。這是因為熱電偶無法安裝在摩擦面上，而只能安裝在靠近摩擦面的位置上;而紅外測溫法則是因為只能測得摩擦面邊界上的溫度或試件的體溫。如果能夠知道試件溫度的分布情況，那就可以對測溫結果進行修正，從而使測量誤差減小。為了消除或減少以上原因所產(chǎn)生的誤差，在實測時可以把實際試件之一(或兩件)組合成熱電偶的一部分，這就是所謂的“自然熱電偶”測溫法。這種方法原則上可以直接從摩擦面取得溫度信息，然而這個信息不僅會受到由于潤滑劑的作用所產(chǎn)生的界面電動勢的影響，而且在多觸點的循環(huán)電流對它也有影響 L閣。因此，在現(xiàn)有的試驗機上很少使用這種測溫方法。（12）磨損量的影響；磨損量是磨損試驗中都要測量的一個參數(shù)。目前，磨損量的在線檢測尚有困難，以往都是將試件取下再測量磨痕或稱量失重而得之?，F(xiàn)在，有人采用電測法或光柵對摩擦副在磨損過程中的相對位移進行測量，以此實現(xiàn)磨損量的在線12檢測。（13）重復性和再現(xiàn)性；摩擦磨損試驗機能否給出重復性和再現(xiàn)性都比較好的試驗結果，取決于每次試驗用的試桿和試驗環(huán)境條件(包括儀器的工作狀態(tài))是否都能保持一致。西德Optimol公司的 SRV型標準化微動式摩擦磨損測試機之所以能夠給出較好重復性和再現(xiàn)性的試驗結果，就是因為它的關鍵部件一振動系統(tǒng)和力監(jiān)測系統(tǒng)的工作狀態(tài)非常穩(wěn)定。為了使試驗條件穩(wěn)定，就要從動力源和試驗機結構上保證負荷及速度等 T礦穩(wěn)定，同時還需要測試系統(tǒng)穩(wěn)定，應能準確地測出工礦參數(shù)，以便于調(diào)整。此外，合理的摩擦副接觸形式也是取得較好重復性和再現(xiàn)性試驗結果的重要因素之一。一般說來，點接觸比面接觸受外界的影響小，因而在相同條件下，點、線接觸有利于再現(xiàn)摩擦副的接觸狀態(tài)。13第三章 方案設計、分析與比較3、1 試驗機的整體分析根據(jù)上一章的介紹不難確定，試驗機的機械結構部分可以分為如下幾個主要的系統(tǒng)：主傳動系統(tǒng)、加載系統(tǒng)、摩擦盤夾持系統(tǒng)、摩擦銷軸向和徑向進給系統(tǒng)、加熱及冷卻系統(tǒng)等主要部分。對上述各個部分不同的方案進行組合，就可以得到不同的整體設計方案方案。3、2 設計方案的制定通過分析，制定下面三種方案：設計方案一：圖 3-1 設計方案一設計方案一各部分的組成：(1) 主傳動系統(tǒng)：變頻器和三相異步電動機通過連軸器和主軸直接相連，帶動摩擦盤旋轉；(2) 加載系統(tǒng)：采用彈簧加載；14(3) 摩擦盤夾持系統(tǒng)：采用螺栓螺母副將摩擦盤固定到主軸的上端；(4) 摩擦銷軸向和徑向進給系統(tǒng)：通過手動旋轉手輪和分度盤帶動橫梁內(nèi)的一根絲杠，經(jīng)過絲杠螺母的相互運動控制摩擦銷的沿摩擦盤的軸向進給；通過步進電機和編碼器帶動立柱上的絲杠旋轉，通過絲杠螺母副改變橫梁的豎直方向的位置，來控制摩擦銷的軸向移動；(5) 加熱及冷卻系統(tǒng)：加熱爐外采用隔熱層，加熱爐和主軸箱之間采用石棉隔熱層。此外，主軸外用螺旋銅制冷卻管包裹，冷卻管內(nèi)通入冷卻水，對主軸進行冷卻。設計方案二：圖 3-2 設計方案二設計方案二各部分的組成：(1) 主傳動系統(tǒng)：變頻器和三相異步電動機通過齒輪驅(qū)動主軸，帶動摩擦盤旋轉；(2) 加載系統(tǒng)：采用伺服控制連續(xù)加載；15(3) 摩擦盤夾持系統(tǒng)：采用特制的摩擦盤夾持器夾持摩擦盤，摩擦盤和夾持器一起隨主軸轉動；(4) 摩擦銷軸向和徑向進給系統(tǒng)：通過手動旋轉手輪和分度盤帶動橫梁內(nèi)的一根絲杠，經(jīng)過絲杠螺母的相互運動控制摩擦銷的沿摩擦盤的軸向進給；通過步進電機和編碼器帶動立柱上的絲杠旋轉，通過絲杠螺母副改變橫梁的豎直方向的位置，來控制摩擦銷的軸向位置；(5) 加熱及冷卻系統(tǒng)：加熱爐外采用隔熱層，加熱爐和主軸箱之間采用石棉隔熱層。設計方案三：圖 3-3 設計方案三設計方案三各部分的組成：(1) 主傳動系統(tǒng)：變頻器和三相異步電動機通過 V帶和帶輪驅(qū)動主軸，帶動摩擦盤旋轉；(2) 加載系統(tǒng)：采用傳統(tǒng)的砝碼加載；(3) 摩擦盤夾持系統(tǒng)：采用特制的摩擦盤夾持器夾持摩擦盤，摩擦盤和夾持器一起隨主軸轉動；(4) 摩擦銷軸向和徑向進給系統(tǒng)：通過手動旋轉手輪和分度盤帶動底座內(nèi)的一根絲杠，絲杠螺母的相互運動控制橫梁和立柱的整體的水平位置，來控制16摩擦銷的沿摩擦盤的軸向進給；通過立柱結構上的可旋轉結構，使得橫梁可以沿立柱上的某一點旋轉一定的角度，用旋轉來代替移動控制摩擦銷的豎直位置；(5) 加熱及冷卻系統(tǒng)：加熱爐外采用隔熱層，加熱爐和主軸箱之間采用石棉隔熱層。3、3 方案比較方案一電機通過連軸器直接和主軸相連，結構簡單且緊湊。但減震性能不好，系統(tǒng)的震動較大。而且主軸和電機之間有直接的熱量傳遞，降低了系統(tǒng)的熱穩(wěn)定性。主軸外有冷卻裝置，但由于上述的熱傳遞作用，使得其作用不是很明顯，而且由于空間較小，對主軸的冷卻無法有效進行，安裝維修也不方便。摩擦盤通過中間的螺栓孔與主軸上端直接相連，不易保持盤的整體性和運動的平穩(wěn)性，而且對于尺寸不大的陶瓷等脆性材料，在摩擦盤的中間打孔也很難實現(xiàn)，并且盤的剛性大大降低。彈簧加載結構簡單，但加載不精確，容易受到彈簧性能等外部因素的干擾，對實驗結果影響很大。手輪和分度盤控制銷子沿盤的徑向位移，結構簡單，但是橫梁剛性較差，對結果誤差有較大的影響。立柱上采用步進電機帶動絲杠螺母，結構復雜，成本高，降低了系統(tǒng)的剛度，但對系統(tǒng)測量精度的作用不大。方案二采用齒輪，可以保證傳動比，制造安裝精度要求不是很嚴格，并且可以防止過載時對電機的損壞。但是齒輪傳動噪音大，震動劇烈，況且由于齒輪的金屬質(zhì)地使電動機的產(chǎn)熱影響到實驗精度。主軸外無冷卻裝置，使得主軸在工作狀態(tài)的高溫下容易發(fā)生變形和損壞，降低了主軸的壽命和裝置的測量精度。伺服控制連續(xù)加載雖然精確但設備復雜且成本很高，安裝維修也不方便。手輪和分度盤控制銷子沿盤的徑向位移，結構簡單，但是橫梁剛性較差，對結果誤差有較大的影響。立柱上采用步進電機帶動絲杠螺母，結構復雜，成本高，降低了整個系統(tǒng)的剛度，但對系統(tǒng)測量精度的作用不大。方案三采用電機通過同步帶帶動主軸，可以緩和載荷沖擊而且運行平穩(wěn)，無噪聲，且同步帶傳動無彈性滑動和打滑，效率高而且能保持準確的傳動比，也就是能保持主軸以某一速度穩(wěn)定地轉動。主軸和電機之間的熱影響很小。專用的摩擦盤夾持器保證了摩擦盤旋轉時的精度，又可以保證其整體性，對于例如三角形硬質(zhì)合金可專位車刀刀片等尺寸小、性脆、不易打中心孔等的試件的夾持又有很大的優(yōu)勢。傳統(tǒng)的砝碼加載簡單易行而且加載準確，誤差較小。左邊立柱和橫梁是相對固定的，可以繞一個軸旋轉一定的角度，使系統(tǒng)穩(wěn)定性好，測量結果較精確，結構簡單，而且工作效率比較高。手輪和分度盤控制橫梁和17立柱的整體位移來控制摩擦銷沿摩擦盤的徑向位移，結構簡單，成本低，維修方便，而且有足夠高的精度。通過上面對三種設計方案的優(yōu)缺點的分析比較，可以得出結論：方案三是這三種設計方案中比較合理的一種方案。該方案既可以滿足設計精度的要求，又具有成本低，結構簡單，安裝維修方便等特點。第四章 摩擦磨損試驗機結構設計的相關計算4.1、試驗機的主要性能指標的確定參考第一章中的各種試驗機的參數(shù)，結合設計要求，確定該試驗機的主要性能指標如下：主軸轉速范圍：0~3000 r/min，無級調(diào)速；工作最高溫度：1000 ℃；加載力的范圍：0~20 N,采用砝碼加載；摩擦球尺寸：Ф3 mm~Ф6 mm；摩擦盤尺寸：最大直徑 d=80 mm,最大厚度 h=10 mm 。4.2試驗機的主傳動系統(tǒng)的相關計算由試驗機的主軸轉速范圍和變速方式，可以選擇變頻調(diào)速三相異步交流電動機來實現(xiàn)。因此該試驗機的主傳動路線為：變頻調(diào)速三相異步電動機→同步帶和帶輪→主軸→摩擦盤夾持器→摩擦盤。4.2.1電機選擇：摩擦盤和摩擦銷之間的動摩擦系數(shù) f=fmax=1，摩擦產(chǎn)生的最大功率 Pm=Fv= （4-1）fFn2/60R??其中： Pm是摩擦產(chǎn)生的最大功率(Kw)； F是相互作用力(N)； v是相對運動速度(m/s)；f 是滑動摩擦系數(shù)； Fn是正壓力（N） ； R:是摩擦力作用電相對旋轉軸的距離（m） ；Pm＝ ＝ ＝0.251 KwaxfFn2/60R??120.43/60???同步帶的傳動效率 ： η 1＝95%滾動軸承的傳動效率 ： η 2＝98%則總傳動效率： η 總 ＝η 1 η 2＝0.931 ?18電動機的輸出功率 P 出 ＝ （4-2）總?m故 ＝ ＝0.2696 Kw出P95.0821?為使電動機的功率留有余量，負荷率?。?.85P＝P 出/0.85＝0.261/0.85＝0.317 Kw據(jù)參考資料可知，選擇的電機型號為： YVF280M1-4(摘自 JB/T 7118-2004)該電機的主要參數(shù)為： 額定功率 P=0.55Kw ；額定轉矩 3.5 N?m；同步轉速 1500 r/min ；電機軸：D=19mm。結構圖如圖 4-1、4-2 所示圖 4-1 電機主視圖圖 4-2 電機的左、右視圖4.2.2同步帶傳動的計算：191、計算功率：Pｄ＝ （4-3）Ak?Pｄ= =0.36Kw )98.0251.(4.?式中： 是同步帶傳動的工作情況系數(shù)，據(jù)機械設計手冊可取 1.40Ak2、選擇帶型和節(jié)距：根據(jù)計算功率 Pd和 n1,選擇 L型同步帶。齒形如圖所示（圖 4-3）周節(jié)制其節(jié)距 Pb＝9.525 mm ；齒形角 2β°: 40齒根厚 s: 4.65mm齒高 ht: 1.91mm帶高②hs: 3.6mm齒根圓角半徑 rr: 0.51mm齒頂圓角半徑 ra: 0.51mm圖 4-3齒形圖3、小帶輪齒數(shù) Z1：根據(jù)國標(JB/T 7512.2-1994),查取 Zmin=20根據(jù)設計方案 Z1＝25；min1Z?4、小帶輪節(jié)圓直徑：何以由公式 （4-4）?bPd1?計算，也可查詢機械設計手冊。得小帶輪直徑為 mm8.751?d5、大帶輪齒數(shù)：根據(jù)設計方案，同步帶只起傳動作用，不改變速度，故令兩帶輪的齒數(shù) Z1、Z2等，取 Z1＝Z2＝25；206、大帶輪節(jié)圓直徑：由公式 mdPZb8.7512??7、帶速計算：（4-5）106??ndvs/91.38.5?通常 L型 ，則 符合要求。mv/axmaxv?8、初定軸間距：根據(jù)機械手冊知（4-6）)(2)(7.02121dd???即 ，取 a= =151.2mm.306a219、計算帶長及齒數(shù)：帶長 ：0L（4-7）??0212104)(2adda????mL9.53..50 ??查機械設計手冊得 ，齒數(shù) ；Lp664?Z10、實際軸間距計算：實際軸間距計算分為兩種情況，軸間距可調(diào)整時（4-8）200ap??軸間距不可調(diào)時（4-9）??2cos12?d（4-10）1211tan2dLivp???根據(jù)設計要求，軸間距可調(diào)則 mp 05.1869.536.0.50 ????2111、小帶輪嚙合齒數(shù)：（4-11）??????????1211ZaPZentbm?02?12、基本額定功率：（4-12）??100vTPa?基本額定功率是個帶型基準寬度 的額定功率， (摘自 GB/T 11362-1989)0sb0sb——寬度為 的帶的需用工作拉力（N） ，查機械手冊a0sb——寬度為 的帶單位長度的質(zhì)量（ ） ，查機械手冊mmkg/則 ????KWvTPa 75.21091..95.46.2120 ?????13、計算帶寬：(4-13)14.0ozbsKb?——嚙合齒數(shù)系數(shù)，查機械設計手冊z應按表 4.4選取標準值，一般小于sb 1d則 mPKozds 27.4.3604.25114.0 ???式中： mm .sb按照以上設計要求要求確定公稱帶寬 12.7mm，代號 05014、作用在軸上的力：(4-14)vPFdr10?則 Ndr 327.091.6??15、帶輪的結構和尺寸：22圖 4-4直邊齒帶輪的尺寸和公差根據(jù)直邊齒帶輪的尺寸和公差(摘自 GB/T 11361-1989)如圖 4-4查的槽型: L齒槽底寬 bw: 3.05±0.10齒高 hg: 2.67(0,-0.10)槽半角 φ±1.5°: 20齒根圓角半徑 rf: 1.19齒頂圓角半徑 ra: 1.17(+0.13,0)節(jié)頂距 2δ: 0.762外圓直徑 da: da＝d-2δ外圓節(jié)距 pa: pa＝π·da/z(z──帶輪齒數(shù))根圓直徑 df: df＝da-2hg4.2.3主軸計算：1、主軸輸出功率，轉速，轉矩計算：根據(jù)第一部分電機計算可以得出 ，KWPm256.0?min/30rn?則轉矩 NnTm.79395950??2、軸的最小直徑計算：計算公式為 (4-15)??3032.0nPAdT???主軸的材料選擇為 ，查設計手冊可得rC4??16,250?AT?則 ，取md5.3.??d6?即主軸上直徑最小處： mm3、軸的結構設計：23（1） 擬定軸上的零件裝配方案，見圖 4-5圖 4-5 軸上零件的裝配方案（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度：見圖 4-6圖 4-6主軸結構設計1）為了滿足帶輪的尺寸要求 ，mL172??d241??2）初步選擇滾動軸承。因軸承受有徑向力和軸向力的作用，故選取深溝球軸承和推力球軸承，初步選取 0基本游隙組，標準精度級的深溝球軸承 6206和推力球軸承 51206，其尺寸分別為 、mBDd630??，故 ， 。mBDd75230???4??L5043??3）根據(jù)結構要求擬定 ， ；mL36??283， ；1054d054?， ；6?6?， 。mL327?27?24（3） 、軸的強度校核：按鈕局強度條件計算，公式如下（4-16）??TTdnPW?????32.095已知 ，??25min,/0,56. ??TmrK?則 32.09814dT??根據(jù)設計軸的最小直徑為 ，d2076????TT ??????59.02.3814min則其他各段也符合要求。4.2.4、主軸上鍵的強度校核：根據(jù)主軸設計，鍵所在軸的直徑為 24mm，查機械設計手冊（摘自 GB/T1095-2003，GB/T1096-2003)選取鍵的尺寸選定為 ，普通平鍵連接的強度條8714?件為：（4-17）3210[]kldTpp????式中： d是軸的直徑；l 是鍵的工作長度，l=L-b=14-8=6；h 是鍵的高度；[p]是許用壓力；k 鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，k=0.5h,T 傳遞的轉矩,取，則24,7,14,[]0phl??33 3d202.5101.56[]10a624kllFTp MPapP? ?????? ??:故鍵的強度滿足要求。4.2.5、橫梁的強度校核：由于橫梁受到的軸向和切向力最大均為 20 N，而且摩擦銷與橫梁不是緊密接觸，橫梁所受的沖擊也很小。因而橫梁受到的力很小，橫梁強度在滿足結構要求的前提下能夠滿足強度和剛度要求。4.2.6、絲杠螺母副的相關計算：該絲杠螺母副主要用于傳遞運動，來控制摩擦銷沿摩擦盤的徑向位移。而沒有很大的力的傳遞，因此其傳遞的力可以忽略不計。下面對絲杠螺母副進行結構設計，強度校核可以不計。螺母的軸向位移： （4-18）2lspx???25式中： φ 是螺桿轉角，rad；s 是導程，mm；p 是螺距，mm；x 是螺紋線數(shù)； 令該螺紋為單線螺紋，則 x＝1；由于絲杠帶動摩擦銷的移動距離為 40 mm，又要留下一定的余量，可令螺紋長度 L＝50 mm；設計使螺紋移動 l=40 mm時，手輪轉動 8圈，即：rad 2816????mm （4-405lpx?19）由此可知： mm 1sp?螺紋中徑： （4-20.8[]Fd??20）式中： Ψ 是螺母形式參數(shù)，整體式螺母取 1.2~2.5，分體式螺母取2.5~3.5；[P]是螺紋副許用壓強，N/mm2；可取 ； 2,[]9p??帶入數(shù)據(jù)，有： mm 2200.8..8439pFd????由系統(tǒng)結構特點，?。? mm ；517?絲桿公稱直徑 d=20,小徑：20-5.5=14.5mm螺母高度： mm 2.3Hd??絲桿旋動圈數(shù)： 57(102)np?:基本牙型高度： mm 0...h???工作壓強： 2110.014[]3.42.57Fp pdn??工作壓強滿足要求。為了保證自鎖，螺紋升角: ??0'f.9arctnarctn258osos???螺紋牙根部的寬度： mm0.65.3.25bp??4.2.7、軸承的校核：該系統(tǒng)三處用到了軸承：主軸、絲杠、以及橫梁旋轉軸處的軸承。后兩處軸承均不用于承受載荷，僅僅起到支撐作用，受到的力很小，可以忽略不計；26而且其轉速均遠遠低于軸承的極限轉速。因此軸承的校核可以省略，而認為這些軸承的均滿足設計要求。下面對主軸上的深溝球軸承和推力球軸承進行壽命校核：（一） 、深溝球軸承壽命校核1根據(jù)主軸設計可知： mNnPTm .7903256.095950????由帶輪計算可知：d8.75?on20??o?則 NdTFt 79.2108.7592??? NFntr 14.763cos20tan.cosa?????0ta?則 0?taF查機械設計得深溝球軸承的最小 e值為 0.22，故此時0eFta?2、初步計算當量動載荷 P，根據(jù)式（4-21）)(arpYFXf??查機械設計得 ，取 ；2.1~0pf 2.1?pf0,?YX則 NP48.597.28.1???273、軸承應有的基本額定動載荷：（4-22）?6'10hnLPC?則 N24.13753148.2596????4、演算軸承壽命，根據(jù)公式（4-23）????????PCnLh601hLh 502.148.259376013?????????該軸承符合設計要求。（二）推力球軸承壽命校核（同上）28第五章 摩擦磨損試驗機的結構設計5.1、磨損試驗機的整體結構摩擦磨損試驗機用 CAD 裝配圖的整體外觀效果如圖 5-1、5-2、5-3 所示。圖 5-1裝配圖（正視圖）29圖 5-2裝配圖（左視圖）圖 5-3裝配圖（俯視圖）5.2、箱體的結構設計根據(jù)計算所得的尺寸來看，為了能夠使整體結構緊湊美觀，設計箱體如圖（5-4）所示。30圖 5-4箱體結構設計5.3、橫梁的設計將球安裝在一支倔強系數(shù)很大的杠桿上，該杠桿被設計為無摩擦切向力傳感器，當盤旋轉時，壓頭和樣品間產(chǎn)生的摩擦力會使杠桿發(fā)生輕微的彎曲，該形變程度可被固定在一起的線性差分位移傳感器檢測，并由此計算摩擦力的具體數(shù)值。通過測量材料的損失體積可計算壓頭和樣品的磨損系數(shù)。橫梁的設計如圖 （5-5 ）：31圖 5-5橫梁在橫梁的兩側可以加上線性差分位移傳感器。摩擦銷受力引起橫梁中間的杠桿的微變形，位移傳感器檢測并指示出相對應的力的大小。橫梁的兩個臂上開的槽是為了提高測量的靈敏度；橫梁兩側與支架相連的部分有個 5 mm的凸起，是為了使橫梁的杠桿部分與其他零件分隔開，測量過程中減少部件之間的摩擦對測量結果的影響。橫梁右端的孔與摩擦銷的配合采用過渡配合，既可以保證摩擦銷的位置精度，又可以盡量避免和銷在豎直方向上的摩擦力作用，以減少加載時對加載力精度的影響。5.4、支架的設計：此試驗機用到的的支架有三種形式，它們受的力都很小，滿足結構要求的支架就能夠滿足受力的要求。因此對與絲桿相連的支架進行介紹：與絲杠相連的支架-------滑動支架：該支架的作用是為橫梁的旋轉提供一個旋轉軸，并且和絲杠相配合，控制摩擦銷沿摩擦盤的徑向位置。支架上的橫桿是用來防止其支撐的橫梁發(fā)生側翻。圖 （5-6）是與絲杠相連的支架的視圖。32圖 5-6 支架5.5、摩擦銷的結構設計：適合于高溫摩擦磨損測試儀的測試球尺寸有 1.5 毫米、3 毫米、6 毫米、10 毫米（均為直徑） 。可以為不同直徑的摩擦球配備不同內(nèi)徑的夾持器。 夾持器中間為中空結構，后面有螺紋，只需將測試球從夾具的后端放入并應用配套的零件旋緊即可。針對高溫摩擦測試熱脹冷縮的特點，可以在夾具中心加入微型彈簧以保證測試球始終保持被夾緊狀態(tài)。5.6、摩擦盤夾持器的設計：由于摩擦盤尺寸相對較小，對于脆性材料摩擦盤進行試驗，摩擦盤的加工尤其是鉆中心孔難度很大，因此采用螺栓直接固定不適合。設計成專用的摩擦盤夾持器。 用螺紋副將摩擦盤夾持器固定在主軸上，使之隨主軸一起旋轉。在摩擦盤下面加上一個墊片，直徑大小和摩擦盤相當，但厚度可調(diào)，裝卸方便，用于夾緊不同厚度的摩擦盤，使這個夾持器更加通用化。在摩擦盤外面用一個盤蓋定位，用螺栓緊固夾緊。對于特殊形狀而且尺寸較小的試件，例如可轉位車刀刀片等，可以采用特制的鎳合金盤型夾具來固定。33第六章 結 論高溫高速摩擦磨損試驗機是進行高溫高速摩擦磨損試驗的有效設備，廣泛運用于對各種高速刀具的高溫摩擦磨損性能進行測試和評價，是高速切削和新型刀具材料研制開發(fā)和應用的必備設備。因此本文對銷盤式高溫高速摩擦磨損試驗機的原理和結構進行介紹，給出了試驗機的基本參數(shù)，并對試驗機的機械結構部分進行了相關設計、計算和計算機三維造型，為試驗機的設計和實際制作提供了一定的依據(jù)和參考。該設計在滿足設計要求的前提下，力求結構簡單，制造成本低廉，沒有一味地追求高精度，適合進行實際的生產(chǎn)。設計中采用了較為簡單的方法實現(xiàn)了相同的功能，例如在實現(xiàn)摩擦銷和摩擦盤的分離和摩擦銷的安裝這個功能上，沒有采用較高精度的電動機帶動絲杠螺母這一結構，而是采用了簡單的旋轉結構這種純機械結構來實現(xiàn)，既可以保證足夠的精度，又可以簡化結構，降低成本，制造、安裝、維修都大為簡化。此外，摩擦銷、摩擦盤的設計都很靈活，可以適用于尺寸、結構都不同的摩擦副的試驗，例如尺寸不同的摩擦球，不同形狀的摩擦盤。同時也設計了相應的夾持系統(tǒng)，這充分體現(xiàn)了互換性設計的思想。該設計只是針對摩擦磨損試驗機的機械結構部分進行了相關的設計計算和仿真，而電氣控制系統(tǒng)和檢測系統(tǒng)還需要進一步的補充。34致謝經(jīng)過半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設計已經(jīng)告一段落，作為一個本科生，雖然在專業(yè)方面學到了很多只是，但由于經(jīng)驗的不足，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有導師的督促指導，想要完成這個設計是不易的。 本畢業(yè)設計是在指導老師周后明教授的悉心教誨指導下完成的，從課題方案的制定到論文的撰寫，無不滲透著老師的心血和汗水。這一學期以來，周老師以他淵博的學術知識、嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度、卓越的才智和求實創(chuàng)新的工作作風深深的影響了我。我所取得的每一點進步，都離不開老師的教誨、關心和培養(yǎng)，在此，謹向培養(yǎng)和支持我成長和發(fā)展的周老師致以崇高的敬意和衷心的感謝！在完