畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）一種風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置1

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1、 一種風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置 學(xué) 校： 院系專業(yè)： 指導(dǎo)教師： 姓 名： 2010.11.20 摘 要 本設(shè)計(jì)說明書主要是關(guān)于一種風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法中配重臂裝卸裝置的設(shè)計(jì)思路和設(shè)計(jì)過程。 目前在風(fēng)力發(fā)電變槳回轉(zhuǎn)軸承性能測試中，采用配重臂模擬槳葉，配重模擬作用在槳葉上的風(fēng)載，通過配重臂與輪轂的連接來進(jìn)行變槳回轉(zhuǎn)軸承的性能測試，但配重臂與輪轂之間的裝配和拆卸是依靠吊車實(shí)現(xiàn)的，其缺點(diǎn)是每次只能裝配或拆卸一個(gè)配重臂，需要多人參與裝配，生產(chǎn)效率和自動(dòng)化水平低、安全性差。因此開發(fā)

2、一種高效、安全的自動(dòng)化的變槳配重臂裝卸裝置是亟待解決的問題。 在科技飛速發(fā)展、自動(dòng)化程度高速發(fā)展的今天，提高風(fēng)力發(fā)電變槳回轉(zhuǎn)軸承性能測試中配重臂與輪轂之間的裝配和拆卸效率顯得尤為重要，本課題就如何提高這一工作效率作出了設(shè)計(jì)及論證，采用液壓系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)控制平行四連桿機(jī)構(gòu)，其進(jìn)退控制閥組可實(shí)現(xiàn)進(jìn)退缸的位置保持及浮動(dòng)控制；升降控制閥組、同步馬達(dá)、升降缸閥組可實(shí)現(xiàn)升降缸的位置保持、升降缸的二級(jí)壓力切換及同步升降控制，具有自動(dòng)化程度高、安全性好的優(yōu)點(diǎn)。 關(guān)鍵詞：風(fēng)力發(fā)電變槳回轉(zhuǎn)軸承 配重臂設(shè)計(jì) 液壓系統(tǒng) 平行四連桿機(jī)構(gòu) ABSTRACT

3、 This design guide is mainly about a handing device of wind turbine pitch bearing’s weight balance system and design ideas, design process of weight balance arm system in assemble and disassemble methods. Currently in tests of wind turbine pitch bearing, using the weight balance arm to simulate

4、blades. Weight balance arm simulate the wind load on the blade, and make performance testing by connect the weight balance arm and the hub. But the assemble and disassemble between weight balance arm depends on cranes to realize, the drawback is that you can only assemble or disassemble one counterw

5、eight arm, several people are needed to participate in assemble, the production efficiency and the automation level are low, security is also not good. Therefore to develop an efficient and secure automated turbine pitch bearing weight balance arm handling device is a problem to be solved. With th

6、e rapid development of technology and automation today, to improve assemble and disassemble efficiency between hubs in wind turbine pitch bearing system is particularly important. This issue made design and demonstrate on how to improve the work efficiency in this area, use hydraulic to drive and co

7、ntrol a parallel four-connecting-rod organization. The advance and retreat control group can realize position keep and floating control. However, maintain of position, the secondary pressure’s control switch of lifting cylinder and synchronization lifting control can be realized by lift control grou

8、p, synchronous motors and lifting cylinder groups, with advantages of high automation degree and security. Key words: wind turbine pitch bearing weight balance arm hydraulic system four-connecting-rod organization 目 錄 第一章 概述 1 1.1本課題的研究背景 1 1.1.1風(fēng)力發(fā)電機(jī)國內(nèi)外研究應(yīng)用現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 1 1.1.2風(fēng)力發(fā)電機(jī)的組成及

9、變漿軸承 2 1.2 課題來源及其意義 3 1.3 課題內(nèi)容及設(shè)計(jì)思想 3 1.3.1 課題研究內(nèi)容 3 1.3.2 具體內(nèi)容及設(shè)計(jì)思想 3 1.4技術(shù)路線與可行性分析 5 1.4.1技術(shù)路線 5 1.4.2可行性分析 5 1.4.3本實(shí)用新型裝卸裝備優(yōu)點(diǎn): 6 第二章 配重臂裝卸裝置的總體方案設(shè)計(jì) 7 2.1 配重臂裝卸裝置概述 7 2.1.1 配重臂裝卸裝置簡介 7 2.1.2配重臂裝卸裝置的工作原理 7 2.2 配重臂裝卸裝置部件的設(shè)計(jì)要求及參數(shù)確定 8 2.2.1 設(shè)計(jì)要求 8 2.2.2 配重臂裝卸裝置的整體結(jié)構(gòu)尺寸確定 8 第三章 液壓支架主要零

10、部件的設(shè)計(jì)與計(jì)算 10 3.1整機(jī)鋼結(jié)構(gòu)的選型 10 3.2 液壓缸的選擇 10 第四章 整機(jī)重要部件的受力校核 22 4.1 左側(cè)頂桿支架校核 22 4.2對(duì)拉桿2做強(qiáng)度校核 24 4.3右側(cè)頂桿支架校核 24 4.3銷釘校核 26 第五章 結(jié)論與展望 28 謝 辭 29 參考文獻(xiàn) 30 大連交通大學(xué)2006屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第一章 概述 1.1本課題的研究背景 本課題主要是設(shè)計(jì)一款風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法，目的是服務(wù)于現(xiàn)在正蓬勃發(fā)展的風(fēng)力發(fā)電行業(yè)。 目前風(fēng)電技術(shù)及其設(shè)備研制剛剛處于起步階段，中國的風(fēng)力發(fā)電技術(shù)及其應(yīng)用相

11、對(duì)落后于歐美，風(fēng)電設(shè)備在設(shè)計(jì)選型時(shí)應(yīng)關(guān)注的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)還沒有較好的評(píng)價(jià)和分析方法。技術(shù)來自實(shí)踐也應(yīng)用于實(shí)踐，通過對(duì)市場的調(diào)研和對(duì)現(xiàn)有設(shè)備的分析和評(píng)價(jià)，來找到一種最合理的方案。本文正是通過上述分析，提出了風(fēng)電設(shè)備設(shè)計(jì)選型設(shè)計(jì)的一種新型有效、實(shí)用簡單的評(píng)價(jià)方法和分析途徑，并設(shè)計(jì)出了實(shí)際設(shè)備供實(shí)際生產(chǎn)參考使用。 1.1.1風(fēng)力發(fā)電機(jī)國內(nèi)外研究應(yīng)用現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢 近年來由于環(huán)境和能源問題日趨緊張，風(fēng)電作為一種可再生綠色能源越來越受到世界關(guān)注，尤其是近十年．全球風(fēng)電累計(jì)裝機(jī)容量的年均增長率接近30％，到2009年底世界總的風(fēng)能發(fā)電容量將突破12億萬Mw。據(jù)歐洲《風(fēng)力十二》的規(guī)劃和預(yù)測，到2020

12、年全世界風(fēng)能裝機(jī)容量將達(dá)到123.1萬Mw，這一水平是2005年的21倍，年平均增速高達(dá)20％，屆時(shí)風(fēng)電將占世界電力供應(yīng)的12％。國外液壓支架設(shè)計(jì)的自動(dòng)化程度總體較高。液壓支架的設(shè)計(jì)主要包括三個(gè)步驟:首先，根據(jù)要開采煤礦的地質(zhì)環(huán)境確定液壓支架的工作阻力，然后，根據(jù)工作阻力，在三維CAD軟件中修改己經(jīng)成型的液壓支架的參數(shù)，再在CAE軟件中對(duì)修改后的CAD模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，最后，在虛擬樣機(jī)軟件中對(duì)液壓支架進(jìn)行動(dòng)力學(xué)及運(yùn)動(dòng)學(xué)分析。 近十幾年中國風(fēng)電裝機(jī)容量迅猛增加，從1995年至今，我國風(fēng)電裝機(jī)容量年增長率超過46％。按照國家《可再生能源中長期發(fā)展規(guī)劃>提出的目標(biāo)到2010年我國風(fēng)電裝機(jī)容量將達(dá)O

13、.5萬Mw，到2015年我國風(fēng)電裝機(jī)容量達(dá)1.5萬Mw，到2020年我國風(fēng)電裝機(jī)容量達(dá)3.0萬Mw?，F(xiàn)在2010年的目標(biāo)已提前三年完成，按照目前發(fā)展速度，預(yù)計(jì)到2020年我國風(fēng)電裝機(jī)容量將達(dá)8.O萬MW，在2030年后風(fēng)電將成為我國繼煤炭、石油之后的第三大能源。 圖1-1 我國西部的風(fēng)力發(fā)電群 風(fēng)電能源的需求拉動(dòng)風(fēng)電產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，長期以來國內(nèi)風(fēng)電產(chǎn)品大多依賴進(jìn)口，市場一直被丹麥、德國、美國、西班牙等歐美國家把持。近年來，在市場的誘導(dǎo)和政策的促進(jìn)下國內(nèi)涌現(xiàn)出了一批優(yōu)秀企業(yè)，從市場份額看，國產(chǎn)機(jī)組比例也在上升，目前國內(nèi)葉片、齒輪箱、發(fā)電機(jī)等零部件已基本能實(shí)現(xiàn)自主生產(chǎn)，但軸承、控制系統(tǒng)等

14、還是主要依賴進(jìn)口。 1.1.2風(fēng)力發(fā)電機(jī)的組成及變漿軸承 風(fēng)力發(fā)電機(jī)組中的軸承包括偏航系統(tǒng)軸承變槳距系統(tǒng)軸承和傳動(dòng)系統(tǒng)軸承 (圖 1)。變槳軸承安裝于葉片和輪轂之間,為保證不同風(fēng)速條件下風(fēng)力發(fā)電機(jī)組正常工作,要保證葉片可以相對(duì)其軸線旋轉(zhuǎn)以達(dá)到變槳的目的。變槳軸承目前大 圖1-2 風(fēng)力發(fā)電機(jī)上的一種變漿軸 量采用四點(diǎn)接觸球轉(zhuǎn)盤軸承,依據(jù)風(fēng)機(jī)的功率級(jí)數(shù)差異,單排、雙排的四點(diǎn)接觸球轉(zhuǎn)盤軸承目前均有采用。轉(zhuǎn)盤軸承工作時(shí)一般為低速的回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)或間歇擺動(dòng),主要失效形式是溝道與鋼球失效連接螺栓或輪齒失效。 1.2 課題來源及其意義 目前在風(fēng)力發(fā)電變

15、槳回轉(zhuǎn)軸承性能測試中，采用配重臂模擬槳葉，配重模擬作用在槳葉上的風(fēng)載，通過配重臂與輪轂的連接來進(jìn)行變槳回轉(zhuǎn)軸承的性能測試。輪轂固定把合在車間地面的底座上，配重臂放置在輪轂前面的兩個(gè)固定鞍座上，配重臂的數(shù)量根據(jù)葉輪的結(jié)構(gòu)有兩個(gè)或三個(gè)不等。配重臂與輪轂之間的裝配和拆卸是依靠吊車實(shí)現(xiàn)的，其缺點(diǎn)是每次只能裝配或拆卸一個(gè)配重臂，需要多人參與裝配，生產(chǎn)效率和自動(dòng)化水平低、安全性差。因此開發(fā)一種高效、安全的自動(dòng)化的變槳配重臂裝卸裝置是亟待解決的問題。 本設(shè)計(jì)的一種風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法，采用液壓系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)控制平行四連桿機(jī)構(gòu)，其進(jìn)退控制閥組可實(shí)現(xiàn)進(jìn)退缸的位置保持及浮動(dòng)控制；升降控制閥組、同

16、步馬達(dá)、升降缸閥組可實(shí)現(xiàn)升降缸的位置保持、升降缸的二級(jí)壓力切換及同步升降控制，具有自動(dòng)化程度高、安全性好的優(yōu)點(diǎn)。 每個(gè)變槳配重臂的裝卸效率由原來的1小時(shí)減少到5分鐘，大大提高了試車效率和生產(chǎn)安全性，滿足了風(fēng)電批量化生產(chǎn)的要求。 1.3 課題內(nèi)容及設(shè)計(jì)思想 1.3.1 課題研究內(nèi)容 本實(shí)用新型涉及一種風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法，課題內(nèi)容包括試驗(yàn)方案的選擇與確定，試驗(yàn)材料與結(jié)構(gòu)的選擇，結(jié)構(gòu)的校核等幾大具體內(nèi)容，目的是設(shè)計(jì)配重臂裝卸裝置的設(shè)計(jì)，按其原理要求在滿足強(qiáng)度和剛度的條件下實(shí)現(xiàn)功能 1.3.2 具體內(nèi)容及設(shè)計(jì)思想 本設(shè)計(jì)的目的是提供一種高效、安全的、自動(dòng)化的風(fēng)電變槳

17、軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法。 本設(shè)計(jì)的技術(shù)解決方案是這樣實(shí)現(xiàn)的：一種風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法，包括配重臂裝卸裝置和液壓控制系統(tǒng)，配重臂裝卸裝置由底座和兩套對(duì)稱布置的走行輪、驅(qū)動(dòng)臂、升降液壓缸、拉桿、擺動(dòng)臂、進(jìn)退液壓缸等組成，其特征在于所述的走行輪、安裝在固定軌道上，左邊走行輪軸上裝有一個(gè)驅(qū)動(dòng)臂，另一個(gè)走行輪軸上裝有一個(gè)擺動(dòng)臂，驅(qū)動(dòng)臂、擺動(dòng)臂與車輪軸之間由滾動(dòng)軸承支撐，驅(qū)動(dòng)臂、擺動(dòng)臂的一端與底座相連，另一端與拉桿相連，驅(qū)動(dòng)臂、拉桿、擺動(dòng)臂組成平行四邊形機(jī)構(gòu)，底座和驅(qū)動(dòng)臂之間裝有升降液壓缸，進(jìn)退液壓缸通過耳軸安裝在基礎(chǔ)上的固定支座上，液壓缸頭部與底座相聯(lián)；液壓控制系統(tǒng)由

18、油箱組件、供油系統(tǒng)、進(jìn)退油缸液壓系統(tǒng)、升降油缸液壓系統(tǒng)組成，其特征在于所述的油箱組件為供油系統(tǒng)提供油并接受進(jìn)退油缸液壓系統(tǒng)和升降油缸液壓系統(tǒng)的回油，供油系統(tǒng)為進(jìn)退油缸液壓系統(tǒng)和升降油缸液壓系統(tǒng)提供壓力油并組成系統(tǒng)保壓、卸荷回路，進(jìn)退油缸液壓系統(tǒng)控制配重臂的進(jìn)退并與二位四通電磁換向閥Ⅰ共同作用控制進(jìn)退液壓缸的浮動(dòng)，升降油缸液壓系統(tǒng)控制配重臂裝卸裝置的升、降和保壓，保證兩升降液壓缸的同步動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)抬升過程中低壓和系統(tǒng)壓力的二次切換。配重臂裝卸裝置的機(jī)構(gòu)簡圖如圖1-3所示 1、底座，2、 走行輪Ⅰ，3、 驅(qū)動(dòng)臂，4、 升降液壓缸，5、 拉桿， 6、 走行輪Ⅱ，7、 擺動(dòng)臂，8. 進(jìn)退液壓缸

19、 圖1-3 配重臂裝卸裝置結(jié)構(gòu)簡圖 如附圖所示，風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法，包括配重臂裝卸裝置和液壓控制系統(tǒng)，配重臂裝卸裝置由底座1和兩套對(duì)稱布置的走行輪2、驅(qū)動(dòng)臂3、升降液壓缸4、拉桿5、走行輪6、擺動(dòng)臂7、進(jìn)退液壓缸8等組成，走行輪2、走行輪6安裝在固定軌道上，走行輪2軸上裝有一個(gè)驅(qū)動(dòng)臂3，走行輪6軸上裝有一個(gè)擺動(dòng)臂6，驅(qū)動(dòng)臂3、擺動(dòng)臂7與車輪軸之間由滾動(dòng)軸承支撐，驅(qū)動(dòng)臂3、擺動(dòng)臂7的一端與底座1相連，另一端與拉桿5相連，驅(qū)動(dòng)臂3、拉桿5、擺動(dòng)臂7組成平行四邊形機(jī)構(gòu)，能夠保證在配重臂升、降過程中始終保持平行移動(dòng)。底座1和驅(qū)動(dòng)臂3之間裝有升降液壓缸4，該液壓缸用于實(shí)現(xiàn)

20、底座的升降運(yùn)動(dòng)。進(jìn)退液壓缸8通過耳軸安裝在基礎(chǔ)上的固定支座上，液壓缸頭部與底座1相聯(lián)當(dāng)進(jìn)退液壓缸8動(dòng)作時(shí)可實(shí)現(xiàn)底座的水平移動(dòng)，從而帶動(dòng)配重臂的進(jìn)退。由走行輪2、驅(qū)動(dòng)臂3、升降液壓缸4、拉桿5、走行輪6、擺動(dòng)臂7組成的升降機(jī)構(gòu)共有前后兩套，對(duì)稱布置。在兩個(gè)升降液壓缸4的共同作用下完成變槳配重臂的抬升工作。 1.4技術(shù)路線與可行性分析 1.4.1技術(shù)路線 圖1-4 配重臂裝卸裝置技術(shù)路線分析 1.4.2可行性分析 目前在風(fēng)力發(fā)電變槳回轉(zhuǎn)軸承性能測試中，采用配重臂模擬槳葉，配重模擬作用在槳葉上的風(fēng)載，通過配重臂與輪轂的連接來進(jìn)行變槳回轉(zhuǎn)軸承的性能測試。輪轂固定把合在車間地面的底座

21、上，配重臂放置在輪轂前面的兩個(gè)固定鞍座上，配重臂的數(shù)量根據(jù)葉輪的結(jié)構(gòu)有兩個(gè)或三個(gè)不等。配重臂與輪轂之間的裝配和拆卸是依靠吊車實(shí)現(xiàn)的，其缺點(diǎn)是每次只能裝配或拆卸一個(gè)配重臂，需要多人參與裝配，生產(chǎn)效率和自動(dòng)化水平低、安全性差。隨著科技是發(fā)展，社會(huì)的進(jìn)步，自動(dòng)智能化得到了進(jìn)一步的發(fā)展，所示實(shí)現(xiàn)風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法的自動(dòng)化已不是難題，通過本論文的設(shè)計(jì)，每個(gè)變槳配重臂的裝卸效率由原來的1小時(shí)減少到5分鐘，大大提高了試車效率和生產(chǎn)安全性，滿足了風(fēng)電批量化生產(chǎn)的要求。 1.4.3本實(shí)用新型裝卸裝備優(yōu)點(diǎn): 1、配重臂裝卸過程的高效、安全； 2、可實(shí)現(xiàn)進(jìn)退缸的位置保持及浮動(dòng)控制，保證

22、配重臂與輪轂間的螺栓把合力矩； 3、可實(shí)現(xiàn)升降缸的位置保持、二級(jí)壓力切換及同步升降控制； 4、可實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)壓力自動(dòng)補(bǔ)償及卸荷功能。 第二章 配重臂裝卸裝置的總體方案設(shè)計(jì) 2.1 配重臂裝卸裝置概述 2.1.1 配重臂裝卸裝置簡介　 本設(shè)計(jì)的配重臂裝卸裝置為風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用的典型配套設(shè)備，主要特點(diǎn)是： （1）、專業(yè)性強(qiáng)，設(shè)計(jì)的主要用途是為該實(shí)驗(yàn)用，別的場合用途很?。? （2）、設(shè)計(jì)應(yīng)該在滿足要求的情況下盡量的簡潔，降低成本； （3）、操作要方便、易于維護(hù)。 2.1.2配重臂裝卸裝置的工作原理

23、 a b a—推進(jìn)千斤頂 、b—抬舉千斤頂 圖2-1 配重臂裝卸裝置工作原理 （a豎直提升、b水平推進(jìn)） 該風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法，包括配重臂裝卸裝置和液壓控制系統(tǒng)，走行輪安裝在固定軌道上，其中一個(gè)走行輪軸上裝有一個(gè)驅(qū)動(dòng)臂，另一個(gè)走行輪軸上裝有一個(gè)擺動(dòng)臂，通過拉桿與底座組成平行四邊形機(jī)構(gòu)，底座和驅(qū)動(dòng)臂之間裝有升降液壓缸B，推進(jìn)液壓缸A通過耳軸安裝在基礎(chǔ)上的固定支座上，其頭部與底座相聯(lián)；液壓控制系統(tǒng)由油箱組件、供油系統(tǒng)、進(jìn)退油缸液壓系統(tǒng)、升降油缸液壓系統(tǒng)組成，進(jìn)退油缸液壓系統(tǒng)控制配重臂的進(jìn)退并實(shí)現(xiàn)裝卸裝置的浮動(dòng)，升降油缸液壓系統(tǒng)控制配重臂裝卸裝置的升、降

24、和保壓，保證兩液壓缸的同步動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)抬升過程中低壓和系統(tǒng)壓力的二次切換。本實(shí)用新型具有配重臂裝卸過程高效、安全、自動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)。 2.2 配重臂裝卸裝置部件的設(shè)計(jì)要求及參數(shù)確定 2.2.1 設(shè)計(jì)要求 在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我主要負(fù)責(zé)機(jī)械部分的設(shè)計(jì)工作。其中最主要的設(shè)計(jì)計(jì)算為整體尺寸的設(shè)計(jì)和材料的選擇，以及液壓千斤頂?shù)倪x擇上。 主要設(shè)計(jì)要求及參數(shù)： 設(shè)計(jì)參數(shù) 承載重量（kg） 提升高度（mm） 推進(jìn)距離(mm) 數(shù)據(jù) 1000 300 500 表2-1 主要設(shè)計(jì)參數(shù) 根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際需要初步確定裝置的平臺(tái)為2000*1050兩軸距離初定1400mm。 接下來確定其他部

25、件的尺寸大小，首先要做的是為了保證提升高度桿7和3的尺寸，由于他兩尺寸一致，所以確定完一個(gè)就可以 2.2.2 配重臂裝卸裝置的整體結(jié)構(gòu)尺寸確定 為本課題我們初期論證階段做了三套設(shè)計(jì)方案，并對(duì)這三套方案做了周密的比較和權(quán)衡，最終得到了合理的選擇。 方案一： a 方案二： b 方案三： c 圖2-2 初期三種方案對(duì)比 三種方案的初步比較： 方案1：桿7于平臺(tái)連接處的部分較長（400mm），轉(zhuǎn)動(dòng)角度較小，力矩加大，需要液壓缸提供很大的推力，而且為保證強(qiáng)度各桿件的厚度也要加厚，不實(shí)用。 方案2：縮短了方案一中桿7的長度（200mm），有利于節(jié)省材料，但要達(dá)到工

26、作要求的提升高度需很大的轉(zhuǎn)動(dòng)角度（大約為97度），這就意味著對(duì)液壓缸的行程要求很大，一般難以滿足要求。 方案3：在對(duì)以上2種方案的比較和權(quán)衡中，選擇適當(dāng)?shù)母鳁U件的長度，液壓缸滿足各項(xiàng)要求，同時(shí)可以達(dá)到用料最省的目的，所以有了方案3 第三章 液壓支架主要零部件的設(shè)計(jì)與計(jì)算 所要用到的材料主要考慮到實(shí)際常用到的，而且符合設(shè)計(jì)要求的，這里沒有硬性的規(guī)定，可以選用槽鋼、H型鋼或焊接鋼結(jié)構(gòu)，但考慮到本設(shè)計(jì)有很多的鉸接點(diǎn)和焊接處，所以選擇了矩形冷彎空心型鋼料，具體尺寸如下圖所示： 3.1整機(jī)鋼結(jié)構(gòu)的選型 本裝置根據(jù)具體的設(shè)計(jì)特點(diǎn)選擇了矩形冷彎空新型鋼料，符合GB/T6728—2002。除

27、拉桿外選擇60x40x4規(guī)格以外，其他均選擇100x50x5規(guī)格，截面如下圖所示： 圖3-1 選用的兩種鋼材截面 3.2 液壓缸的選擇 液壓千斤頂?shù)倪x擇要考慮很多因素： 第一，根據(jù)物體重量和工作的用途，選用工程液壓缸普遍用的16MP壓力 第二，工作時(shí)液壓缸要求可以雙向運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生推拉力。故此我們選用單活塞桿雙作用液壓缸，安裝方式兩端鉸接，剛性導(dǎo)向。 第三，本裝置的液壓系統(tǒng)與采煤機(jī)械中的液壓支架基本類似，因此在技術(shù)成熟的基礎(chǔ)上選擇采煤液壓支架類液壓缸 初步選擇的兩個(gè)液壓缸的參數(shù)如下表所示： 推力（kN） 內(nèi)徑（mm） 工作壓力（Mpa）

28、 工作行程（mm） 提升千斤頂 80.43 80 16 400 推進(jìn)千斤頂 125.66 100 16 700 表3-1 液壓千斤頂技術(shù)參數(shù) 提升缸選擇采煤液壓支架用ZFB—20如圖；推進(jìn)缸選擇采煤液壓支架用ZFB—31如圖 a．提升液壓缸 b. 推進(jìn)液壓缸 圖3-2 選用的兩種液壓缸 3.3 液壓缸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1）液壓缸設(shè)計(jì)計(jì)算步驟 1） 根據(jù)主機(jī)的運(yùn)動(dòng)要求，按表選擇液壓缸的類型。根據(jù)機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)要求，按表選擇液壓缸的安裝方式。 2） 根據(jù)主機(jī)的動(dòng)力分析和運(yùn)動(dòng)分析，確定液壓缸的主要性能參數(shù)和主要尺寸。如液壓缸的推力、速度、作用時(shí)間

29、、內(nèi)徑、行程和活塞桿直徑等。 3） 根據(jù)選定的工作壓力和材料進(jìn)行液壓缸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。如缸體壁厚、缸蓋結(jié)構(gòu)、密封形式、排氣與緩沖等。 4） 液壓缸性能的驗(yàn)算。 2) 液壓缸的主要性能參數(shù)---推進(jìn)液壓缸設(shè)計(jì) 液壓缸的主要尺寸為缸筒內(nèi)徑、活塞桿直徑和缸筒長度等。 1、 缸筒的內(nèi)徑D的計(jì)算 根據(jù)載荷力的大小和選定的系統(tǒng)壓力來計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D 計(jì)算公式為 式中 D---液壓缸內(nèi)徑（m） F---液壓缸推力（KN） P---選定的工作壓力（MPa） 根據(jù)求出的已知數(shù)據(jù) F=125.7KN P=16MPa 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 D

30、=1.00m 2、 活塞桿的直徑d，液壓缸輸出拉力 根據(jù)速度比的要求來計(jì)算活塞桿的直徑d 式中 d---活塞桿直徑（m） D---液壓缸直徑（m） ---速度比 液壓缸的往復(fù)運(yùn)動(dòng)速度比，一般有2、1.46、1.33、1.25和1.15等幾種。根據(jù)下表選取速度比。表3-3 和P的關(guān)系 工作壓力p/MPa ≦10 12.5~20 ≧20 速度比 1.33 1.46；2 2 表3-2 和P的關(guān)系 由于工作壓力16MPa，選取速度比=2.0。 按公式代入數(shù)據(jù)，求得

31、d=70mm 計(jì)算液壓缸輸出拉力 3、 液壓缸行程s的確定 液壓缸行程s，主要依據(jù)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)要求而定。但為了簡化工藝和降低成本，按標(biāo)準(zhǔn)系列值選取s=700mm。 3) 液壓缸結(jié)構(gòu)參數(shù)的計(jì)算 1、 缸筒壁厚的計(jì)算 缸筒的材料：45號(hào)鋼 當(dāng)D/δ<10時(shí)為厚壁，δ按下式校核 —試驗(yàn)壓力，當(dāng)缸的額定壓力pn≤16MPa時(shí)，=1.5pn 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 =0.07m=7mm 取=13.5mm 缸體外徑的計(jì)算 式中 ---缸體外徑（m） 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 =127mm 2、 缸底厚度的計(jì)算

32、 平行缸底，當(dāng)缸底無油孔時(shí) 式中 h---缸底厚度（m） D---液壓缸內(nèi)徑（m） ---試驗(yàn)壓力（MPa） ---缸底材料的許用應(yīng)力（MPa） 已知： 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 h=15.6mm 4) 液壓缸的聯(lián)接計(jì)算 1、 缸蓋聯(lián)接計(jì)算 缸蓋聯(lián)接采用焊接聯(lián)接： 液壓缸缸底采用對(duì)焊時(shí)，焊縫的拉應(yīng)力為 式中 F---液壓缸輸出的最大推力（N） D---液壓缸直徑（m） P---系統(tǒng)最大工作壓力（Pa） ---液壓缸外徑(m) ---焊縫

33、底徑（m） ---焊接效率，通常取=0.7 已知： 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 =56.8MPa 2、 銷軸、耳環(huán)的聯(lián)接計(jì)算 銷軸的聯(lián)接計(jì)算： 銷軸通常是雙面受剪，為此其直徑d應(yīng)按下式計(jì)算 式中 d---銷軸直徑（m） F---液壓缸輸出的最大推力（N） ---銷軸材料的許用切應(yīng)力（Pa），對(duì)于45鋼，=70MPa。 已知： F=125.7KN; =70MPa 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 d=34mm 耳環(huán)的聯(lián)接計(jì)算： 耳環(huán)寬度為 式中 d---銷軸直徑（m）

34、 EW---耳環(huán)寬度（m） ---耳環(huán)材料的許用壓應(yīng)力（Pa），通常取=（0.2~0.25） ---耳環(huán)材料的抗拉強(qiáng)度(Pa) 已知： F=125.7KN;d=0.034m; =70MPa 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 EW=52mm 5) 活塞桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 液壓缸承受軸向壓縮載荷時(shí)，當(dāng)活塞桿直徑d與活塞桿的計(jì)算長度l之比大于10時(shí)，應(yīng)校核活塞桿的縱向抗彎強(qiáng)度或穩(wěn)定性。 1、 無偏心載荷 由材料力學(xué)知，受壓細(xì)長桿，當(dāng)載荷力接近某一臨界值時(shí)，桿將產(chǎn)生縱向彎曲。且其撓度值隨壓縮載荷的增加而急劇增大，以至屈曲破壞。 對(duì)于沒有偏

35、心載荷的細(xì)長桿，其縱向彎曲強(qiáng)度的臨界值，可按等截面法和非等截面法計(jì)算。 等截面計(jì)算法： 當(dāng)細(xì)長比時(shí)，可按歐拉公式計(jì)算臨界載荷。此時(shí) 式中 ---活塞桿縱向彎曲破壞的臨界載荷（N） n---末端條件系數(shù) E---活塞桿材料的彈性模量，對(duì)于鋼，取為 J---活塞桿截面的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（） 實(shí)心活塞桿 d---活塞桿直徑（m） l---活塞桿計(jì)算長度，即活塞桿在最大伸出時(shí)，活塞桿端支點(diǎn)和液壓缸安裝點(diǎn)間的距離（m） k---活塞桿斷面的回轉(zhuǎn)半徑（m）

36、 實(shí)心活塞桿 A---活塞桿截面積（）I 實(shí)心活塞桿 m---柔性系數(shù) 若活塞桿為實(shí)心桿，并用鋼鐵材料制造時(shí)，上式可以簡化為 已知： 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 6) 液壓缸的主要性能參數(shù)---提升液壓缸設(shè)計(jì) 液壓缸的主要尺寸為缸筒內(nèi)徑、活塞桿直徑和缸筒長度等。 1、 缸筒的內(nèi)徑D的計(jì)算 根據(jù)載荷力的大小和選定的系統(tǒng)壓力來計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D 計(jì)算公式為 式中 D---液壓缸內(nèi)徑（m） F---液壓缸推力（KN） P--

37、-選定的工作壓力（MPa） 根據(jù)求出的已知數(shù)據(jù) D=0.08m 式中 ---液壓缸油口直徑（m） D---液壓缸內(nèi)徑（m） v---液壓缸最大輸出速度（m/min） ---油口液流速度（m/s） 已知： 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 =0.015m=15mm 2、 活塞桿的直徑d，液壓缸輸出拉力 根據(jù)速度比的要求來計(jì)算活塞桿的直徑d 式中 d---活塞桿直徑（m） D---液壓缸直徑（m） ---速度比 液壓缸的往復(fù)運(yùn)動(dòng)速度比，一般有2、1.46、1.33、1.2

38、5和1.15等幾種,根據(jù)表3-2選取速度比,由于工作壓力16MPa，選取速度比=1.46。 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 d=45mm 計(jì)算液壓缸輸出拉力 3、 液壓缸行程s的確定 液壓缸行程s，主要依據(jù)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)要求而定。但為了簡化工藝和降低成本，按標(biāo)準(zhǔn)系列值選取s=400mm。 7) 液壓缸結(jié)構(gòu)參數(shù)的計(jì)算 液壓缸的結(jié)構(gòu)參數(shù)，主要包括缸筒壁厚、油口直徑、缸底厚度、缸頭厚度等。 1、 缸筒壁厚的計(jì)算 缸筒的材料：45號(hào)鋼 按厚壁筒計(jì)算 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 =0.056m=56mm 取=11mm 缸體外徑的計(jì)算

39、 式中 ---缸體外徑（m） 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 =102mm 2、 缸底厚度的計(jì)算 平行缸底，當(dāng)缸底無油孔時(shí) 式中 h---缸底厚度（m） D---液壓缸內(nèi)徑（m） ---試驗(yàn)壓力（MPa） ---缸底材料的許用應(yīng)力（MPa） 已知： 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 h=12.5mm 8) 液壓缸的聯(lián)接計(jì)算 1、 缸蓋聯(lián)接計(jì)算 缸蓋聯(lián)接采用焊接聯(lián)接： 液壓缸缸底采用對(duì)焊時(shí)，焊縫的拉應(yīng)力為 式中 F---液壓缸輸出的最大推力（N） D---液壓缸直徑（m）

40、 P---系統(tǒng)最大工作壓力（Pa） ---液壓缸外徑(m) ---焊縫底徑（m） ---焊接效率，通常取=0.7 已知： 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 =40.2MPa 2、 銷軸、耳環(huán)的聯(lián)接計(jì)算 銷軸的聯(lián)接計(jì)算： 銷軸通常是雙面受剪，為此其直徑d應(yīng)按下式計(jì)算 式中 d---銷軸直徑（m） F---液壓缸輸出的最大推力（N） ---銷軸材料的許用切應(yīng)力（Pa），對(duì)于45鋼，=70MPa。 已知： F=80.43KN; =70MPa 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 d

41、=27mm 耳環(huán)的聯(lián)接計(jì)算： 耳環(huán)寬度為 式中 d---銷軸直徑（m） EW---耳環(huán)寬度（m） ---耳環(huán)材料的許用壓應(yīng)力（Pa），通常取=（0.2~0.25） ---耳環(huán)材料的抗拉強(qiáng)度(Pa) 已知： F=80.43KN; d=0.027m；=70MPa 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 EW=42mm 9) 活塞桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 液壓缸承受軸向壓縮載荷時(shí)，當(dāng)活塞桿直徑d與活塞桿的計(jì)算長度l之比大于10時(shí)，應(yīng)校核活塞桿的縱向抗彎強(qiáng)度或穩(wěn)定性。 1、 無偏心載荷 由材料力學(xué)知，受壓細(xì)長桿，

42、當(dāng)載荷力接近某一臨界值時(shí)，桿將產(chǎn)生縱向彎曲。且其撓度值隨壓縮載荷的增加而急劇增大，以至屈曲破壞。 對(duì)于沒有偏心載荷的細(xì)長桿，其縱向彎曲強(qiáng)度的臨界值，可按等截面法和非等截面法計(jì)算。 等截面計(jì)算法： 當(dāng)細(xì)長比時(shí)，可按歐拉公式計(jì)算臨界載荷。此時(shí) 式中 ---活塞桿縱向彎曲破壞的臨界載荷（N） n---末端條件系數(shù) E---活塞桿材料的彈性模量，對(duì)于鋼，取為 J---活塞桿截面的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（） 實(shí)心活塞桿 d---活塞桿直徑（m） l---活塞桿計(jì)算長度，即活塞桿在最大伸出時(shí)，活塞桿

43、端支點(diǎn)和液壓缸安裝點(diǎn)間的距離（m） k---活塞桿斷面的回轉(zhuǎn)半徑（m） 實(shí)心活塞桿 A---活塞桿截面積（）I 實(shí)心活塞桿 m---柔性系數(shù) 若活塞桿為實(shí)心桿，并用鋼鐵材料制造時(shí)，上式可以簡化為 已知： 按公式代入數(shù)據(jù)，求得 對(duì)選好的部件先進(jìn)行安裝得到整機(jī)效果圖如下： 圖3-3 整機(jī)效果 第四章 整機(jī)重要部件的受力校核 當(dāng)工作平臺(tái)靜止時(shí)，整體受力（不

44、考慮機(jī)構(gòu)的自身重量）如下圖所示。其中承載物體的重量為G，兩輪軸受到地面豎直向上的力F1、F2，有以下關(guān)系式G= F1+F2，且F1+F2=G/2。作用在單側(cè)軸A、D處的力分別為F1/2、F2/2。 圖4-1 整機(jī)受力 4.1 左側(cè)頂桿支架校核 首先對(duì)左側(cè)頂桿支架做受力分析，并校核。其中收力如下圖所示： 圖4-2 左側(cè)頂桿支架做受力分析 由FA+ Fy=0、FC+ Fx=0可知FA=-Fy、FC=-Fx，對(duì)A點(diǎn)起距，得AB段的力矩如下式： 其中FA的方向始終豎直向上，大小為G/4。FC的方向始終水平，大小和桿的轉(zhuǎn)動(dòng)角度有關(guān)。a為桿AB段與水平方向的夾角。由上式

45、可知a越小桿件承受的力矩越大。當(dāng)AB段達(dá)到水平時(shí)，力矩最大MAB=750N.m，F(xiàn)C=1250N。固對(duì)此時(shí)的受力進(jìn)行強(qiáng)度校核。 桿件選用矩形鋼，其截面尺寸如下圖： 圖4-3 100X50X5矩形鋼截面尺寸 支架的主要失效形式是彎曲變形，因此對(duì)其彎矩應(yīng)力進(jìn)行校核，彎矩圖如下表示： 圖4-4 彎矩圖 由于截面對(duì)稱，中性軸即為中心軸，所以最大拉應(yīng)力應(yīng)產(chǎn)生在上表面；最壓應(yīng)力產(chǎn)生在下表面處。由材料力學(xué)公式可得： 式中：l為上表面至中性軸的距離，I為慣性矩158.155cm4（機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)）。 代入數(shù)據(jù)可得： 同理可得最大壓應(yīng)力為23.7Mpa 本設(shè)計(jì)選用的鋼

46、材為Q235，其最大許用應(yīng)力為158~235MPa（機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)）。所以滿足設(shè)計(jì)使用要求。 4.2對(duì)拉桿2做強(qiáng)度校核 拉桿2僅受軸向的拉伸應(yīng)力，且FC的方向始終水平，大小和桿的轉(zhuǎn)動(dòng)角度有關(guān)。由上一步得到的危險(xiǎn)工作狀況可得FC=1250N。并可以判定此力也是整個(gè)工作范圍的最大拉力。查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可知道拉桿的截面（如下圖），截面積S=6.947cm2。 圖4-5 60X40X4矩形鋼截面尺寸 由材料力學(xué)中的拉應(yīng)力公式可得： 拉桿選用的鋼材為Q235，其最大許用應(yīng)力為158~235MPa（機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)）。所以滿足設(shè)計(jì)使用要求。 4.3右側(cè)頂桿支架校核 對(duì)右側(cè)頂桿支架做

47、受力分析，并校核。其中受力如下圖所示： 圖4-6 右側(cè)頂桿支架做受力分析 計(jì)算整桿受力，并對(duì)D點(diǎn)起距得： FE .sin（c）.lDE+FF.lDF+ FHy.lDH=0。 式中c=68度，可知FF=-1250N、FHy=1071N、FHx=2321N、 FE=3862N。 桿件選用矩形鋼，其截面尺寸如下圖： 圖4-7 100X50X5矩形鋼截面尺寸 支架的主要失效形式是彎曲變形，因此對(duì)其彎矩應(yīng)力進(jìn)行校核， 彎矩圖為以下所示： 圖4-8 彎矩圖 由于截面對(duì)稱，中性軸即為中心軸，所以最大拉應(yīng)力應(yīng)產(chǎn)生在上表面；最壓應(yīng)力產(chǎn)生在下表面處。由

48、材料力學(xué)公式可得： 式中：l為上表面至中性軸的距離，I為慣性矩158.155cm4（機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)）。 代入數(shù)據(jù)可得： 同理可得最大壓應(yīng)力為11.9Mpa 本設(shè)計(jì)選用的鋼材為Q235，其最大許用應(yīng)力為158~235MPa（機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)）。所以滿足設(shè)計(jì)使用要求。 4.3銷釘校核 對(duì)桿1與平臺(tái)間的銷釘進(jìn)行計(jì)算校核，其裝配如下圖： 圖4-9 銷釘安裝示意圖 受力簡圖為： 圖4-10 銷釘受力示意圖 其中F1 = F2 + F3=2500N，銷釘?shù)闹睆綖?6mm，截面積為A=0.00053m2。單側(cè)截面受力F=1250N，其端面上的剪切應(yīng)力為： 本設(shè)

49、計(jì)選用的鋼材為Q235，其最大許用剪切應(yīng)力為20~60MPa（機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)）。所以滿足設(shè)計(jì)使用要求。 第五章 結(jié)論與展望 通過本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我對(duì)大學(xué)五年所學(xué)的知識(shí)進(jìn)行了一次全面綜合的復(fù)習(xí)和鞏固，對(duì)我畢業(yè)后的發(fā)展有很大的幫助。本設(shè)計(jì)是一種風(fēng)電變槳軸承試驗(yàn)用配重臂裝卸裝置及裝卸方法，采用液壓系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)控制平行四連桿機(jī)構(gòu)，其進(jìn)退控制閥組可實(shí)現(xiàn)進(jìn)退缸的位置保持及浮動(dòng)控制；升降控制閥組、同步馬達(dá)、升降缸閥組可實(shí)現(xiàn)升降缸的位置保持、升降缸的二級(jí)壓力切換及同步升降控制，具有自動(dòng)化程度高、安全性好的優(yōu)點(diǎn)。大大提高了試車效率和生產(chǎn)安全性，滿足了風(fēng)電批量化生產(chǎn)的要求。本裝置利用四個(gè)液壓

50、千斤頂作為主要?jiǎng)恿?，來?qū)動(dòng)整機(jī)做豎直和水平運(yùn)動(dòng)，且運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)精確。豎直提升范圍在0~356mm，水平行程0~700mm，驅(qū)動(dòng)力也完全滿足設(shè)計(jì)使用要求。經(jīng)過我的的細(xì)心設(shè)計(jì)，使得該機(jī)構(gòu)性能出色，結(jié)構(gòu)緊湊，且加工制造成本低廉，經(jīng)濟(jì)實(shí)用。由于初次進(jìn)行一個(gè)完整機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與計(jì)算，在設(shè)計(jì)過程中難免會(huì)存在不足甚至是錯(cuò)誤，還請(qǐng)諒解。 近年來由于環(huán)境和能源問題日趨緊張，風(fēng)電作為一種可再生綠色能源越來越受到世界關(guān)注，尤其是近十年．全球風(fēng)電產(chǎn)業(yè)飛速發(fā)展，我國風(fēng)電裝機(jī)容量更是迅猛增加，預(yù)計(jì)在2030年后風(fēng)電將成為我國繼煤炭、石油之后的第三大能源。目前風(fēng)電技術(shù)及其設(shè)備研制剛剛處于起步階段，我國的風(fēng)力發(fā)電技術(shù)及其應(yīng)用相對(duì)落

51、后于歐美，風(fēng)電設(shè)備在設(shè)計(jì)選型時(shí)應(yīng)關(guān)注的主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)還沒有較好的評(píng)價(jià)和分析方法。風(fēng)電產(chǎn)業(yè)在未來的很長一段時(shí)間里都會(huì)成為我國著重發(fā)展的產(chǎn)業(yè)，如何提高風(fēng)電產(chǎn)業(yè)的生產(chǎn)效率，有效利用資源將會(huì)是一個(gè)十分重要的問題，希望我國能在新能源和新技術(shù)領(lǐng)域取得巨大的成就。 31 大連交通大學(xué)2006屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 謝 辭 在老師和同學(xué)的幫助下，經(jīng)過了數(shù)個(gè)月的努力，我終于完成了人生中的第一份畢業(yè)設(shè)計(jì)，此刻我心中充滿了激動(dòng)與自豪，這是我對(duì)五年所學(xué)知識(shí)的完全應(yīng)用，看著自己做出的成果，心中有一種說不出的成就感。通過畢設(shè)階段的學(xué)習(xí)與實(shí)踐為我們將來的工作與發(fā)展奠定了良好的基礎(chǔ)。隨著畢設(shè)

52、的結(jié)束，我的大學(xué)生活也將在這個(gè)學(xué)期即將劃上一個(gè)句號(hào)，在這五年里我學(xué)到了許多，成長了許多。在這里我要向培育了我五年的母校表示感謝，感謝學(xué)校對(duì)我的培養(yǎng)與教育，感謝學(xué)校為我們創(chuàng)造了這么好的學(xué)習(xí)與生活環(huán)境。感謝我的指導(dǎo)教師邵萬珍老師，感謝邵老師對(duì)我的悉心指導(dǎo)與教育，感謝她對(duì)我不遺余力的講解與傳授，她認(rèn)真求實(shí)的態(tài)度深深的感染了我，在她的關(guān)懷與指引下我才能順利的完成此次設(shè)計(jì)。同時(shí)也感謝所有機(jī)械教研組的老師們，感謝你們這五年來對(duì)我的教導(dǎo)。最后感謝這五年里陪我度過每個(gè)日日夜夜的同學(xué)們，祝交大的明天更加輝煌 參考文獻(xiàn) [1] 何

53、元庚.機(jī)械原理與機(jī)械零件.高等教育出版社,1998. [2] 孫志禮.機(jī)械設(shè)計(jì).沈陽：東北大學(xué)出版社,2000.9. [3] 程嘉佩.材料力學(xué).高等教育出版社； [4] 胡仰磬.理論力學(xué).高等教育出版社； [5] 成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004.1. [6] 陳立德.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).機(jī)械工業(yè)出版社； [7] 孫恒.機(jī)械原理.北京：高等教育出版社,2000.8. [8] 孫鐵軍.機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ).東北大學(xué)出版社,2000.9. [9] 許德珠.金屬工藝學(xué).高等教育出版社,1992.9. [10] 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 第三版.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,1993. [11] 黃治國,中文版AutoCAD2006機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)例與操作[M].中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)出版社,2000. [12]