許廠煤礦3.0Mta新井設(shè)計(jì)【含CAD圖紙+文檔】
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專
題
部
分
煤巷錨桿支護(hù)技術(shù)研究
摘要
煤巷錨桿支護(hù)的技術(shù)已趨于成熟但是錨桿支護(hù)仍然存在較多問(wèn)題。第一,錨桿支護(hù)工程隱蔽性強(qiáng),監(jiān)測(cè)技術(shù)不能完全滿足煤礦的需要,安全可靠根本沒(méi)有保證。第二,我國(guó)煤炭資源分布范圍廣,地質(zhì)條件復(fù)雜多變,好多復(fù)雜地質(zhì)條件下錨桿支護(hù)并未達(dá)到理想的支護(hù)效果。該設(shè)計(jì)是從錨桿支護(hù)的隱蔽性和我國(guó)復(fù)雜多變的地質(zhì)條件等特點(diǎn)出發(fā)。圍繞這些特點(diǎn),從桿體材料,加工方法,支護(hù)設(shè)計(jì)理念、施工質(zhì)量,檢測(cè)設(shè)備,監(jiān)測(cè)手段等方面入手進(jìn)行試驗(yàn)研究,提高支護(hù)質(zhì)量,實(shí)現(xiàn)高產(chǎn)高效。
關(guān)鍵詞:煤巷;錨桿支護(hù);高強(qiáng)度錨桿;監(jiān)測(cè)
1問(wèn)題的提出
由于錨桿支護(hù)能夠改變圍巖的力學(xué)特性,能獲得良好的支護(hù)效果,帶來(lái)傳統(tǒng)支護(hù)方式無(wú)法比擬的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益,在國(guó)內(nèi)外已受到了普遍的重視并得到了快速的發(fā)展及廣泛的應(yīng)用。因此,探索正確的巷道支護(hù)理論、選擇安全可靠的支護(hù)方法、確定經(jīng)濟(jì)合理的支護(hù)參數(shù)以及實(shí)用高效的施工工藝成了長(zhǎng)期以來(lái)人們所致力解決的一個(gè)重大理論及技術(shù)課題,對(duì)于煤礦來(lái)說(shuō)具有重大意義。錨桿支護(hù)是巷道支護(hù)的一次重大革命,它可以起到加固、懸吊、合成梁和擠壓連接體等作用,在支護(hù)中使用錨桿可以改變巖體的受力狀態(tài),不僅增加了巖石本身的穩(wěn)定程度,而且使被支護(hù)巖體由荷載變?yōu)槌休d體,提高了巖體承載能力。同時(shí),大量工程實(shí)踐表明,錨桿支護(hù)具有用料節(jié)省、巷道斷面利用率高、支護(hù)及時(shí)、勞動(dòng)強(qiáng)度小、經(jīng)濟(jì)效益高以及對(duì)巷道圍巖變形的適應(yīng)性好等諸多優(yōu)。因而,井下巷道采用錨桿支護(hù)是一種行之有效的支護(hù)手段,成為世界主要產(chǎn)煤國(guó)家煤礦支護(hù)的主要形式,美國(guó)、澳大利亞的煤礦巷道普遍采用錨桿支護(hù),其支護(hù)比例己接近100%,英法兩國(guó)煤巷的錨桿支護(hù)比例也分別達(dá)到了50%和80%以上,而我國(guó)煤礦錨桿支護(hù)在煤巷中僅占20%左右,和世界先進(jìn)水平相比存在較大差距。其主要原因是巷道事故率很高。巷道變形破壞、片幫冒頂?shù)仁鹿试诘叵鹿こ讨惺亲畛R?jiàn)的。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì),煤礦事故中59%以上是巷道事故。究其原因,還是對(duì)巷道變形破壞規(guī)律認(rèn)識(shí)不清、支護(hù)理論不完善,從而造成支護(hù)設(shè)計(jì)工程類比居多,缺乏科學(xué)的指導(dǎo),巷道支護(hù)方式選擇不合理,因而也就無(wú)法保證巷道在不同地質(zhì)條件下穩(wěn)定和安全使用。所以本文系統(tǒng)的介紹錨桿支護(hù)。
2 國(guó)內(nèi)外煤巷錨桿支護(hù)現(xiàn)狀
2.1國(guó)內(nèi)外煤巷錨桿應(yīng)用概況
由于各國(guó)的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)狀況及煤層地質(zhì)條件的差異比較大,煤巷錨桿支護(hù)的發(fā)展歷程也表現(xiàn)出各自不同的特點(diǎn)。
2.1.1美國(guó)
美國(guó)是世界上最早使用錨桿作為煤礦頂板支護(hù)方式的國(guó)家(1912年),依據(jù)其得天獨(dú)厚的地質(zhì)條件及先進(jìn)的科技、經(jīng)濟(jì)實(shí)力,在錨桿支護(hù)技術(shù)方面一直處于世界領(lǐng)先水平,是目前世界上錨桿支護(hù)技術(shù)最先進(jìn)、最成熟、錨桿使用數(shù)量最多的國(guó)家,每年錨桿使用量在8000萬(wàn)根以上,約25000 km的煤巷使用錨桿支護(hù)。由于使用錨桿有效地控制圍巖的穩(wěn)定性,美國(guó)所有的井工巷道都布置在煤層中,并認(rèn)為不能采用錨桿支護(hù)的煤層,開(kāi)采是不經(jīng)濟(jì)的。
60年代末由于樹(shù)脂錨固劑的發(fā)明,錨桿使用的相當(dāng)一部分比例都是以樹(shù)脂錨固劑全長(zhǎng)膠結(jié)的形式,并且錨桿的直徑和強(qiáng)度都有所提高(直徑大約為19 mm,強(qiáng)度大約為300 MPa)。隨著人們對(duì)全長(zhǎng)膠結(jié)錨桿的機(jī)理及應(yīng)用條件的認(rèn)識(shí),認(rèn)為高預(yù)拉力對(duì)于更大限度地提高頂板的穩(wěn)定性具有特別重要的意義。
在70年代末,美國(guó)首次將漲殼式錨頭與樹(shù)脂錨固劑聯(lián)合使用,使得錨桿能夠?qū)崿F(xiàn)很高的預(yù)拉力,同時(shí)錨桿的直徑和強(qiáng)度有了進(jìn)一步的提高(直徑達(dá)到22 mm和25 mm,強(qiáng)度達(dá)到517 MPa),錨桿的高預(yù)拉力可以達(dá)到桿體本身強(qiáng)度的50%~75%。這種錨桿系統(tǒng)的安裝速度很快,安裝機(jī)具不需等到樹(shù)脂固結(jié)就可以移至安裝下一根錨桿的地方,因而可以采用中速或慢速樹(shù)脂錨固劑。
美國(guó)的主要經(jīng)驗(yàn)是:將錨桿加工產(chǎn)業(yè)化;錨桿支護(hù)作為一門(mén)技術(shù),而非材料消耗、廢品利用,形成了錨桿產(chǎn)品的多樣化、多系列,以適應(yīng)各種不同的條件;錨桿設(shè)計(jì)、制造、服務(wù)一體化;將高新技術(shù)用于錨桿設(shè)計(jì);強(qiáng)調(diào)錨桿的高強(qiáng)度、高預(yù)拉力,并將錨桿的預(yù)拉力作為錨桿支護(hù)的主要參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì),形成了不同與其它國(guó)家的錨桿支護(hù)方法。
2.1.2澳大利亞
絕大多數(shù)煤巷采用錨桿支護(hù),主要推廣全長(zhǎng)樹(shù)脂錨固錨桿,強(qiáng)調(diào)錨桿強(qiáng)度要高。其錨桿參數(shù)設(shè)計(jì)方法有其獨(dú)到之處,將地質(zhì)調(diào)研、設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)測(cè)、信息反饋等相互關(guān)聯(lián)、相互制約的各部分作為一個(gè)系統(tǒng)工程進(jìn)行考察,使它們形成一個(gè)有機(jī)的整體,形成了錨桿支護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)方法。設(shè)計(jì)步驟主要包括以下幾個(gè)基本部分:地質(zhì)力學(xué)評(píng)估,地應(yīng)力狀況和圍巖力學(xué)性質(zhì)是地質(zhì)力學(xué)評(píng)估的主要內(nèi)容;錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì),在巷道圍巖力學(xué)評(píng)估的基礎(chǔ)上,應(yīng)用有限差分?jǐn)?shù)值模擬分析輔以工程類比和理論計(jì)算進(jìn)行錨桿支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì);對(duì)初始設(shè)計(jì)選定的方案進(jìn)行圍巖穩(wěn)定性分析;現(xiàn)場(chǎng)施工;現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)、信息反饋和優(yōu)化調(diào)整設(shè)計(jì)。
2.1.3英國(guó)
1946年首次試驗(yàn)機(jī)械漲殼式錨桿,1952年在NCB礦大規(guī)模使用機(jī)械式錨桿,但由于機(jī)械式錨桿不適宜英國(guó)較軟弱的煤系地層,到60年代中期,英國(guó)逐漸開(kāi)始不使用錨桿支護(hù)技術(shù);80年代中后期開(kāi)始重新發(fā)展錨桿支護(hù)技術(shù),使用比重達(dá)到80%,主要引進(jìn)澳大利亞錨桿技術(shù),包括:(1)采用高強(qiáng)度的澳大利亞錨桿支護(hù)系統(tǒng)(AT錨桿),包括高強(qiáng)度樹(shù)脂錨桿全長(zhǎng)錨固技術(shù)、清潔鉆孔的做法、錨桿與鉆孔需緊密配合等等,樹(shù)脂粘結(jié)強(qiáng)度達(dá)到5~10 MPa,錨桿錨固力達(dá)到250 kN以上;(2)根據(jù)實(shí)際的地質(zhì)、開(kāi)采條件,研究圍巖的應(yīng)力狀態(tài),掌握巖層移動(dòng)、錨桿載荷的分布和發(fā)展,合理設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)。
2.1.4其它國(guó)家
自1932年發(fā)明U型鋼支架以來(lái),德國(guó)主要采用U型鋼支架支護(hù)巷道,支護(hù)比重達(dá)到90%以上;自80年代以來(lái),由于采深加大,U型鋼支架支護(hù)費(fèi)用高,巷道維護(hù)日益困難,開(kāi)始使用錨桿支護(hù);80年代初期,錨桿支護(hù)在魯爾礦區(qū)試驗(yàn)成功。60年代中后期,法國(guó)引進(jìn)由德國(guó)發(fā)明、60年代進(jìn)入商品化的樹(shù)脂全長(zhǎng)錨固技術(shù),幾起嚴(yán)重的圍巖坍塌促使法國(guó)煤科院在Lorraine煤田對(duì)樹(shù)脂錨桿進(jìn)行深入研究,80年代以后錨桿使用比重大大提高。
2.1.5國(guó)內(nèi)情況
自50年代以來(lái),錨桿支護(hù)技術(shù)在我國(guó)也得到了逐步應(yīng)用,煤礦于1956年開(kāi)始使用錨桿,主要是機(jī)械端錨和鋼絲繩砂漿無(wú)托盤(pán)錨桿,用在較穩(wěn)定的巖石巷道中,70~80年代,國(guó)家科技攻關(guān)中一直將軟巖錨桿支護(hù)列為主攻方向之一,80年代末期,開(kāi)始引進(jìn)澳大利亞技術(shù),樹(shù)脂錨桿研制成功并推廣應(yīng)用,煤巷錨桿進(jìn)入發(fā)展的快車道,Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類巷道錨桿支護(hù)很快取得成功,Ⅳ、Ⅴ類巷道也積累了很多經(jīng)驗(yàn),煤巷錨桿的推廣應(yīng)用力度進(jìn)一步加強(qiáng),但由于我國(guó)煤礦地質(zhì)條件相對(duì)于美國(guó)、澳大利亞、英國(guó)等更加復(fù)雜,我國(guó)煤巷錨桿支護(hù)不僅要使用在煤質(zhì)中硬、圍巖穩(wěn)定程度較高的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類回采巷道,而且要使用在軟巖回采巷道、深井巷道、沿空掘巷等復(fù)雜困難條件下,所以總體使用比重較低,各地區(qū)發(fā)展很不平衡。
2.2錨桿支護(hù)型式演變概況
透過(guò)世界各國(guó)錨桿支護(hù)的應(yīng)用歷史,單從錨固技術(shù)和手段的演變看可將其歸結(jié)為3個(gè)階段:
2.2.1機(jī)械式端頭點(diǎn)錨固錨桿的應(yīng)用階段
40年代開(kāi)始,在50~60年代廣為推廣的錨桿支護(hù)主要型式是機(jī)械端頭錨固,分為楔縫式、漲殼式、倒楔式等,其特點(diǎn)為錨固力低、系統(tǒng)剛度小、可靠性差,受巖性影響大,不易在軟巖中使用,英國(guó)煤礦采用該類錨桿支護(hù)的實(shí)踐表明它不適宜在軟弱煤層中應(yīng)用,一度停止在煤巷中使用錨桿支護(hù)。機(jī)械式端頭點(diǎn)錨固錨桿的技術(shù)特征客觀上導(dǎo)致了使用的局限性,并出現(xiàn)錨桿支護(hù)技術(shù)和使用的徘徊期。
2.2.2全錨錨桿的提出
70~80年代各種新型錨桿相繼問(wèn)世,如砂漿錨桿、樹(shù)脂錨桿、管縫式錨桿、水脹錨桿等,它們的特點(diǎn)為全長(zhǎng)錨固、錨固力大、可靠性高,適應(yīng)性強(qiáng)。B.Caverson在White Pine 礦研究聚脂樹(shù)脂錨桿和漲殼式錨桿的拉拔試驗(yàn),得出粘結(jié)式錨桿比機(jī)械式錨桿的錨固力大1.7~3倍;E.W.Parsons和L.Osen的測(cè)試證實(shí)粘結(jié)式錨桿錨固力隨圍巖變形的增加而逐步增大,機(jī)械式點(diǎn)錨固錨桿的錨固力初期總有個(gè)急劇下降的過(guò)程,然后就維持在較低的水平。上述研究成果對(duì)機(jī)械式點(diǎn)錨固錨桿的淘汰和全錨錨桿尤其是樹(shù)脂錨桿的推廣應(yīng)用發(fā)揮了重要作用。
2.2.3樹(shù)脂錨桿占領(lǐng)市場(chǎng)階段
80年代以后,樹(shù)脂錨桿以其優(yōu)越的錨固性能和簡(jiǎn)易的操作工藝逐漸占領(lǐng)了錨桿市場(chǎng)。砂漿錨桿由于灌漿工藝復(fù)雜,凝固時(shí)間長(zhǎng),膠結(jié)質(zhì)量難以保證,管縫式錨桿和水脹錨桿易銹蝕,錨固力受到鋼材和圍巖松弛的影響,只能在某些條件下發(fā)展應(yīng)用,此外各種適應(yīng)特殊要求的錨桿得到發(fā)展,如適應(yīng)可切割要求的玻璃纖維錨桿、塑料錨桿,適應(yīng)軟巖大變形要求的等塑性錨桿,適應(yīng)大跨度的桁架和錨索等。
2.3 發(fā)展趨勢(shì)
從世界各國(guó)的應(yīng)用情況看,高強(qiáng)螺紋鋼樹(shù)脂錨桿技術(shù)較好地解決了支護(hù)系統(tǒng)本身的強(qiáng)度和錨桿與圍巖的錨固技術(shù)問(wèn)題,并形成了一套相對(duì)成熟的體系。多種復(fù)雜困難條件下煤巷錨桿支護(hù)的成功應(yīng)用,加深了對(duì)高強(qiáng)樹(shù)脂錨桿控制受采動(dòng)影響巷道圍巖變形和穩(wěn)定性的機(jī)理及高強(qiáng)錨桿支護(hù)系統(tǒng)適應(yīng)和控制巷道圍巖大變形能力的認(rèn)識(shí),因此復(fù)雜困難條件煤巷采用新型錨桿支護(hù)在理論和技術(shù)上都有一定的基礎(chǔ)。但在近10年的的開(kāi)發(fā)研究和應(yīng)用中,我們對(duì)大量巷道冒頂事故及頂板嚴(yán)重離層變形的現(xiàn)象進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)導(dǎo)致冒頂?shù)脑虿粌H僅是錨桿強(qiáng)度不夠造成的,也不能通過(guò)增加錨桿密度來(lái)解決,錨桿的預(yù)拉力(初錨力)起到了更為關(guān)鍵的作用。美國(guó)A.Wahab Khair(1992)觀測(cè)了高水平地應(yīng)力與巷道頂板產(chǎn)生的離層及剪切破壞程度的關(guān)系,并提出了采用錨桿桁架控制巷道頂板的措施。美國(guó)J. Stankus(1994、1997)和Song Guo(郭頌,1997、1998)系統(tǒng)地研究了水平地應(yīng)力對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響,認(rèn)為水平地應(yīng)力是造成巷道頂板離層垮冒、底板鼓起的主要原因,但可以通過(guò)提高巷道頂板錨桿預(yù)拉力,將水平地應(yīng)力的消極影響變?yōu)榉e極的作用,從而極大地提高巷道的穩(wěn)定性,并開(kāi)始在錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)中考慮錨桿預(yù)拉力的影響。中國(guó)學(xué)者朱浮聲(1993)、鄭雨天(1995)的研究表明:當(dāng)錨桿預(yù)拉力達(dá)到60~70 kN時(shí),就可以有效控制巷道頂板的下沉量,并通過(guò)加大錨桿的間排距,減少錨桿用量。
如何把握錨桿支護(hù)技術(shù)的演變趨勢(shì),應(yīng)用預(yù)應(yīng)力技術(shù)成果,從普通圓鋼錨桿、高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿,進(jìn)一步發(fā)展到預(yù)拉力錨桿支護(hù)技術(shù),是非常值得研究的問(wèn)題。早在本世紀(jì)初,就有人提出無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)想,20年代德國(guó)人申請(qǐng)了專利,50年代在樓面建筑中應(yīng)用,近20年發(fā)展很快。預(yù)應(yīng)力技術(shù)的出現(xiàn)和發(fā)展使得預(yù)應(yīng)力平板結(jié)構(gòu)代替了建筑結(jié)構(gòu)中過(guò)去大量采用的梁板結(jié)構(gòu),從而大大提高了承載性能,減少了材料用量,減少了結(jié)構(gòu)厚度,增加了有效空間;混凝土建筑材料也經(jīng)由素混凝土、普通鋼筋混凝土發(fā)展到預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土,承載性能明顯提升。
作為采礦技術(shù)領(lǐng)先的國(guó)家,美國(guó)緊緊把握了這一發(fā)展趨勢(shì),美國(guó)采礦界起到了帶頭作用:1)提高錨固強(qiáng)度,增大錨桿間排,以便和掘進(jìn)機(jī)的速度匹配;同時(shí)擴(kuò)大錨桿支護(hù)的應(yīng)用范圍,提高支護(hù)效率;2)采用性能優(yōu)越的施工安裝機(jī)具,在錨桿安裝時(shí)實(shí)現(xiàn)高預(yù)拉力。現(xiàn)在,美國(guó)礦山巷道錨桿的預(yù)拉力一般為100 kN左右,可以達(dá)到錨桿桿體本身屈服強(qiáng)度的50%~75%。
美國(guó)高預(yù)拉力錨桿支護(hù)技術(shù)已取得了顯著成效,并影響到很多國(guó)家,比如英國(guó)研制成錨固能力達(dá)500 kN的“大錨桿”,并在Asfordby礦試驗(yàn)成功用間距1.0 m的大錨桿代替間距0.6 m的“AT”錨桿。這些成功實(shí)踐表明:高預(yù)拉力錨桿能夠很有效地控制層狀頂板的離層,因而冒頂現(xiàn)象大大減少,安全狀況有根本性的轉(zhuǎn)變;同樣條件下錨桿的密度減小,間排距大大提高,同比錨桿用量減少20~30%;掘進(jìn)速度大大提高,支護(hù)效率明顯改善。
這一技術(shù)思想近年也影響到我國(guó),在淮南新區(qū)錨桿支護(hù)技術(shù)攻關(guān)中,課題組充分強(qiáng)調(diào)和應(yīng)用了預(yù)應(yīng)力支護(hù)思想,提出控制離層或從根本上消除離層的最直接最有效手段是利用高預(yù)拉力錨桿支護(hù)形成‘剛性化’預(yù)應(yīng)力頂板結(jié)構(gòu),最大限度地控制頂板初期變形,消除或大大減緩頂板離層,并從根本上控制巷道圍巖的最終變形量,這一思路已得到大量實(shí)踐的證實(shí),在十分復(fù)雜的離層破碎型頂板下采用預(yù)應(yīng)力支護(hù)技術(shù)取得成功。預(yù)應(yīng)力技術(shù)體系不僅能夠克服高強(qiáng)錨桿存在的主要技術(shù)問(wèn)題,有效控制頂板離層破壞,而且大大提高了支護(hù)圍巖系統(tǒng)的安全可靠性。
在傳統(tǒng)錨桿承載能力及預(yù)應(yīng)力普遍非常小的情況下,錨桿支護(hù)對(duì)于巷道周邊應(yīng)力場(chǎng)的影響很小,基本上可以忽略不計(jì),所以很多支護(hù)理論方面強(qiáng)調(diào)巷道錨桿應(yīng)具有一定的讓壓性能,并由此發(fā)明了可拉伸錨桿。但隨著樹(shù)脂錨固劑、高強(qiáng)度及超高強(qiáng)度錨桿、預(yù)拉力錨索等新材料、新技術(shù)在礦山巷道支護(hù)中的應(yīng)用,使大幅度提高頂板的預(yù)應(yīng)力成為可能,并可由此調(diào)整巷道周邊的應(yīng)力場(chǎng),利用水平地應(yīng)力的積極作用,最大限度地提高巖體本身的承載能力,達(dá)到事半功倍的支護(hù)效果。但是,預(yù)拉力錨桿的受力特點(diǎn)、作用原理及其在巷道圍巖加固中的作用,人們還沒(méi)有完全弄清楚。所以,有必要通過(guò)大量的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)、理論分析,對(duì)在水平地應(yīng)力作用下預(yù)拉力錨桿的作用機(jī)理進(jìn)行深入的研究,以期建立基于水平地應(yīng)力的預(yù)拉力錨桿支護(hù)理論。
3 錨桿支護(hù)理論
3.1懸吊理論
對(duì)于回采巷道經(jīng)常遇到的層狀巖體,當(dāng)巷道開(kāi)挖后,直接頂因彎曲、變形與老頂分離,如果錨桿及時(shí)將直接頂擠壓并懸吊在老頂上,就能減少和限制直接頂?shù)南鲁梁碗x層,以達(dá)到支護(hù)的目的。如圖3-1所示。
巷道淺部圍巖松軟破碎,或者開(kāi)挖巷道后應(yīng)力重新分布,頂板出現(xiàn)破裂區(qū),這時(shí)錨桿的懸吊作用就將這部分易冒落巖體懸吊在深部未松動(dòng)巖層上。這是懸吊理論的進(jìn)一步發(fā)展,如圖3-2所示。
3.2組合梁理論
組合梁理論認(rèn)為:在層狀巖體中開(kāi)挖巷道,當(dāng)頂板在一定范圍內(nèi)不存在堅(jiān)硬穩(wěn)定的巖層時(shí),錨桿的懸吊作用居次要地位。
圖3-1錨桿的懸吊作用 圖3-2頂板錨桿懸吊松動(dòng)破裂巖層
圖3-3頂板錨桿組合梁作用
(a)未打錨桿 (b)布置頂板錨桿
如果頂板巖層中存在若干分層,頂板錨桿的作用,一方面是依靠錨桿的錨固力增加各巖層間的摩擦力,防止巖石層面滑動(dòng),避免各巖層出現(xiàn)離層現(xiàn)象;另一方面,錨桿桿體可增加巖層間的抗剪剛度,阻止巖層間的水平錯(cuò)動(dòng),從而將巷道頂板錨固范圍內(nèi)的幾個(gè)薄巖層鎖緊成一個(gè)較厚的巖層(組合梁)。這種組合厚巖層在上覆巖層載荷的作用下,其最大彎曲應(yīng)變和應(yīng)力都將大大減少,組合梁的撓度亦減少,梁內(nèi)的最大應(yīng)力、應(yīng)變和梁的撓度也就減少。如圖3-3所示。
組合梁理論,是對(duì)錨桿將頂板巖層鎖緊成較厚巖層的解釋。在分析中,將錨桿作用與圍巖的自穩(wěn)作用分開(kāi),與實(shí)際圍巖的條件的變化,在頂板較破碎、連續(xù)性受到破壞,組合梁就不存在了。
組合梁理論只適合與層狀頂板錨桿支護(hù)設(shè)計(jì),對(duì)于巷道的幫、底不適用。
3.3組合拱理論
組合拱理論認(rèn)為:在拱形巷道圍巖的破裂區(qū)中安裝預(yù)應(yīng)力錨桿時(shí),在桿體兩端將形成圓錐形分布的壓應(yīng)力,如果沿巷道周邊布置錨桿群,只要錨桿間足夠小,各錨桿形成的壓應(yīng)力圓錐體將相互交錯(cuò),就能在巖體中形成一個(gè)均勻的壓縮帶,即承壓拱,這個(gè)承壓拱可以承受其上部破碎巖石施加的徑向載荷。在承壓內(nèi)的巖石徑向及切向均受壓,處于三向應(yīng)力狀態(tài),其圍巖強(qiáng)度得到提高,支撐能力頁(yè)相應(yīng)加大,如圖3-4所示。因此,錨桿支護(hù)的關(guān)鍵在于獲取較達(dá)的承壓拱厚度和較高的強(qiáng)度。其厚度越大,越有利于圍巖的穩(wěn)定和支承能力的提高。
組合拱理論在一定程度上揭示了錨桿支護(hù)的作用原理,但在分析過(guò)程中沒(méi)有深入考慮圍巖—支護(hù)的相互作用,只是將各支護(hù)結(jié)構(gòu)的最大支護(hù)力簡(jiǎn)單相加,從而得到復(fù)合支護(hù)結(jié)構(gòu)總的最大支護(hù)力,缺乏對(duì)被加固巖體本身力學(xué)行為的進(jìn)一步分析探討,計(jì)算也與實(shí)際情況存在一定差距,一般不能作為準(zhǔn)確的定量設(shè)計(jì),但可作為錨桿加固設(shè)計(jì)和施工的重要參考。
圖3-4 錨桿的組合拱原理
3.4最大水平應(yīng)力理論
自從八十年代以來(lái), 水平應(yīng)力對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響已經(jīng)引起了人們的普遍關(guān)注。澳大利亞W.Gale[ 6 ]博士(1987)通過(guò)數(shù)值模擬分析及現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè),得到了水平應(yīng)力對(duì)巷道穩(wěn)定性的最基本的認(rèn)識(shí): 礦井巖層的水平應(yīng)力通常大于垂直應(yīng)力,水平應(yīng)力具有明顯的方向性,最大水平應(yīng)力一般為最小水平應(yīng)力的1.5~2.5倍。巷道頂?shù)装宓姆€(wěn)定性主要受水平應(yīng)力的影響:巷道軸向與最大主應(yīng)力方向平行時(shí), 巷道受水平應(yīng)力的影響最小; 二者垂直時(shí), 巷道受水平應(yīng)力的影響最大; 二者呈一定夾角時(shí), 巷道其中一側(cè)會(huì)出現(xiàn)水平應(yīng)力集中而另一側(cè)應(yīng)力較低, 因而頂?shù)装宓淖冃螘?huì)偏向巷道的某一側(cè)。如圖3-5所示。并提出在最大水平地應(yīng)力的作用下, 頂?shù)装鍘r層易于發(fā)生剪切破壞, 出現(xiàn)錯(cuò)動(dòng)與松動(dòng)而造成圍巖變形, 錨桿的作用即是約束其沿軸向巖層膨脹和垂直于軸向的巖層剪切錯(cuò)動(dòng), 因此要求錨桿必須具有強(qiáng)度大、剛度大、抗剪切阻力大的特點(diǎn)才能起到約束圍巖變形的作用。所以, 澳大利亞錨桿支護(hù)特別強(qiáng)調(diào)錨桿高強(qiáng)及全長(zhǎng)膠結(jié)。
圖3-5應(yīng)力場(chǎng)效應(yīng)
3.5圍巖松動(dòng)圈支護(hù)理論
圍巖松動(dòng)圈理論認(rèn)為: (1)地應(yīng)力與圍巖相互作用會(huì)產(chǎn)生圍巖松動(dòng)圈; (2)松動(dòng)圈形成過(guò)程中產(chǎn)生的碎脹力及其所造成的有害變形是巷道支護(hù)的主要對(duì)象, 松動(dòng)圈尺寸越大, 巷道收斂變形也越大,支護(hù)越困難。(3)依據(jù)松動(dòng)圈的大小采用不同的原理設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)。小松動(dòng)圈(0~40 cm)采用噴射混凝土支護(hù)即可; 中松動(dòng)圈(40~150 cm)采用懸吊理論設(shè)計(jì)錨桿支護(hù); 大松動(dòng)圈(> 150 cm )采用組合拱原理設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)。
由于圍巖松動(dòng)圈是隨著時(shí)間、巷道支護(hù)形式及支護(hù)強(qiáng)度的變化而變化, 并且在同一斷面上由于巖性的差異, 圍巖松動(dòng)圈的大小也是不一樣的。所以,
在復(fù)雜條件下圍巖松動(dòng)圈理論(如煤巷、軟巖巷道)并沒(méi)有得到應(yīng)用。松動(dòng)圈支護(hù)理論對(duì)于錨桿支護(hù)的指導(dǎo)作用主要在于確定普通錨桿(如普通圓鋼錨桿、水泥藥卷錨桿等等)的適用條件和范圍。
3.6減跨理論
在懸吊理論和組合梁理論的基礎(chǔ)上,提出了減跨理論。該理論認(rèn)為:錨桿末端固定在穩(wěn)定巖層內(nèi),穿過(guò)薄層狀頂板,每根錨桿相當(dāng)于一個(gè)鉸支點(diǎn),將巷道頂板劃分成小跨,從而使頂板撓度降低。如圖3-6減跨作用原理。
在巷道頂板上安裝錨桿以后,將巷道頂板劃分成多個(gè)小跨,成為多跨連續(xù)梁結(jié)構(gòu),其冒落拱高度及頂板下沉量均有大幅度的降低,從而使巷道圍巖更加穩(wěn)定。
圖3-6 減跨作用原理
3.7圍巖強(qiáng)度強(qiáng)化理論
巷道圍巖強(qiáng)度強(qiáng)化理論揭示了錨桿的作用原理和加固巷道圍巖的實(shí)質(zhì),并為合理確定錨桿支護(hù)參數(shù)提供了理論依據(jù)。該理論要點(diǎn):(1)巷道錨桿支護(hù)實(shí)質(zhì)使錨桿和錨固區(qū)域的巖體相互作用而組成錨固體,形成統(tǒng)一的承載結(jié)構(gòu);(2)巷道錨桿支護(hù)可以提高錨固提力學(xué)參數(shù),包括錨固體破壞前和破壞后的力學(xué)參數(shù)(E、C、ф),改善被錨固巖體的力學(xué)性能;(3)巷道圍巖存在破碎區(qū)、塑性區(qū)、彈性區(qū),錨桿錨固區(qū)巖體的峰值強(qiáng)度、殘余強(qiáng)度均能得到強(qiáng)化;(4)巷道錨桿支護(hù)可以改變威嚴(yán)的應(yīng)力狀態(tài)、增加圍壓,從而提高圍巖的承載能力、改善巷道的支護(hù)狀態(tài);(5)巷道圍巖錨固體強(qiáng)度提高后,可減少巷道周圍破碎區(qū)、塑性區(qū)的范圍和巷道的表面位移,控制圍巖破碎區(qū)、塑性區(qū)的發(fā)展,從而有利于保持巷道圍巖的穩(wěn)定。
4 錨桿分類及配套
4.1錨桿分類
目前,國(guó)內(nèi)外適用與不同條件,具有不同功能和用途的錨桿有數(shù)百種,按錨桿與被錨固體的錨固方式大體可分為粘結(jié)式,機(jī)械式、摩擦式三類;按錨固段的長(zhǎng)短可分為端頭錨固、全長(zhǎng)錨固、加長(zhǎng)錨固;如圖4-1所示。按錨桿桿體的工作特性可分為剛性錨桿和可延伸錨桿;根據(jù)錨桿強(qiáng)度的大小可分為普通錨桿和高強(qiáng)度錨桿。
單體錨桿主要由錨頭、桿體、錨尾(外露段)、托盤(pán)等部件組成。
4.2高強(qiáng)度和超高強(qiáng)度錨桿
錨桿的強(qiáng)度直接影響錨固范圍內(nèi)圍巖的強(qiáng)度強(qiáng)化程度和錨桿對(duì)巷道圍巖的支護(hù)阻力,從而影響錨桿群作用范圍內(nèi)圍巖的承載能力和錨桿的支護(hù)效果。為了改變我國(guó)長(zhǎng)期使用低強(qiáng)度錨桿的狀況,最近幾年大力發(fā)展了給偶啊強(qiáng)度、超高強(qiáng)度錨桿。錨桿的強(qiáng)度取決于制造錨桿的材質(zhì)、直徑及有關(guān)附件。
按照鋼材屈服強(qiáng)度 可將錨桿分類為三類:σs<30 MPa,為普通錨桿;340 MPa≤σs<600 MPa,為高強(qiáng)度錨桿;σs≥600 Mpa,為超高強(qiáng)度錨桿。
錨桿的強(qiáng)度直接影響錨固范圍內(nèi)圍巖的強(qiáng)度強(qiáng)化程度和錨桿對(duì)巷道圍巖的支護(hù)阻力,從而影響錨桿群作用范圍內(nèi)圍巖的承載能力和錨桿的支護(hù)效果。為了改變我國(guó)長(zhǎng)期使用低強(qiáng)度錨桿的狀況,最近幾年大力發(fā)展了給偶啊強(qiáng)度、超高強(qiáng)度錨桿。錨桿的強(qiáng)度取決于制造錨桿的材質(zhì)、直徑及有關(guān)附件。
按照鋼材屈服強(qiáng)度 可將錨桿分類為三類:σs<30 MPa,為普通錨桿;340 MPa≤σs<600 MPa,為高強(qiáng)度錨桿;σs≥600 Mpa,為超高強(qiáng)度錨桿。
4.2.1高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿
螺紋鋼錨桿即可用于全長(zhǎng)錨固也可用于端頭錨。對(duì)于全長(zhǎng)樹(shù)脂錨固的螺紋鋼錨桿,其結(jié)構(gòu)如圖4-2所示,主要由桿體、穹形球體、塑料增壓墊圈、驅(qū)動(dòng)螺母、托盤(pán)和樹(shù)脂藥卷等組成。
由于螺紋鋼錨桿錨尾加工的原因,錨尾螺紋部分的內(nèi)徑要比桿體名義直徑小13~23%。錨桿在井下受到拉力作用時(shí),其首先斷裂的部位在錨尾,時(shí)錨桿的強(qiáng)度和延伸率得不到充分發(fā)揮。為了保證錨桿的高強(qiáng)度和足夠的延伸量,對(duì)錨尾螺紋部分進(jìn)行熱處理,即可制成高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿。錨尾螺紋鋼部分經(jīng)強(qiáng)化熱處理,其強(qiáng)度高于桿體強(qiáng)度,并能保證必要的延伸率。這樣就可克服上述缺點(diǎn),保證可靠、有效的支護(hù)效果。表4-1為20MnSiⅡ級(jí)螺紋鋼錨桿錨尾強(qiáng)化熱處理后的力學(xué)性能。力學(xué)性能的測(cè)定如下:每組螺紋鋼3根,每根長(zhǎng)300 mm,其一端加工成長(zhǎng)100mm螺紋,兩端夾持長(zhǎng)度不大于60mm,保證自由段長(zhǎng)度108 mm的螺紋。表中數(shù)據(jù)為每組3根的平均值。
由表可知,螺紋鋼錨桿錨尾強(qiáng)化熱處理后,錨桿整體承載能力可提高50%以上,延伸率提高30-45%,錨桿破斷時(shí)的斷裂部位在錨桿桿體。
鋼絲繩錨桿
被動(dòng)錨固式 鋼管錨固
玻璃纖維錨桿
全長(zhǎng)錨固式 軸向式:預(yù)應(yīng)力鋼筋錨桿
主動(dòng)錨固式 軸徑向式:縫管式錨桿
徑向式:膨脹管錨桿
鋼絲繩錨桿
被動(dòng)錨固式
竹、木錨桿
錨桿
機(jī)械式錨桿
斷頭錨固式
鋼筋錨桿(錨固長(zhǎng)度為0.3-0.6 m)
主動(dòng)錨固式
玻璃鋼錨桿
高阻力竹錨桿
混合或加長(zhǎng)錨固式 鋼筋錨桿(錨固長(zhǎng)度等于桿體長(zhǎng)度一半)
(主動(dòng)錨固) 鋼絲繩錨桿(錨固長(zhǎng)度等于桿體長(zhǎng)度一半)
圖4-1 錨桿按錨固段分類
4.2.2超高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿
超高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿是將整根普通螺紋鋼錨桿通過(guò)合理的工藝方式和工藝參數(shù)進(jìn)行整體強(qiáng)化熱處理而成的。實(shí)驗(yàn)室反復(fù)證明,超高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿的屈服強(qiáng)度可達(dá)703 Mpa,極限強(qiáng)度可達(dá)811 Mpa,延伸率可達(dá)21%。強(qiáng)化熱處理的方式有兩種:常規(guī)加熱和感應(yīng)加熱。前者效率低,電耗高、成本高,而采用后者感應(yīng)加熱可以大幅度降低能耗、提高生產(chǎn)率,而且可改善超高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿的主要力學(xué)性能。兩種熱處理方式制造的超高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿的力學(xué)性能見(jiàn)表4-2。
表4-2 兩種熱處理方式制造的超高強(qiáng)度螺紋鋼錨桿的力學(xué)性能
加熱方式
錨桿直徑/mm
極限載荷/kN
延伸率/%
常規(guī)加熱
22
214
17.7
感應(yīng)加熱
22
340
20
表4-1 20MnSiⅡ級(jí)螺紋鋼錨桿錨尾強(qiáng)化熱處理后的力學(xué)性能
螺紋鋼名義直徑
錨尾強(qiáng)化熱處理后
螺紋直徑
屈服載荷/kN
極限載荷/kN
延伸率/%
斷裂位置
ф18mm
否
是
M16
53.7
92
87
137
13.8
20
錨尾
桿體
ф20mm
否
是
M18
65.9
114.0
102
171
16.4
21.3
錨尾
桿體
ф22mm
否
是
M20
83.0
141.5
136
216
16.6
23.3
錨尾
桿體
5 巷道圍巖穩(wěn)定性分類
5.1按圍巖松動(dòng)圈的分類方法
圍巖松動(dòng)圈是指巷道掘進(jìn)后,用國(guó)產(chǎn)聲波儀測(cè)定圍巖聲波降低范圍的平均值。中國(guó)礦業(yè)大學(xué)建工學(xué)院測(cè)定的圍巖松動(dòng)圈的范圍,進(jìn)行圍巖穩(wěn)定性分類,見(jiàn)表5-1.
表5-1 巷道圍巖穩(wěn)定性(松動(dòng)圈)分類
圍巖類別
分類名稱
圍巖松動(dòng)圈/mm
小松動(dòng)圈
Ⅰ
穩(wěn)定圍巖
0~40
中松動(dòng)圈
Ⅱ
較穩(wěn)定圍巖
40~100
Ⅲ
一般圍巖
100~150
大松動(dòng)圈
Ⅳ
一般不穩(wěn)定圍巖(軟巖)
150~200
Ⅴ
不穩(wěn)定圍巖(較軟圍巖)
200~300
Ⅵ
極不穩(wěn)定圍巖(極軟圍巖)
>300
5.2按圍巖變形量的分類方法
圍巖表形量是巷道開(kāi)挖后受多種因素影響的綜合結(jié)果,是圍巖穩(wěn)定性分類的多因素單一定量指標(biāo),煤炭科學(xué)研究總院北京建井所據(jù)此指定的巷道圍巖分類見(jiàn)表5-2。
表5-2 按圍巖變形量制定的圍巖分類
圍巖類別
開(kāi)挖后圍巖變形量/mm
Ⅰ
<5
Ⅱ
6~10
Ⅲ
11~50
Ⅳ
50~200
Ⅴ
>200
6 巷道錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)方法
6.1工程類比法
工程類比法是建立在已有工程設(shè)計(jì)和大量工程實(shí)踐成功經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,在圍巖條件、施工條件及各種影響因素基本一致的情況下,根據(jù)類似條件的已有經(jīng)驗(yàn),進(jìn)行待建巷道地質(zhì)條件與圍巖物理力學(xué)參數(shù),科學(xué)地進(jìn)行圍巖分類的情況下,然后再針對(duì)不同條件的圍巖類別,根據(jù)巷道生產(chǎn)地質(zhì)條件確定錨桿支護(hù)參數(shù)。工程類比法是一種實(shí)用方法,在我國(guó)煤礦錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)中占有主導(dǎo)地位。
6.1.1以回采巷道圍巖穩(wěn)定性分類為基礎(chǔ)的錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)方法
1988年,原煤炭工業(yè)部頒布試用《我國(guó)緩傾斜、傾斜煤層回采巷道圍巖穩(wěn)定性分類方案》。經(jīng)過(guò)十年試用,此分類方案已進(jìn)一步完善,發(fā)展成為包括緩傾斜、傾斜、極傾斜各種煤層厚度的回采巷道,煤層上下山,其他煤巷以及巖石巷道的全部的采準(zhǔn)巷道圍巖穩(wěn)定性分類。根據(jù)這個(gè)方案,煤巷圍巖的穩(wěn)定性可分為非常穩(wěn)定(類),穩(wěn)定(類)、中等穩(wěn)定(類)、不穩(wěn)定(類)、極不穩(wěn)定(類)5個(gè)類別。
我國(guó)煤炭系統(tǒng)的許多專家、學(xué)者、工程技術(shù)人員在煤巷錨桿支護(hù)研究、設(shè)計(jì)與施工中做了大量工作,積累了豐富的經(jīng)驗(yàn),并由中國(guó)礦業(yè)大學(xué)、煤炭科學(xué)研究總院北京開(kāi)采所專家組成煤炭工業(yè)部錨桿支護(hù)專家組將他們豐富的經(jīng)驗(yàn)積累起來(lái),在采準(zhǔn)巷道圍巖穩(wěn)定性分類的基礎(chǔ)上,制定了煤巷錨桿支護(hù)技術(shù)規(guī)范。該規(guī)范的要點(diǎn)如下:
(1)頂板必須使用金屬桿體。全長(zhǎng)錨固或加長(zhǎng)錨固錨桿應(yīng)采用螺紋鋼桿體。采用端頭錨固時(shí),設(shè)計(jì)錨固力不應(yīng)低于64 kN;采用全長(zhǎng)錨固錨桿時(shí),桿體破斷力不應(yīng)低于130 kN.
(2)一般情況,巷幫應(yīng)支護(hù)。巷幫錨桿設(shè)計(jì)錨固力以不低于40 kN為宜。根據(jù)巷道斷面、煤層厚度與強(qiáng)度、節(jié)理裂隙發(fā)育程度、埋藏深度、護(hù)巷煤柱尺寸、錨桿是否經(jīng)受切割等因素確定錨桿的形式與參數(shù)。
(3)錨桿孔徑與錨桿桿體錨固段直徑之差,宜保持在6~10 mm范圍之內(nèi)。
(4)頂板靠近巷道兩幫的錨桿,一般應(yīng)向巷幫傾斜15-30°。(與鉛垂線夾角)
(5)金屬桿體錨桿支護(hù)參數(shù)系列見(jiàn)表6-1。
(6)推薦桿體錨桿基本支護(hù)形式與主要參數(shù)見(jiàn)表6-2.
6.1.2巷道松動(dòng)圈支護(hù)設(shè)計(jì)
地下巷道開(kāi)挖以后,圍巖中將產(chǎn)生應(yīng)力重新分布和應(yīng)力集中現(xiàn)象,當(dāng)圍巖應(yīng)力小于巖體強(qiáng)度時(shí),圍巖處于彈塑性狀態(tài);當(dāng)圍巖應(yīng)力超過(guò)圍巖強(qiáng)度時(shí),圍巖中將產(chǎn)生變形松動(dòng)現(xiàn)象,結(jié)果在巷道周圍形成松動(dòng)破碎區(qū),亦稱為圍巖松動(dòng)圈。圍巖松動(dòng)圈的大小與工程因素有關(guān),同時(shí)也與地質(zhì)因素有關(guān),是圍巖應(yīng)力和圍巖強(qiáng)度的綜合反映。
研究表明,圍巖松動(dòng)圈有如下特性:
由于圍巖性質(zhì)不同,松動(dòng)圈可能有圓形、橢圓形和異形等形狀。
(1) 在有控制條件下,松動(dòng)圈穩(wěn)定時(shí)間當(dāng)lp<100 cm,10~20 d;lp=100~150 cm時(shí),20~30 d; lp>150 cm時(shí),1-3各月。
(2) 一般的支護(hù)不能有效地阻止松動(dòng)圈的產(chǎn)生和發(fā)展。
(3) 地質(zhì)條件一定時(shí),巷道寬度在3~7 m范圍內(nèi),松動(dòng)圈的大小變化不明顯。
表6-1 金屬桿體錨桿支護(hù)參數(shù)系列
項(xiàng)目
系列
錨桿長(zhǎng)度/m
錨桿桿體直徑/mm
錨桿孔徑/mm
錨桿排距/m
錨桿間距/m
1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6
16 18 20 22 24
26 28 31 33
0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.4
0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.4
表6-2 道頂板錨桿基本支護(hù)形式與主要參數(shù)選擇
巷道
類別
巷道圍巖
穩(wěn)定狀況
基本支護(hù)
形式
主要支護(hù)參數(shù)
Ⅰ
非常穩(wěn)定
整體砂巖,石灰?guī)r類巖層:不支護(hù)
其他巖層,單體錨桿
端錨:桿體直徑:>16mm
錨桿長(zhǎng)度:1.4-1.8m
Ⅱ
穩(wěn)定
頂板較完整,單體錨桿
排間距:0.8-1.2m
設(shè)計(jì)錨固力:>64KN
頂板較破碎,錨桿+網(wǎng)
端錨:桿體直徑:16-18mm
錨桿長(zhǎng)度:1.6-1.8m
Ⅲ
中等穩(wěn)定
頂板較完整:
排間距:0.8-1.0KN
錨桿+鋼筋梁,或行架
設(shè)計(jì)錨固力:64-80kN
端錨:桿體直徑:16-18mm
錨桿長(zhǎng)度:1.8-2.2
頂板較破碎:
排間距:0.6-1.0m
錨桿+w剛帶+網(wǎng),或增加錨索+行架+網(wǎng)
設(shè)計(jì)錨固力:0.8-1.0KN
或增加錨索
端錨或全長(zhǎng)錨固:
桿體直徑:18-22mm
錨桿長(zhǎng)度:1.8-2.4m
排間距:0.6-1.0m
Ⅳ
不穩(wěn)定
全長(zhǎng)錨固桿體直徑18-22mm
錨桿+w剛帶+網(wǎng),或增加錨索
錨桿長(zhǎng)度:1.8-2.4m
行架+網(wǎng),或增加錨索
排間距:0.6-1.0
Ⅴ
極不穩(wěn)定
1、頂板較完整
全長(zhǎng)錨固桿體直徑:18-24mm
錨桿+金屬可縮支架,或增加錨索
錨桿長(zhǎng)度:2.0-2.6m
2、頂板較破碎
排間距:0.6-1.0
錨桿+網(wǎng)+金屬可縮支架,或增加錨索
3、底鼓嚴(yán)重
錨桿+環(huán)形可縮支架
表6-3 巷道圍巖松動(dòng)圈分類及錨噴支護(hù)建議
圍巖類別
分類名稱
圍巖松動(dòng)圈/mm
錨噴支護(hù)類型
錨噴參數(shù)計(jì)算法
備注
小松動(dòng)圈
Ⅰ
穩(wěn)定圍巖
0-40
噴混凝土
圍巖整體性好,
不易風(fēng)化可不支護(hù)
中松動(dòng)圈
Ⅱ
較穩(wěn)定圍巖
40-100
錨桿及局部噴
射混凝土
錨桿懸吊理論
必要時(shí)可用剛性支架
Ⅲ
一般圍巖
100-150
錨桿及局部噴
射混凝土
錨桿懸吊理論
剛性支架
大松動(dòng)圈
Ⅳ
一般不穩(wěn)定圍巖(軟巖)
150-200
錨桿、噴層及局部掛金屬網(wǎng)
錨桿組合拱理論
可縮性支架
Ⅴ
不穩(wěn)定圍巖(較軟圍巖)
200-300
錨桿、噴層及局部掛金屬網(wǎng)
錨桿組合拱理論
可縮性支架
Ⅵ
極不穩(wěn)定圍巖(極軟圍巖)
>300
實(shí)踐證明,在工程條件相似時(shí),采用工程類比法進(jìn)行錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)可能十分成功。然而,我國(guó)煤巷錨桿支護(hù)技術(shù)水平較低,商處于發(fā)展階段,其圍巖應(yīng)力分布、圍巖運(yùn)動(dòng)有其自身特點(diǎn),某一類尚存在各種不同情況,使用時(shí)必須參照多方面的經(jīng)驗(yàn)加以應(yīng)用。
6.2理論計(jì)算法
錨桿支護(hù)理論計(jì)算法主要是利用懸吊理論、組合梁理論、壓縮拱等以及各種力學(xué)方法,分析巷道圍巖的應(yīng)力與變形,進(jìn)行錨桿支護(hù)設(shè)計(jì),給出錨桿支護(hù)的解析解。這種方法的重要性不僅與工程類比法相輔相成,而且為研究錨桿支護(hù)提供了理論工具。隨著巖石力學(xué)發(fā)展水平的提高,終將使錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)達(dá)到科學(xué)、定量。
6.2.1按懸吊理論設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)
在層狀巖層中開(kāi)挖的巷道,頂板巖層的滑移與分離導(dǎo)致頂板的破碎直至冒落;在節(jié)理裂隙發(fā)育的巷道中,松脫巖塊的冒落可能造成對(duì)生產(chǎn)的威脅;在軟弱巖層中開(kāi)挖的巷道圍巖破碎帶內(nèi)不穩(wěn)定巖塊在自重作用下也可能發(fā)生冒落。如果錨桿加固系統(tǒng)能夠提供足夠的支護(hù)阻力將松脫頂板或危巖懸吊在穩(wěn)定巖層中,就能保證啊哈咕噥道圍巖的穩(wěn)定、
a.錨桿長(zhǎng)度
錨桿長(zhǎng)度通常按下式計(jì)算:
L=L1+L2+L3 (6-1)
式中:L1---錨桿外露長(zhǎng)度,其值主要取決于錨桿類型及錨固方式,一般L1=0.15 m,對(duì)于端錨錨桿,L1=墊板厚度+螺母+(0.03~0.05),對(duì)于全長(zhǎng)錨固錨桿,還要加上穹形球體的厚度。
L2----錨桿有效長(zhǎng)度;
L3----錨桿錨固段長(zhǎng)度,一般端錨時(shí)L3=0.3~0.4 m,由 拉拔試驗(yàn)確定,當(dāng)圍巖松軟時(shí),L3還應(yīng)加大。
對(duì)于全長(zhǎng)錨固錨桿,錨桿的有效長(zhǎng)度則為L(zhǎng)2+ L3。
顯然,錨桿外露長(zhǎng)度(L1)與錨桿錨固段長(zhǎng)度(L3)易于確定,關(guān)鍵是如何確定錨桿有效長(zhǎng)度(L2)。通常暗下述方法確定L2。
(1)當(dāng)直接頂需要懸吊而它們的范圍易于劃定時(shí),L2應(yīng)大于或等于它們的厚度。
(2)當(dāng)巷道圍巖存在松動(dòng)破碎帶時(shí),L2應(yīng)大于巷道圍巖松動(dòng)破碎區(qū)高度Li,Li可由下面幾種方法確定。
1)經(jīng)驗(yàn)確定
2)聲測(cè)法確定
3) 解析法估計(jì)
(6-2)
式中 RMR---CSIR地質(zhì)力學(xué)分級(jí)巖體總評(píng)分;
L----巷道跨度
4)在松散介質(zhì)及中硬以下跨度地下空間(跨度一般小于6 m),可以利用M.M.普羅托奇雅可諾夫的拋物形壓力拱理論估計(jì)冒落帶高度:
當(dāng)f≥3時(shí),
hi=L/2f (6-3)
當(dāng)f≤2時(shí)
hi=[L/2+Hcot(45°+ф/2)]/f (6-4)
式中: f----巖石普氏堅(jiān)固性系數(shù);
L----巷道跨度;
H----巷道掘進(jìn)高度;
ф----巖石內(nèi)摩擦角。
b.錨桿桿體直徑
根據(jù)桿體承載力與錨固力等強(qiáng)度原則確定,則
(6-5)
式中 d----錨桿桿體直徑,mm;
Q----錨固力,由拉拔試驗(yàn)確定,Kn;
σt------桿體材料抗拉強(qiáng)度,MPa.
c.錨桿間、排距
根據(jù)每根錨桿懸吊的巖石重量確定,即錨桿懸吊的巖石重量等于錨桿的錨固力。通常錨桿按等距排列,即a=sc=s1。則有:
(6-6)
式中: sc、s1-----錨桿間、排距;
K-----錨桿安全系數(shù),一般取K=1.5~2;
γ-----巖石體積力。
6.2.2按組合梁理論設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)
在巷道頂板一定距離內(nèi)不存在堅(jiān)硬穩(wěn)定巖層時(shí),頂板錨桿的作用機(jī)理就是將幾個(gè)薄巖層鎖緊成一個(gè)較厚的巖層,這種厚巖層內(nèi)最大彎曲應(yīng)變和應(yīng)力與無(wú)錨桿支護(hù)時(shí)相比都將大大減小,從而避免了頂板巖層的滑動(dòng)、離層、或冒落。保證了巷道頂板穩(wěn)定。
按照組合梁理論設(shè)計(jì)錨桿支護(hù)參數(shù)主要確定錨桿的長(zhǎng)度及錨桿的間排距。
1)錨桿長(zhǎng)度
錨桿長(zhǎng)度L由(式)確定,由于錨桿外露長(zhǎng)度L1和錨固段長(zhǎng)度L3易于確定關(guān)鍵時(shí)如何確定有效長(zhǎng)度L2。
根據(jù)滿足頂板最下一層巖石外表面抗拉強(qiáng)度條件組合梁厚度,即錨桿有效長(zhǎng)度L2。
固定梁跨中點(diǎn)下表面上抗應(yīng)力最大,其值為
(6-7)
設(shè)頂板巖石抗拉強(qiáng)度為,則頂板穩(wěn)定時(shí)應(yīng)滿足
K1σ≤σt (6-8)
即 L2≥0.5B
式中 k1----安全系數(shù),一般取k1=3~5;
B---巷道跨度,m。
考慮巖層蠕變的影響,引入蠕變安全系數(shù)k2??紤]頂板各巖層間摩擦作用對(duì)梁應(yīng)力和彎曲的影響,引入慣性矩折減系數(shù)k3,則錨桿有效長(zhǎng)度的表達(dá)式為:
(6-9)
式中 p0----原巖水平應(yīng)力分量;
K2=1.204;
K3由表6-4確定。
表6-4 由組合梁層數(shù)數(shù)目決定的系數(shù)K3
組合巖層數(shù)目
1
2
3
≥4
K3
1
0.75
0.7
0.65
2)錨桿間、排距
錨桿的間距由組合梁的抗剪確定,在此,沒(méi)有考慮組合梁層間的摩擦作用。設(shè)錨桿的間距(sc)與排距(sl)相等,梁半跨內(nèi)由均布載荷的總剪應(yīng)力近似地表示為:
(6-10)
而在此范圍內(nèi),間距為(m)的錨桿具有的抗剪能力為
(6-11)
考慮到頂板抗剪安全條件
(6-12)
所以
(6-13)
式中: d----錨桿桿體直徑,mm;
τ----桿體材料抗剪強(qiáng)度,Mpa;
K4---頂板抗剪安全系數(shù),一般取3~6.
可以看出,上述分析中做了許多假設(shè),計(jì)算結(jié)果僅能供錨桿設(shè)計(jì)時(shí)校核參考。
6.3數(shù)值模擬分析法
6.3.1有限元法
有限元法也叫有限單元法(finite element method, FEM),是隨著電子計(jì)算機(jī)的發(fā)展而迅速發(fā)展起來(lái)的一種彈性力學(xué)問(wèn)題的數(shù)值求解方法。五十年代初,它首先應(yīng)用于連續(xù)體力學(xué)領(lǐng)域—飛機(jī)結(jié)構(gòu)靜、動(dòng)態(tài)特性分析中,用以求得結(jié)構(gòu)的變形、應(yīng)力、固有頻率以及振型。由于這種方法的有效性,有限單元法的應(yīng)用已從線性問(wèn)題擴(kuò)展到非線性問(wèn)題,分析的對(duì)象從彈性材料擴(kuò)展到塑性、粘彈性、粘塑性和復(fù)合材料,從連續(xù)體擴(kuò)展到非連續(xù)體。
有限元法的思想是把一個(gè)大的結(jié)構(gòu)劃分為有限個(gè)稱為單元的小區(qū)域,在每一個(gè)小區(qū)域里,假定結(jié)構(gòu)的變形和應(yīng)力都是簡(jiǎn)單的,小區(qū)域內(nèi)的變形和應(yīng)力都容易通過(guò)計(jì)算機(jī)求解出來(lái),進(jìn)而可以獲得整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形和應(yīng)力。
6.3.2離散元法
離散元主要是為含有地質(zhì)不連續(xù)面的巖土工程的數(shù)值分析而發(fā)展的。它頁(yè)像有限元那樣,將區(qū)域劃分成單元,段元因受節(jié)理等不連續(xù)面的控制,在以后的運(yùn)動(dòng)過(guò)程中,單元節(jié)理可以分離,即一個(gè)單元與其相鄰單元可以接觸,也可以分開(kāi)。單元之間相互做用的力可以根據(jù)應(yīng)力和位移的關(guān)系求出,而個(gè)別單元的運(yùn)動(dòng)則完全根據(jù)該單元所受的不平衡力和不平衡力矩的大小按牛頓運(yùn)動(dòng)定律確定。
6.3.3有限差分法
微分方程和積分微分方程數(shù)值解的方法?;舅枷胧前堰B續(xù)的定解區(qū)域用有限個(gè)離散點(diǎn)構(gòu)成的網(wǎng)格來(lái)代替, 這些離散點(diǎn)稱作網(wǎng)格的節(jié)點(diǎn);把連續(xù)定解區(qū)域上的連續(xù)變量的函數(shù)用在網(wǎng)格上定義的離散變量函數(shù)來(lái)近似;把原方程和定解條件中的微商用差商來(lái)近似, 積分用積分和來(lái)近似,于是原微分方程和定解條件就近似地代之以代數(shù)方程組,即有限差分方程組??, 解此方程組就可以得到原問(wèn)題在離散點(diǎn)上的近似解。然后再利用插值方法便可以從離散解得到定解問(wèn)題在整個(gè)區(qū)域上的近似解。
7 錨桿施工工藝
采用錨桿支護(hù)技術(shù)不僅能夠顯著提高巷道支護(hù)效果、提高安全系數(shù),而且可以節(jié)約大量的支護(hù)和維修費(fèi)用,在減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度的同時(shí),能夠改善井下作業(yè)環(huán)境,為礦井的高產(chǎn)高效創(chuàng)造了條件。它與傳統(tǒng)的棚式支護(hù)相比具有十分明顯的技術(shù)優(yōu)越性,因此而被廣大的煤礦所接受,近幾年發(fā)展尤為迅速。但同時(shí)應(yīng)該看到,錨桿支護(hù)是一個(gè)隱蔽工程 ,一旦施工質(zhì)量有問(wèn)題, 極易造成冒頂事故的發(fā)生,為此,現(xiàn)場(chǎng)施工就成為錨桿支護(hù)的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。這就要求從事錨桿支護(hù)的技術(shù)人員和操作人員對(duì)錨桿支護(hù)的施工工藝必須了解、 熟悉和掌握。
7. 1頂錨桿施工工藝
7. 1.1頂錨桿施工工藝流程
頂錨桿施工工藝流程為:掘進(jìn)→鑿掉危巖后出煤→鋪金屬網(wǎng)→托上鋼筋托梁→臨時(shí)支護(hù)→鉆頂板中部錨桿孔→清孔→錨桿帶上托盤(pán)和螺母→安裝樹(shù)脂藥卷和錨桿→用錨桿機(jī)攪拌樹(shù)脂藥卷至規(guī)定時(shí)間→停止攪拌等待l min左右→擰緊螺母→安裝其它頂錨桿。
7. 1.2頂錨桿的安裝要點(diǎn)
以頂錨桿采用左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿,桿體公稱直徑18 mm, 長(zhǎng)度2000 mm為例。介紹一下頂錨桿的安裝要點(diǎn)。
(1) 錨桿應(yīng)緊跟掘進(jìn)頭及時(shí)支護(hù)。
(2) 鉆孔深度,據(jù)頂錨桿的長(zhǎng)度確定鉆孔的深度2000±3 0 mm。
(3) 錨固劑的安裝順序。一定要先放一卷高速藥卷并將超快速端(紅色)朝向孔底,再放一卷中速藥卷。
(4) 錨桿鉆機(jī)配專用攪拌器攪拌樹(shù)脂藥卷,錨桿鉆機(jī)先慢速旋轉(zhuǎn),嚴(yán)禁鉆機(jī)不旋轉(zhuǎn)直接就把錨桿直接頂入( 鉆機(jī)不旋轉(zhuǎn)就把錨桿直接頂入不能攪拌好錨固劑), 待錨桿全部進(jìn)入錨桿孔后全速旋轉(zhuǎn)。旋轉(zhuǎn)時(shí)間控制在15~30 s之間,且中途不得停機(jī)。停止旋轉(zhuǎn)后等待1 min 左右(等待l min是為了錨固劑能夠初凝),換上安裝器擰緊螺母。
(5) 利用錨桿鉆機(jī)配安裝器擰緊螺母,擰緊力矩達(dá)到100 N·m,要點(diǎn)動(dòng)錨桿鉆機(jī)擰緊螺母,以防止操作手柄傷人。
(6) 錨桿間排距誤差不得超過(guò)設(shè)計(jì)值 ±50 mm。
(7) 螺母距錨桿桿體尾端不大于50 mm。
(8) 由于頂部角錨桿的主要作用是防止頂板沿幫部切落,角錨桿合理的安裝角度,可以使角錨桿在水平方向上有合理的投影長(zhǎng)度,從而有效的防止頂板沿幫部切,因此角錨桿的安裝角度必須符合設(shè)計(jì)要求,與垂直方向成20°的角。
7. 1.3頂錨桿的安裝步驟
以頂錨桿的安裝為例來(lái)介紹頂錨桿的安裝步驟。
(1) 頂錨桿安裝所用的設(shè)備和材料安裝頂錨桿所需的設(shè)備和材料見(jiàn)表 7-1。
表7-1 安裝頂錨桿所需設(shè)備和材料
序號(hào)
設(shè)備或材料
序號(hào)
設(shè)備或材料
1
液壓錨桿鉆機(jī)
5
左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿
2
B19
6
樹(shù)脂錨固劑
3
φ雙翼鉆頭
7
托盤(pán)和螺母
4
專業(yè)攪拌器
8
專業(yè)安裝器
(2) 頂錨桿的安裝步驟
①用液壓錨桿鉆機(jī)鉆孔,先用1.2 m短釬桿鉆孔,后換2.5 m長(zhǎng)釬桿,采用鉆頭,鉆孔時(shí)鉆機(jī)升起,開(kāi)動(dòng)錨桿鉆機(jī)進(jìn)行鉆孔。孔深要求為2000±30 mm,并保證鉆孔角度。鉆頭鉆到預(yù)定深度后下縮錨桿鉆機(jī)同時(shí)清孔,用高壓水清除鉆孔內(nèi)的煤粉和泥漿。
②先放入一卷高速樹(shù)脂錨固劑,并將超快速端( 紅色)朝向孔底,再放人一卷中速樹(shù)脂錨固劑。錨桿體套上托盤(pán),帶上螺母,桿尾通過(guò)攪拌器與錨桿鉆機(jī)聯(lián)接,桿端插入已裝好樹(shù)脂藥卷的鉆孔中,升起錨桿鉆機(jī),將孔口處的藥卷送人孔底。
③利用錨桿鉆機(jī)攪拌樹(shù)脂藥卷。攪拌樹(shù)脂藥卷是安裝中的關(guān)鍵環(huán)節(jié),攪拌時(shí)間15~30 s,攪拌過(guò)程必須連續(xù)進(jìn)行,中途不得間斷。停止攪拌后要等待1 min左右。
④桿尾通過(guò)安裝器與錨桿鉆機(jī)聯(lián)接,點(diǎn)動(dòng)錨桿鉆機(jī)為錨桿施加一定的預(yù)緊力,保證達(dá)到設(shè)計(jì)預(yù)緊力l00 N.m。
7.2幫錨桿施工工藝
7.2.1幫錨桿施工工藝流程
幫錨桿施工工藝流程為:鉆孔→清孔→安裝樹(shù)脂藥卷和錨桿→等待 1 min左右→( 鋪網(wǎng)) 擰緊螺母→安裝其它幫錨桿。
7.2.2 幫錨桿的安裝要點(diǎn)
以幫錨桿采用Q235圓鋼錨桿,桿體公稱直徑16 mm ,長(zhǎng)度l800 mm為例.下面以該例介紹幫錨桿的安裝要點(diǎn):
(1) 鉆孔深度,根據(jù)幫錨桿的長(zhǎng)度確定鉆孔的深度1800±30 mm。
(2) 用煤電鉆配專用攪拌器攪拌樹(shù)脂藥卷,要先慢后快旋轉(zhuǎn),旋轉(zhuǎn)時(shí)間控制在15~30 s之間,且中途不得停機(jī)。停止旋轉(zhuǎn)后等待1min左右,再掛網(wǎng)上鋼筋梯。
(3) 錨固劑的安裝順序,一定要先放一卷雙速藥卷,必須將超快速端( 紅色) 朝向孔底再放一卷中速藥卷。
(4) 用力矩扳手給錨桿施加60 N·m的預(yù)緊力。
(5) 錨桿問(wèn)排距不得超過(guò)設(shè)計(jì)值+50 mm。
(6) 螺母距錨桿桿體尾端不大50 mm。
(7) 最上部與底部幫錨桿的安裝角度必須符合設(shè)計(jì)要求(分別朝上、朝下與水平成20夾角) 。
7. 2.3安裝步驟
以幫錨桿的安裝為例來(lái)介紹幫錨桿的安裝步驟。
(1) 幫錨桿安裝所用的材料和設(shè)備幫錨桿安裝所用的材料和設(shè)備見(jiàn)表7-2
表7-2 安裝幫錨桿所需的設(shè)備和材料
序號(hào)
設(shè)備或材料
序號(hào)
設(shè)備或材料
1
煤電鉆
5
力矩扳手
2
麻花鉆桿
6
樹(shù)脂錨固劑
3
雙翼鉆頭
7
托盤(pán)和螺母
4
專業(yè)攪拌
8
Q235圓鋼錨桿
(2) 幫錨桿的安裝步驟
①用煤電鉆,配麻花鉆桿和φ27雙翼煤鉆頭,打鉆孔,孔深控制在1800±30 mm。
②先放入一卷高速樹(shù)脂錨固劑,在放入一卷中速樹(shù)脂錨固劑,插入幫錨桿,樹(shù)脂藥卷推至孔底。
③用專用攪拌器與煤電鉆相連,開(kāi)機(jī)攪拌,先慢后快,將幫錨桿全部插入鉆孔后,全速旋轉(zhuǎn)攪拌15~30 s,攪拌過(guò)程必須連續(xù)進(jìn)行,中途不得間斷。停止攪拌后要等待1 min左右。
④卸下攪拌器,用力矩扳手安裝螺母,使幫錨桿預(yù)緊力達(dá)到60 N.m。
8 錨桿支護(hù)監(jiān)測(cè)
巷道圍巖活動(dòng)的主要表現(xiàn)是頂板離層、下沉、冒落、兩幫片幫、滑移、底板鼓起等.采用錨桿支護(hù)技術(shù)不僅能夠顯著提高巷道支護(hù)效果、提高安全系數(shù),而且可以節(jié)約大量的支護(hù)和維修費(fèi)用,在減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度的同時(shí),能夠改善井下作業(yè)環(huán)境,為礦井的高產(chǎn)高效創(chuàng)造了條件。它與傳統(tǒng)的棚式支護(hù)相比具有十分明顯的技術(shù)優(yōu)越性,因此而被廣大的煤礦所接受,近幾年發(fā)展尤為迅速,但同時(shí)應(yīng)該看到,錨桿支護(hù)是一個(gè)隱蔽工程,一旦施工質(zhì)量有問(wèn)題,極易造成冒頂事故的發(fā)生。一旦發(fā)生冒頂,并且多數(shù)情況下規(guī)模較大,其危害性較為嚴(yán)重,巷道兩幫的失穩(wěn)造成煤幫大面積滑落,也易于誘使頂板冒落。因此,所有采用錨桿支護(hù)的煤巷都應(yīng)該進(jìn)行巷道礦壓與支護(hù)監(jiān)測(cè)。
井下監(jiān)測(cè)是煤巷錨桿支護(hù)技術(shù)的重要組成部分。錨桿支護(hù)初始設(shè)計(jì)實(shí)施于井下后,對(duì)圍巖變形狀況,錨桿(索)受力分布和大小進(jìn)行全方位監(jiān)測(cè),以獲得支護(hù)體和圍巖的位移和應(yīng)力信息,從而判斷錨桿支護(hù)初始設(shè)計(jì)的合理性和可靠性,巷道圍巖的穩(wěn)定程度和安全性。進(jìn)而根據(jù)監(jiān)測(cè)信息,修改初始設(shè)計(jì),使其逐步趨于合理。
8.1錨桿支護(hù)監(jiān)測(cè)方法
根據(jù)礦區(qū)巷道實(shí)際條件,確定井下監(jiān)測(cè)采用綜合監(jiān)測(cè)和日常監(jiān)測(cè)相結(jié)合的方法進(jìn)行。綜合監(jiān)測(cè)的內(nèi)容多,相對(duì)比較復(fù)雜,監(jiān)測(cè)工作量大,主要用于 驗(yàn)證和修改初始設(shè)計(jì);日常監(jiān)測(cè)的內(nèi)容少,監(jiān)測(cè)工作量相對(duì)較小,主要用于保證巷道的安全狀況。
8.1.1 綜合監(jiān)測(cè)
錨桿支護(hù)實(shí)施于井下后,要進(jìn)行綜合監(jiān)測(cè),以驗(yàn)證初始設(shè)計(jì)的合理性和可靠性,并為修正初始設(shè)計(jì)提供依據(jù)。根據(jù)礦區(qū)煤巷的具體條件,確定錨桿支護(hù)的綜合監(jiān)測(cè)內(nèi)容 ( 見(jiàn)表8-1) 。
(1)采用十字布點(diǎn)法安設(shè)表面位移監(jiān)測(cè)斷面,在頂?shù)装逯胁看怪狈较蚝蛢蓭退椒较蜚@孔,打木樁和測(cè)釘。一般每個(gè)測(cè)站布置2個(gè)監(jiān)測(cè)斷面,沿巷道軸向間隔0.6~1.0 m。
(2)采用頂板離層指示儀測(cè)試頂板巖層錨固范圍內(nèi)外位移值。離層指示儀深基點(diǎn)錨頭應(yīng)固定在穩(wěn)定巖層內(nèi),淺基點(diǎn)固定在錨桿端部位置。離層指示儀應(yīng)盡量靠近
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上傳時(shí)間:2019-11-04
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許廠煤礦3.0Mta新井設(shè)計(jì)【含CAD圖紙+文檔】,含CAD圖紙+文檔,煤礦,mta,設(shè)計(jì),cad,圖紙,文檔
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